RU2226132C2

RU2226132C2 - Method for making seamless hot rolled conversion elongated tubes of hard-to-form kinds of steels and alloys

Info

Publication number: RU2226132C2
Application number: RU2001133970/02A
Authority: RU
Inventors: нов А.В. Сафь; А.В. Сафьянов; А.А. Фёдоров; В.В. Игнатьев; Л.И. Лапин; И.А. Романцов; С.В. Ненахов; Н.Г. Дановский; нов М.Р. Хамедз; М.Р. Хамедзянов
Original assignee: ОАО "Челябинский трубопрокатный завод"
Priority date: 2001-12-13
Filing date: 2001-12-13
Publication date: 2004-03-27

Abstract

FIELD: rolled tube production, possibly in tube rolling plants with pilger mills. SUBSTANCE: method for making seamless hot rolled conversion elongated tube-blanks of hard-to-form kinds of steels and alloys comprises steps of turning, drilling, boring ingots after their electroslag refining and forged blanks or piercing them in press for further turning or boring to sleeve-blanks; heating them until ductility temperature; rolling sleeve-blanks in pilger mill between rolls (having on polishing zone grooved pass with tangential outlets or oval-shaped grooved pass) with use of mandrel whose mean diameter is less than inner diameter of sleeve-blanks; rolling sleeve-blanks to conversion hot rolled tube-blanks in pilger mill between grooved rolls at difference between inner diameter of sleeve-blanks and mean diameter of mandrels Dsl.in.- Dm.m. = 10 - 20 mm while providing elongation factor μ equal to 6.0 or less, where μ - elongation factor in pilger mill; D sl. in. - inner diameter of sleeve-blank, mm; Dm.m. - mean diameter of mandrel, mm. It is possible to roll in pilger mill between rolls with round grooved pass having angle α = 25 - 30 degrees of cross outlet in polishing zone, where α - angle of cross outlet of rolls of pilger mill in polishing zone, degrees; or between rolls with oval-shaped grooved pass at relation B/H = 1.1 - 1.15, where B - width of roll groove in polishing zone, mm; H - height of roll grooved pass. Invention lowers possibility of occurring inner flaws of tube-blanks such as scabs, provides elimination of mandrels jamming at rolling ingot-sleeves with less difference between their inner diameter and mean diameter of mandrels that is with larger wall thickness. EFFECT: lowered difference thickness of tubes due to using mandrels with less conicity degree, lowered metal consumption at ingot - tubular blank conversion, reduced loads of rolls and drive unit of pilger mill. 2 cl, 1 tbl

Description

Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу производства передельных труб-заготовок большого и среднего диаметров из труднодеформирумых марок стали и сплавов, и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами при производстве труб из сталей и сплавов следующих марок: 10Х23Н18, 08Х17Н15М, 08Х22Н6Т, 08Х20Н15С2, 20Х25Н25ТЮ-Ш, 10Х17Н13М2Т, 09Х14Н19Б2СР, ХН32Т, ХН78Т, 06ХН28МДТ, ХН60ВТ, ХН30МДБ и др.The invention relates to pipe rolling production, and in particular to a method for the production of conversion tubes-blanks of large and medium diameters from hardly deformable grades of steel and alloys, and can be used in pipe rolling plants with pilgrim mills in the production of pipes from steel and alloys of the following grades: 10X23H18, 08X17H15M, 08Х22Н6Т, 08Х20Н15С2, 20Х25Н25ТЮ-Ш, 10Х17Н13М2Т, 09Х14Н19Б2СР, ХН32Т, ХН78Т, 06ХН28МДТ, ХН60ВТ, ХН30МДБ, etc.

В трубопрокатном производстве известен способ производства горячекатаных длинномерных передельных труб-заготовок большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами, включающий нагрев полых центробежнолитых заготовок до температуры пластичности, прокатку их в пилигримовом стане на трубы в валках, калибр которых на полирующем участке выполнен круглым с углом поперечного выпуска α=20°, на дорнах с повышенной конусностью (перепад по диаметру 8,0 мм), разогретых до температуры 400-700°С (перепад по длине дорна ~300°С) путём прокатки 3-4 настроечных углеродистых гильз, с разностью (зазором) между внутренним диаметром центробежнолитых заготовок и средним диаметром дорнов, равным 25-30 мм, и коэффициентом вытяжки 1,95-3,0 (ТУ14-3-1564-88, ТИ158-Тр.ТБ1-69-98 "Трубы бесшовные горячедеформированные, толстостенные из стали марок 08Х10Н20Т2 и 08Х10Н16Т2").In pipe rolling production, there is a known method for producing hot-rolled long-length conversion billets of large and medium diameters from hard-to-deform steel grades in pipe rolling plants with pilgrim mills, including heating hollow centrifugal cast billets to ductility temperature, rolling them in a pilgrim mill to tubes in polishing rolls, the caliber of which is polished the section is made round with a lateral outlet angle α = 20 °, on mandrels with increased taper (diameter difference of 8.0 mm), heated to tempera Ura 400-700 ° C (differential over the length of the mandrel ~ 300 ° C) by rolling 3-4 tuning carbon sleeves, with a difference (gap) between the inner diameter of the centrifugally cast billets and the average diameter of the mandrels equal to 25-30 mm, and the drawing ratio 1 95-3.0 (TU14-3-1564-88, TI158-Tr. TB1-69-98 "Seamless hot-deformed pipes, thick-walled from steel grades 08X10H20T2 and 08X10H16T2").

Недостатком данного способа является использование полой центробежнолитой заготовки из-за отсутствия технологии прошивки на станах поперечно-винтовой прокатки слитков ЭШП и заготовок диаметром 400-600 мм из труднодеформируемых марок стали и сплавов. Использование центробежнолитых заготовок приводит к повышенному расходу металла из-за увеличения припуска под механическую обработку, снижению механических свойств, что в свою очередь приводит к увеличению толщины стенки готового изделия, т.е. его веса (выдвижные системы, работающие в морской воде). Требования, которые могут быть выполнены при прокатке труб по данному способу, - это магнитная проницаемость и отсутствие склонности к межкристаллитной коррозии, которые гарантируются не технологией производства труб, а химическими свойствами стали и в трубах не контролируются. Получать трубы с высокими механическими свойствами и мелкозернистой структурой из центробежнолитой заготовки невозможно из-за малой степени деформации.The disadvantage of this method is the use of a hollow centrifugal cast billet due to the lack of firmware on the cross-helical rolling mills of ESR ingots and billets with a diameter of 400-600 mm from hard-deformed steel and alloys. The use of centrifugally cast billets leads to increased metal consumption due to an increase in the allowance for machining, a decrease in mechanical properties, which in turn leads to an increase in the wall thickness of the finished product, i.e. its weight (retractable systems operating in sea water). The requirements that can be met when rolling pipes using this method are magnetic permeability and the absence of a tendency to intergranular corrosion, which are guaranteed not by the pipe production technology, but by the chemical properties of the steel and in the pipes are not controlled. It is impossible to obtain pipes with high mechanical properties and a fine-grained structure from a centrifugally cast billet due to the small degree of deformation.

Нужна кованая заготовка или слиток ЭШП, при прокатке которых деформация (проработка) металла значительно выше, чем полой центробежнолитой заготовки.We need a forged blank or an ESR ingot, during the rolling of which the deformation (working through) of the metal is much higher than a hollow centrifugal cast blank.

Наиболее близким техническим решением является способ производства бесшовных горячекатаных передельных длинномерных труб-заготовок из труднодеформируемых марок стали и сплавов на пилигримовом стане, где внутренний диаметр гильзы-заготовки определяется по степени возможности введения дорна в гильзу-заготовку, т.е. чтобы зазор между внутренним диаметром гильзы-заготовки и диаметром дорна был достаточным для его введения. Этот зазор составляет 10-25 мм. Большие величины относятся к большим диаметрам труб (Ф.А.Данилов и др. Горячая прокатка труб. - Металлургиздат, 1962, с.294). Недостатком указанного способа является невозможность прокатки гильз-заготовок из труднодеформируемых марок стали и сплавов в горячекатаные передельные длинномерные трубы-заготовки без образования дефектов и посадки гильзы-заготовки на дорн из-за малых величин зазора между внутренним диаметром гильзы-заготовки и дорном. При малом зазоре во время деформации образуется большая контактная поверхность на границе металл - дорн, течение металла по дорну затрудняется с ростом трения, в результате более пластичный поверхностный слой разрывает внутреннюю поверхность, что также усугубляется естественным отбором тепла дорном. Кроме этого, малое редуцирование даёт малую овализацию, что приводит к посадке гильзы-трубы на дорне по мере её прокатки и остывания, т.е. к прекращению процесса прокатки.The closest technical solution is a method for the production of seamless hot-rolled conversion long tubes-blanks from hard-to-form steel grades and alloys on a pilgrim mill, where the inner diameter of the blank sleeve is determined by the degree to which the mandrel can be inserted into the blank sleeve, i.e. so that the gap between the inner diameter of the billet sleeve and the diameter of the mandrel is sufficient for its introduction. This gap is 10-25 mm. Larger values refer to large pipe diameters (F.A. Danilov et al. Hot rolling of pipes. - Metallurgizdat, 1962, p. 294). The disadvantage of this method is the impossibility of rolling the billet blanks from hard-deformed grades of steel and alloys into hot-rolled long sections of the billet without the formation of defects and landing of the billet blank on the mandrel due to the small gap between the inner diameter of the blank billet and the mandrel. With a small gap during deformation, a large contact surface is formed at the metal-mandrel interface, the flow of metal along the mandrel is hindered by increasing friction, as a result, a more plastic surface layer breaks the inner surface, which is also aggravated by the natural heat removal by the mandrel. In addition, a small reduction gives a small ovalization, which leads to the planting of the sleeve-pipe on the mandrel as it is rolled and cooled, i.e. to stop the rolling process.

Целью предложенного способа является снижение вероятности образования внутренних дефектов на передельных трубах-заготовках в виде рванин, исключение затяжек (застревания) дорнов при прокатке расточенных слитков-гильз с меньшей разностью между внутренним диаметром и средним диаметром дорнов, т.е. с большей толщиной стенки, снижение продольной разностенности труб за счёт использования дорнов с меньшей конусностью, а следовательно снижение расхода металла при переделе слиток-труба, снижение нагрузок на валки и привод пилигримового стана.The aim of the proposed method is to reduce the likelihood of internal defects on the pipe blanks in the form of flaws, to avoid tightening (jamming) mandrels when rolling bored ingots-shells with a smaller difference between the inner diameter and the average diameter of the mandrels, i.e. with a larger wall thickness, a decrease in the longitudinal difference in the pipes due to the use of mandrels with less taper, and consequently a reduction in metal consumption during redistribution of the ingot-pipe, lowering the loads on the rolls and the drive of the pilgrim mill.

Поставленная цель достигается тем, что в известном способе производства бесшовных горячекатаных передельных длинномерных труб-заготовок из труднодеформируемых марок стали и сплавов, включающем обточку, сверловку, расточку слитков ЭШП и кованых заготовок или их прошивку на прессе с последующей обточкой или расточкой в гильзы-заготовки, нагрев их до температуры пластичности, прокатку гильз-заготовок в пилигримовом стане в валках, имеющих на полирующем участке круглый калибр с тангенциальными выпусками или овальный калибр, на дорнах, средний диаметр которых меньше внутреннего диаметра гильз-заготовок, прокатку гильз-заготовок в передельные горячекатаные трубы-заготовки в пилигримовом стане ведут в калибрах валков при разности между внутренним диаметром гильз-заготовок и средним диаметром дорнов, равным D_г-з.вн – D_ср.д = 10-20 (мм), и обеспечением вытяжки μ≤6,0, а прокатку в пилигримовом стане ведут в валках с круглым калибром с углом поперечного выпуска на полирующем участке α = 25-30° или в валках с овальным калибром с отношением В/Н=1,1-1,15 гдеThis goal is achieved by the fact that in the known method for the production of seamless hot rolled long lengths of pipe billets from difficult to deform grades of steel and alloys, including turning, drilling, boring of ESR ingots and forged billets, or flashing them on a press, followed by turning or boring into billet sleeves, heating them to a temperature of plasticity, rolling the shell blanks in a pilgrim mill in rolls having a round gauge with tangential outlets or an oval gauge on the polishing section, on mandrels, cf dny diameter smaller than the inner diameter of the sleeve blanks, sleeves rolling billets in steel making hot-tube preform are a pilger roll calibers while the difference between the inner diameter of the sleeves and blanks average diameter mandrels equal to _{D-d z.vn} - D _{cf. .d} = 10-20 (mm), and providing an extraction of μ≤6.0, and rolling in a pilgrim mill is carried out in rolls with a round gauge with an angle of transverse outlet in the polishing section α = 25-30 ° or in rolls with an oval gauge with ratio B / N = 1.1-1.15 where

α - угол поперечного выпуска валков пилигримового стана на полирующем участке, град.;α is the angle of the transverse release of the rolls of the pilgrim mill in the polishing area, deg .;

B - ширина калибра валков на полирующем участке, мм;B is the width of the caliber of the rolls in the polishing section, mm;

Н - высота калибра валков на полирующем участке, мм;N is the height of the caliber of the rolls in the polishing area, mm;

μ - коэффициент вытяжки на пилигримовом стане;μ is the coefficient of extraction on the pilgrim mill;

D_г-з.вн - внутренний диаметр гильз-заготовок, мм;D _G-Z.VN - the inner diameter of the sleeves blanks, mm;

D_ср.д – средний диаметр дорна, мм.D _{cf. d} - the average diameter of the mandrel, mm.

Создав определённую овализацию в очаге деформации с учётом коэффициента линейного расширения, осуществляем отрыв металла от дорна со стороны реборд (выпусков) валков. При этом периметр по внутренней поверхности труб-заготовок будет больше периметра дорна. А так как процесс прокатки периодический с кантовкой гильзы-трубы на угол ≈90°, то за счёт внеконтактной деформации овал переходит в круг, диаметр которого больше диаметра дорна, который увеличивается с увеличением угла поперечного выпуска на полирующем участке или с увеличением отношения В/Н, т.е. в валках с овальным калибром. Таким образом, трубы-заготовки из труднодеформируемых марок стали и сплавов свободно сходят с дорна. Увеличение овализации приводит к незначительному снижению точности труб по диаметру, а снижение конусности дорнов даёт значительное снижение продольной разностенности труб, т.е. повышение точности труб по стенке. Так как горячекатаные трубы-заготовки из труднодеформируемых марок сталей и сплавов передельные, т.е. после прокатки идут под механическую обработку или под механическую обработку с последующей перекаткой на станах холодной прокатки, то незначительное увеличение допуска труб по диаметру является экономически целесообразным по сравнению со снижением продольной разностенности, снижением вероятности образования внутренних дефектов (рванин), исключением затяжек дорнов, снижением нагрузок металла на валки и привод пилигримового стана, а следовательно снижением расхода металла при переделе слиток (заготовка)-труба-заготовка. Сопоставительный анализ заявляемого решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что прокатку гильз-заготовок в горячекатаные передельные длинномерные трубы-заготовки в пилигримовом стане ведут в валках с круглым калибром с углом поперечного выпуска на полирующем участке α = 25-30° или в валках с овальным калибром с отношением В/Н=1,1-1,15, с разностью (зазором) между внутренним диаметром гильз-заготовок и средним диаметром дорнов, равнымHaving created a certain ovalization in the deformation zone, taking into account the coefficient of linear expansion, we carry out the separation of metal from the mandrel from the side of the flanges (outlets) of the rolls. In this case, the perimeter along the inner surface of the pipe-blanks will be larger than the perimeter of the mandrel. And since the rolling process is periodic with the sleeve of the tube-pipe turning at an angle of ≈90 °, due to non-contact deformation, the oval passes into a circle whose diameter is larger than the mandrel diameter, which increases with an increase in the angle of transverse release in the polishing area or with an increase in the B / N ratio , i.e. in rolls with an oval caliber. Thus, pipe blanks from hard-to-deform grades of steel and alloys freely leave the mandrel. An increase in ovization leads to a slight decrease in the accuracy of the pipes in diameter, and a decrease in the conicity of the mandrels gives a significant decrease in the longitudinal difference of the pipes, i.e. increasing the accuracy of the pipes on the wall. Since hot-rolled pipe billets from hard-deformed grades of steel and alloys are redistributable, i.e. after rolling are machined or machined with subsequent rolling on cold rolling mills, a slight increase in the tolerance of the pipes in diameter is economically feasible in comparison with reducing the longitudinal difference, reducing the likelihood of internal defects (flaws), except for tightening the mandrels, reducing loads metal to the rolls and the drive of the pilgrim mill, and hence the reduction in metal consumption during the redistribution of the ingot (billet) -pipe-billet. A comparative analysis of the proposed solution with the prototype shows that the claimed method differs from the known one in that the rolls of the billet blanks into hot-rolled long section tubes in the pilgrim mill are carried out in rolls with a round gauge with an angle of transverse outlet at the polishing section α = 25-30 ° or in rolls with an oval caliber with a ratio B / N = 1.1-1.15, with a difference (gap) between the inner diameter of the sleeve blanks and the average diameter of the mandrels equal to

D_г-з.вн - D_ср.д = 10-20 (мм)D _g-w.p. - D _cf.d = 10-20 (mm)

и с обеспечением коэффициента вытяжки μ≤6,0. Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию изобретения "новизна".and providing a coefficient of extraction μ≤6.0. Thus, the claimed method meets the criteria of the invention of "novelty."

Сравнение заявляемого решения (способа) не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемое решение от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии критерию "существенные отличия".Comparison of the proposed solution (method) not only with the prototype, but also with other technical solutions in the art did not allow them to identify signs that distinguish the claimed solution from the prototype, which allows us to conclude that the criterion of "significant differences".

Способ опробован на трубопрокатной установке с пилигримовыми станами 8-16" ОАО "ЧТПЗ". Проведены сравнительные прокатки труб размером 273Х30 мм из слитков электрошлакового переплава (ЭШП) размером 460Х100Х1600±100 мм стали марки 06ХН28МДТ по существующей технологии с прошивкой, по существующей технологии с расточкой и по предлагаемому способу на дорнах с разной конусностью. В производство было задано 30 слитков ЭШП размером 460Х1600±100 мм. Пять слитков просверлили на диаметр 100 мм и пытались прокатать в трубы размером 273Х30 мм по существующей технологии с прошивкой в прошивном стане на оправке диаметром 225 мм. Были прошиты два слитка, затем прокатка была приостановлена из-за повышенных нагрузок на привод прошивного стана и брака гильз.The method was tested on a pipe-rolling installation with 8-16 pilgrim mills of ChTPZ OJSC. Comparative rolling of 273X30 mm pipes from electroslag remelting ingots (ESHP) of 460X100X1600 ± 100 mm steel size 06XH28MDT in accordance with the existing technology with firmware using the existing technology with boring was performed and according to the proposed method on mandrels with different taperings. 30 ESR ingots 460X1600 ± 100 mm in size were set into production. Five ingots were drilled to a diameter of 100 mm and tried to be rolled into 273X30 mm pipes using the existing technology with in the piercing mill on a mandrel with a diameter of 225 mm, two ingots were stitched, then rolling was suspended due to increased loads on the drive of the piercing mill and marriage of sleeves.

Гильзы имели сквозные поперечные и продольные рванины. Два слитка были забракованы. Остальные три слитка выбросили из печи и прокатали в другой раз по предлагаемому способу. Пять слитков были просверлены и расточены по внутреннему диаметру на размер 460Х265Х1600 мм. Прокат труб размером 273Х30 мм производили, минуя прошивной стан, на пилигримовом стане. Разность (зазор) между внутренним диаметром слитка-гильзы и средним диаметром дорна составила 47 мм. Прокат проводили на дорнах 222/214 мм с конусностью 8,0 мм, нагретых до температуры ~700°С, путём прокатки 3-4 настроечных углеродистых гильз в трубы размером 273Х30 мм. Коэффициент вытяжки составил 4,9. Режим нагрева слитков и температура выдачи их из печи во всех случаях были одинаковыми. Прокатку проводили во всех случаях с подкладными углеродистыми кольцами с целью снижения объема пилигримовой головки, т.е. снижения расходного коэффициента металла дорогостоящей легированной стали. Пять слитков-гильз были прокатаны в трубы. Перепад толщины стенки по длине из-за конусности дорна составил 3,1 мм. Расходный коэффициент металла составил 1,887.The liners had through transverse and longitudinal flaws. Two bars were rejected. The remaining three ingots were thrown out of the furnace and rolled another time according to the proposed method. Five ingots were drilled and bored on the inner diameter to a size of 460X265X1600 mm. Rolled pipes 273X30 mm in size were made, bypassing the piercing mill, on a pilgrim mill. The difference (gap) between the inner diameter of the ingot-sleeve and the average diameter of the mandrel was 47 mm. Rolling was carried out on mandrels 222/214 mm with a taper of 8.0 mm, heated to a temperature of ~ 700 ° C, by rolling 3-4 tuning carbon sleeves into pipes 273X30 mm in size. The hood ratio was 4.9. The mode of heating the ingots and the temperature at which they were dispensed from the furnace were the same in all cases. In all cases, rolling was carried out with lining carbon rings in order to reduce the volume of the pilgrim head, i.e. reduction of the expenditure coefficient of the metal of expensive alloy steel. Five ingot shells were rolled into tubes. The difference in wall thickness along the length due to the taper of the mandrel was 3.1 mm. The expenditure coefficient of the metal was 1.887.

По предлагаемому способу было прокатано 20 слитков-гильз размером 460Х235Х1600 мм на дорнах 222/214, 221/215, 220/216, 219/217 мм, т.е. с перепадом по диаметру 8, 6, 4 и 2 мм. Лучшие результаты по продольной разностенности, условиям схода трубы с дорна (количество затяжек), качеству внутренней поверхности труб и расходному коэффициенту металла получены по предложенному способу при прокатке труб из слитков-гильз, расточенных по внутреннему диаметру до 235 мм, т.е. с разностью (зазором) между внутренним диаметром слитков-гильз и средним диаметром дорнов, равным 17,0 мм, в валках с круглым калибром на полирующем участке с углом поперечного выпуска 28° на дорнах с конусностью (перепадом по диаметру) 4,0 мм и с коэффициентом вытяжки μ=5,86, при незначительном увеличении допуска по наружному диаметру (передний конец с +0,88/-0,92% до +1,15/-1,1%, а задний конец с +1,03/-1,02 до +1,18/-1,17%) при полном соответствии ГОСТ 9940-72 (допуск по наружному диаметру ±1,5%). При прокатке труб из труднодеформируемых марок стали и сплавов с вытяжкой более 6,0, т.е. труб с более тонкими стенками образуются дефекты в виде поперечных рванин, количество которых возрастает с увеличением коэффициента вытяжки. Таким образом, из таблицы видно, что лучшие результаты по продольной разностенности, качеству труб (количеству дефектов на внутренней поверхности в виде мелких плен и надрывов), расходному коэффициенту металла получены при прокатке труб размером 273Х30Х8000 мм на дорнах с конусностью 4,0 мм по предложенному способу (п.5 табл.). При прокатке труб по данному способу получено снижение расходного коэффициента металла на 199 кг на тонну горячекатаных труб. Использование предлагаемого способа производства бесшовных горячекатаных передельных длинномерных труб-заготовок из труднодеформируемых марок стали и сплавов позволит исключить затяжки дорнов в гильзах-трубах, снизить продольную разностенность труб за счет ведения процесса прокатки на дорнах с меньшей конусностью (перепад по диаметру), снизить расход металла за счёт снижения разности между внутренним диаметром слитка-гильзы и средним диаметром дорна с 40-45 до 10-20 мм, снизить нагрузки на привод пилигримового стана за счет лучшего схода трубы с дорна, а следовательно, исключить поломки шпинделей и валков и, как следствие, снизить стоимость труб из дорогостоящих марок стали и сплавов.According to the proposed method, 20 ingot shells with a size of 460X235X1600 mm were rolled on mandrels 222/214, 221/215, 220/216, 219/217 mm, i.e. with a diameter difference of 8, 6, 4 and 2 mm. The best results on the longitudinal difference, the conditions for the pipe to come off the mandrel (number of puffs), the quality of the inner surface of the pipes and the expenditure coefficient of the metal were obtained by the proposed method when rolling pipes from ingot sleeves bored to an inner diameter of 235 mm, i.e. with a difference (gap) between the inner diameter of the ingot shells and the average diameter of the mandrels equal to 17.0 mm, in rolls with a round gauge in the polishing section with a lateral outlet angle of 28 ° on mandrels with a taper (differential in diameter) of 4.0 mm and with an extraction coefficient μ = 5.86, with a slight increase in the tolerance on the outer diameter (front end from + 0.88 / -0.92% to + 1.15 / -1.1%, and the rear end from +1.03 / -1.02 to + 1.18 / -1.17%) with full compliance with GOST 9940-72 (tolerance on the outer diameter ± 1.5%). When rolling pipes from hardly deformable grades of steel and alloys with a hood more than 6.0, i.e. pipes with thinner walls form defects in the form of transverse flaws, the number of which increases with an increase in the drawing coefficient. Thus, the table shows that the best results on the longitudinal difference, the quality of the pipes (the number of defects on the inner surface in the form of small films and tears), the consumption coefficient of the metal were obtained when rolling pipes 273X30X8000 mm in size on mandrels with a taper of 4.0 mm according to the proposed method (p. 5 tab.). When rolling pipes by this method, a decrease in the expenditure coefficient of the metal by 199 kg per ton of hot-rolled pipes was obtained. Using the proposed method for the production of seamless hot-rolled conversion lengthy tubes-blanks from hard-deformed grades of steel and alloys will eliminate the tightening of the mandrels in the sleeves-pipes, reduce the longitudinal difference between the pipes due to the rolling process on mandrels with less taper (diameter difference), reduce metal consumption for by reducing the difference between the inner diameter of the ingot-sleeve and the average diameter of the mandrel from 40-45 to 10-20 mm, reduce the load on the drive of the pilgrim mill due to better convergence pipes with a mandrel, and consequently eliminate breakage of the rollers and spindles and, consequently, reduce the cost of the pipe expensive grades of steel and alloys.

Claims

1. A method for the production of seamless hot-rolled conversion lengthy pipe billets from hard-to-deform grades of steel and alloys, including turning, drilling, boring of ESR ingots and forged billets, or flashing them on a press, followed by turning or boring into billet sleeves, heating them to the ductility temperature, rolling blanks in a pilgrim mill in rolls having a caliber with tangential outlets or an oval gauge on the polishing section, on mandrels whose average diameter is less than the inner diameter of the sleeves preparations, characterized in that the rolling of the sleeve blanks into hot rolled hot-rolled pipe blanks in the pilgrim mill is carried out in roll calibres with a difference between the inner diameter of the sleeve blanks and the average diameter of the mandrels equal to D _w-w - D _cf.d = 10 ÷ 20 mm, and with extract extraction μ≤6,0, where μ is the extraction coefficient on the pilgrim mill; D _g.z.vn - inner diameter of the sleeve blank, mm; D _cp.d - the average diameter of the mandrel, mm.

2. The method according to claim 1, characterized in that the rolling in the pilgrim mill is carried out in rolls with a round gauge with an angle of transverse release in the polishing section α = 25-30 °, where α is the angle of transverse release of the rolls of the pilgrim mill in the polishing section, deg .

3. The method according to claim 1, characterized in that the rolling in the pilgrim mill is carried out in rolls with an oval caliber with a ratio B / N = 1.1-1.15, where B is the width of the roll caliber in the polishing section, mm; N - height of the caliber roll, mm.