RU2188250C2 - Способ алитирования жаропрочного сплава с высоким содержанием рения (варианты) - Google Patents

Способ алитирования жаропрочного сплава с высоким содержанием рения (варианты) Download PDF

Info

Publication number
RU2188250C2
RU2188250C2 RU97113530/02A RU97113530A RU2188250C2 RU 2188250 C2 RU2188250 C2 RU 2188250C2 RU 97113530/02 A RU97113530/02 A RU 97113530/02A RU 97113530 A RU97113530 A RU 97113530A RU 2188250 C2 RU2188250 C2 RU 2188250C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
heat
resistant alloy
rhenium
coating
content
Prior art date
Application number
RU97113530/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU97113530A (ru
Inventor
Родни Джордж УИНГ (GB)
Родни Джордж УИНГ
Original Assignee
Роллс-Ройс плс
Хромэллой Юнайтед Кингдом Лимитед
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from GBGB9615474.5A external-priority patent/GB9615474D0/en
Priority claimed from GBGB9626191.2A external-priority patent/GB9626191D0/en
Application filed by Роллс-Ройс плс, Хромэллой Юнайтед Кингдом Лимитед filed Critical Роллс-Ройс плс
Publication of RU97113530A publication Critical patent/RU97113530A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2188250C2 publication Critical patent/RU2188250C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C10/00—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces
    • C23C10/28—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces using solids, e.g. powders, pastes
    • C23C10/34—Embedding in a powder mixture, i.e. pack cementation
    • C23C10/58—Embedding in a powder mixture, i.e. pack cementation more than one element being diffused in more than one step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/028—Including graded layers in composition or in physical properties, e.g. density, porosity, grain size

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)

Abstract

Изобретение относится к нанесению алюминидных покрытий на жаропрочные сплавы, в частности на монокристаллические жаропрочные сплавы. Способ алитирования жаропрочного сплава с высоким содержанием рения включает следующие этапы: (а) модифицирование поверхности жаропрочного сплава с высоким содержанием рения путем нанесения на поверхность слоя из хрома или кобальта и термообработки для диффундирования хрома или кобальта в жаропрочный сплав с высоким содержанием рения с тем, чтобы уменьшить содержание рения на поверхности жаропрочного сплава, и (б) алитирование жаропрочного сплава с высоким содержанием рения для образования алюминидного покрытия, при этом содержание рения в жаропрочном сплаве составляет по меньшей мере 3,5 вес.%. Техническим результатом является предотвращение образования топологически плотно упакованных фаз на границе раздела между алюминидным покрытием и ренийсодержащим монокристаллическим жаропрочным сплавом, способствующих быстрой деградации защитных покрытий. 3 с. и 21 з.п.ф-лы, 6 ил.

Description

Изобретение относится к нанесению алюминидных покрытий на жаропрочные сплавы, в частности на монокристаллические жаропрочные сплавы.
Монокристаллические жаропрочные сплавы разработаны для лопастей турбин газотурбинных двигателей и направляющих аппаратов турбин для обеспечения высокотемпературной прочности лопастей турбин и направляющих аппаратов турбин. Однако изменения в составе монокристаллических жаропрочных сплавов в сравнении с составом ранее известных жаропрочных сплавов приводит к тому, что в процессе эксплуатации увеличивается деградация поверхности. Кроме того, существует требование обеспечения более продолжительного срока службы лопастей турбины и направляющих аппаратов турбины. Поэтому эти лопасти турбин и направляющие аппараты турбин из монокристаллических жаропрочных сплавов не обеспечивают достаточного срока службы вследствие их деградации из-за коррозии и окисления.
Эти монокристаллические жаропрочные сплавы обычно содержат рений, например от 2 до 8 вес.%., вместе с относительно высокими уровнями вольфрама и тантала для получения характеристик высокотемпературной прочности. Эти монокристаллические жаропрочные сплавы являются очень прочными при высоких температурах благодаря преимуществам рения, вольфрама и тантала.
Для увеличения срока службы монокристаллических лопастей турбин и направляющих аппаратов желательно защищать поверхность монокристаллических лопастей турбин и направляющих аппаратов защитными покрытиями. Одним из известных типов защитного покрытия, которые обычно применяются к лопастям турбин и направляющим аппаратам, является покрытие из алюминида платины. Платино-алюминидные покрытия наносятся в два приема: сначала покрывают лопасти турбины или направляющего аппарата платиной и затем наносят на платиновое покрытие алюминиевое покрытие, используя процесс алюминирования. Процесс алюминирования может быть выполнен путем алитирования в обмазке предохраняющего покрытия, или путем алитирования в газообразной среде без обмазки предохраняющим покрытием или путем химического осаждения из паровой фазы или любым другим способом, хорошо известным специалистам.
Однако установлено, что если лопасти турбин или направляющих аппаратов из монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения покрываются платино-алюминиевым покрытием с использованием известных способов, то на поверхности раздела между покрытием и монокристаллическим жаропрочным сплавом образуются топологически плотно упакованные фазы. Монокристаллическими жаропрочными сплавами с высоким содержанием рения являются сплавы, содержащие более 4вес.% рения. Эти топологически плотно упакованные фазы образуются сразу же после алитирования или после оказания на них воздействия высоких температур. Топологически плотно упакованные фазы содержат более высокие уровни рения, вольфрама и хрома в сравнении с монокристаллическим жаропрочным сплавом, и они легче образуются при возрастании уровней рения в монокристаллическом жаропрочном сплаве. Количество топологически плотно упакованных фаз возрастает с увеличением времени пребывания при высоких температурах. Топологически плотно упакованные фазы оказывают неблагоприятное или вредное воздействие на механические свойства монокристаллического жаропрочного сплава. Поэтому известные платино-алюминидные покрытия невозможно использовать для повышения сопротивления деградации монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения без ухудшения механических свойств монокристаллического жаропрочного сплава.
Другими типами защитных покрытий, которые широко применяются для лопастей турбин и направляющих аппаратов, являются алюминид-силицидные покрытия, платино-алюминид-силицидные покрытия, просто алюминидные покрытия и любые другие пригодные алюминидные покрытия.
Алюминидные покрытия наносятся, используя процесс алюминирования или алитирования, например, посредством процессов алитирования в газообразной среде без обмазки предохраняющим покрытием, алитирования в обмазке предохраняющего покрытия, химического осаждения из паровой фазы и любых других процессов, хорошо известных специалистам.
Одним из способов получения алюминид-силицидных покрытий является осаждение органической суспензии с кремниевым наполнителем на поверхность жаропрочного сплава с последующим алитированием в обмазке предохраняющего покрытия, как описано в патенте США 4 310 574. Алюминий переносит кремний из суспензии при диффундировании в жаропрочный сплав. Другим способом получения алюминид-силицидных покрытий является осаждение суспензии, содержащей порошки элементарного алюминия и металлического кремния, на поверхность жаропрочного сплава с последующим нагревом до температуры выше 760oС для расплавления алюминия и кремния в суспензии с тем, чтобы они реагировали с жаропрочным сплавом и диффундировали в жаропрочный сплав.
Еще одним способом получения алюминид-силицидных покрытий является повторяющееся нанесение суспензии, содержащей алюминий и кремний, и термообработка, как описано в патенте США 5 547 770. Еще одним способом получения алюминид-силицидных покрытий является способ, включающий нанесение суспензии эвтектики алюминий-кремний или суспензии порошков элементарного алюминия и металлического кремния на поверхность жаропрочного сплава, диффузионную термообработку для образования поверхностного слоя с увеличенной толщиной и пониженным содержанием кремния, и наслаивание слоя, который содержит чередующиеся непрерывные прослоенные слои алюминидной и силицидной фаз и диффузионный межфазный граничный слой на жаропрочном сплаве, как описано в опубликованной Европейской заявке на патент 0619856А.
Одним из способов получения платино-алюминид-силицидных покрытий является способ, включающий нанесение платинового покрытия на жаропрочный сплав, затем нагревание для обеспечения диффундирования платины в лопасти турбины и затем обеспечение одновременной диффузии алюминия и кремния из расплавленного состояния в обогащенные платиной лопасти турбины, как описано в Европейском патенте WO 95/23243 А. Еще одним способом получения платино-алюминид-силицидных покрытий является способ, включающий нанесение платинового покрытия на жаропрочный сплав лопастей турбины, затем нанесение слоя кремния и затем алитирование (алюминирование), как описано в опубликованной Европейской заявке на патент 0654542 А. Также возможно диффундировать кремний в лопасти турбины, как описано ЕР 0654542 А. Еще одним способом получения платино-алюминид-силицидных покрытий является способ, включающий электрофоретическое осаждение платино-кремниевого порошка на лопасти турбины, термообработку для диффундирования платины и кремния в лопасти турбины, электрофоретическое осаждение алюминиевого и хромового порошка на лопасти турбины и затем термообработку для диффузии алюминия и хрома в лопасти турбины, как описано в патенте США 5057196.
Установлено, что если на лопасти турбины или направляющего аппарата из монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения нанесено платино-алюминид-силицидное покрытие с использованием способа, описанного в W 095/23243 А, то на поверхности раздела между покрытием и монокристаллическим жаропрочным сплавом образуются топологически плотно упакованные фазы. Считается, что если на лопасти турбины или направляющего аппарата платино-алюминид-силицидное покрытие нанесено посредством других описанных способов, то топологически плотно упакованные фазы должны будут образовываться.
Также установлено, что если на лопасти турбины или направляющего аппарата из монокристаллического жаропрочного сплава алюминид-силицидное покрытие нанесено с использованием способа, описанного в патенте США 5 547 770, то на поверхности раздела между покрытием и монокристаллическим жаропрочным сплавом образуются топологически плотно упакованные фазы. Считается, что если на лопасти турбины или направляющего аппарата из монокристаллического жаропрочного сплава алюминид-силицидное покрытие нанесено посредством любого другого описанного способа, то должны образоваться топологически плотно упакованные фазы.
Авторы полагают, что именно высокое содержание рения в монокристаллическом жаропрочном сплаве является ответственным за образование топологически плотно упакованных фаз и что эти фазы будут образовываться в процессе простого алитирования (алюминирования).
Кроме того, невозможно использовать платино-алюминид-силицидные покрытия для повышения сопротивления деградации монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения без ухудшения механических свойств монокристаллического жаропрочного сплава.
Настоящее изобретение направлено на создание способа алитирования (алюминирования) монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения, который преодолевает вышеупомянутые проблемы.
Согласно настоящему изобретению предусмотрен способ алитирования (алюминирования) жаропрочного сплава с высоким содержанием рения, включающий этапы:
(а) модифицирование поверхности жаропрочного сплава с высоким содержанием рения,
(б) алитирование (алюминирование) жаропрочного сплава с высоким содержанием рения для образования алюминидного покрытия.
Альтернативно этап (а) может включать нанесение слоя соответствующего подходящего металла на поверхность жаропрочного сплава с высоким содержанием рения и термообработку для диффундирования соответствующего подходящего металла в жаропрочный сплав с высоким содержанием рения для понижения содержания рения в поверхности жаропрочного сплава с высоким содержанием рения.
Подходящим металлом может быть любой металл, который модифицирует диффузионные характеристики для уменьшения образования зон с высоким содержанием рения. Подходящими металлами могут быть любые металлы, совместимые с жаропрочным сплавом, например кобальт, хром и подобные металлы.
Этап (б) может включать нанесение подходящего металла на жаропрочный сплав с высоким содержанием рения электроосаждением, путем металлизации распылением, диффузионной металлизацией в обмазке, диффузионной металлизацией без обмазки, химическим осаждением из паровой фазы или физическим осаждением из паровой фазы.
Изобретение, в частности, применяется для платино-алюминидных покрытий, платино-алюминид-силицидных покрытий и алюминид-силицидных покрытий, но может применяться ко всем алюминидным покрытиям на жаропрочных сплавах с высоким содержанием рения.
Настоящее изобретение далее будет полностью описано посредством примеров со ссылкой на приложенные чертежи, на которых:
Фиг. 1 является видом в поперечном сечении известного платино-алюминидного покрытия на монокристаллическом жаропрочном сплаве с низким содержанием рения.
Фиг. 2 является видом в поперечном сечении известного платино-алюминидного покрытия на монокристаллическом жаропрочном сплаве с высоким содержанием рения.
Фиг. 3 является видом в поперечном сечении известного платино-алюминидного покрытия на монокристаллическом жаропрочном сплаве с высоким содержанием рения после старения при высокой температуре.
Фиг. 4 является видом в поперечном сечении модифицированного хромом платино-алюминидного покрытия согласно настоящему изобретению на монокристаллическом жаропрочном сплаве с высоким содержанием рения.
Фиг. 5 является видом в поперечном сечении модифицированного кобальтом платинового покрытия согласно настоящему изобретению на монокристаллическом жаропрочном сплаве с высоким содержанием рения.
Фиг. 6 является видом в поперечном сечении модифицированного кобальтом платинового покрытия согласно настоящему изобретению на монокристаллическом жаропрочном сплаве с высоким содержанием рения после старения при высокой температуре.
В известном общепринятом платино-алитирующем процессе для монокристаллического жаропрочного сплава на монокристаллический жаропрочный сплав электроосаждением или гальваническим способом наносят слой платины, и затем монокристаллический жаропрочный сплав с нанесенным слоем платины подвергают термообработке в вакууме для диффундирования платины в монокристаллический жаропрочный сплав. Термообработанный монокристаллический жаропрочный сплав с платиновым покрытием алитируют с использованием алитирования в обмазке, алитирования без контактирования с газообразной средой, химического осаждения из паровой фазы или других подходящих способов. Алитированный, с продиффундировавшим платиновым гальваническим покрытием монокристаллический жаропрочный сплав затем подвергают термообработке в защитной атмосфере для оптимизации микроструктуры платино-алюминидного покрытия и максимального улучшения механических свойств монокристаллического жаропрочного сплава.
В процессе термообработки для диффундирования платины в монокристаллический жаропрочный сплав после осаждения слоя платины на монокристаллический жаропрочный сплав между платиной и монокристаллическим жаропрочным сплавом происходит диффузия с образованием поверхностного слоя, содержащего платину, никель и другие элементы жаропрочного сплава. Этап диффузионной термообработки проводится в течение промежутка времени и при температуре, достаточных для гарантирования того, чтобы продиффундировавший платиновый слой приобретал пригодный состав для того, чтобы в последующих технологических этапах алитирования и термообработки получали требуемое платино-алюминидное покрытие. На фиг.1 показано общеизвестное платино-алюминидное покрытие 12 на подложке 10 из монокристаллического жаропрочного сплава.
Однако при термообработке монокристаллического жаропрочного сплава после нанесения платинового слоя в результате диффундирования вовнутрь платины создается зона, обогащенная рением и другими тугоплавкими элементами, например вольфрамом и хромом, перед ним. В последующих технологических этапах алитирования и термообработки для получения требуемого платино-алюминидного покрытия зона, обогащенная рением и другими тугоплавкими элементами, сохраняется внутри покрытия. Эта обогащенная рением и другими тугоплавкими элементами зона действует как инициатор образования топологически плотно упакованных фаз. Топологически плотно упакованные фазы имеют игольчатую форму.
Топологически плотно упакованные фазы образуются на границе или поверхности раздела между монокристаллическим жаропрочным сплавом и платино-алюминидным покрытием. Топологически плотно упакованные фазы образуются либо после всех технологических этапов для образования алюминида платины, либо при последующем оказании воздействия высокой температурына алюминии платины и монокристаллический жаропрочный сплав с высоким содержанием рения. Топологически плотно упакованные фазы имеют высокий уровень содержания рения в сравнении с монокристаллическим жаропрочным сплавом и они легче образуются, когда содержание рения в монокристаллическом жаропрочном сплаве увеличивается. Топологически плотно упакованные фазы оказывают влияние на рабочие характеристики узла или детали из монокристаллического жаропрочного сплава, поскольку области топологически плотно упакованных фаз имеют более низкое сопротивление ползучести (или ползучепрочность), чем монокристаллический жаропрочный сплав. Поэтому они будут снижать полезную нагрузку несущего сечения лопасти турбины или направляющего аппарата.
На фиг.3 показано общепринятое платино-алюминидное покрытие 22 на подложке из монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения после старения при высокой температуре. На границе раздела между платино-алюминидным покрытием 22 и подложкой 20 из монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения присутствуют дополнительные топологически плотно упакованные фазы.
Настоящее изобретение модифицирует поверхность монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения таким образом, который позволяет платиновому слою диффундировать в монокристаллический жаропрочный сплав с высоким содержанием рения в последующем этапе термообработки без образования зон, обогащенных рением и другими тугоплавкими элементами, перед платиной. Последовательные этапы алитирования и термообработки создают платино-алюминидное покрытие без топологически плотно упакованных фаз на границе раздела между монокристаллическим жаропрочным сплавом с высоким содержанием рения.
ПРИМЕР 1
Образец общепринятого монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с низким содержанием рения, например CMSX4, подвергали платино-алитированию в соответствии со следующей процедурой.
CSMX4, произведенный корпорацией Cannon-Muskegon Corporetion of 2875 Lincoln Street, Musketon, Michigan MI 49443 - 0506, USA, имел паспортный состав 6,4 вес.% вольфрама, 9,5 вес.% кобальта, 6,5 вес.% хрома, 3,0 вес.% рения, 5,6 вес. % алюминия, 6,5 вес.% тантала, 1,0 вес.% титана, 0,1 вес.% гафния, 0,6 вес.% молибдена, 0,006 вес.% углерода и остальное - никель.
Платиновый слой наносили на монокристаллический жаропрочный сплав с низким содержанием рения на основе никеля электроосаждением или гальваническим способом, путем металлизации распылением, CVD, PVD или другими подходящими способами до толщины в диапазоне от 2,5 до 12,5 мкм и подвергали термообработке в вакууме или защитной атмосфере в течение от 1 до 4 ч при температуре в диапазоне от 900 до 1150oС для диффундирования платины в монокристаллический жаропрочный сплав с низким содержанием рения на основе никеля. Конкретнее, платину наносили путем электроосаждения (гальваническим способом) до толщины 7 мкм и подвергали термообработке в вакууме в течение 1 ч при температуре 1100oС.
Затем монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с низким содержанием рения с нанесенной путем электроосаждения и продиффундировавшей платиной, алитировали путем алитирования в обмазке, алитирования без обмазки или CVD алитирования в диапазоне температур от 700 до 1150oС. Конкретнее, монокристаллический жаропрочный сплав с низким содержанием рения на основе никеля с нанесенной путем электроосаждения (гальваническим способом) и продиффундировавшей платиной алитировали в обмазке в течение 20 ч при температуре 875oС.
Затем алитированный платиной монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с низким содержанием рения подвергали термообработке в вакууме или защитной атмосфере в течение 1 ч при температуре 1100oС и в течение 16 ч при температуре 870oС.
Был получен монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с низким содержанием рения с платино-алюминидным покрытием, показанным на фиг. 1. Образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с низким содержанием рения с платино-алюминидным покрытием подвергали испытаниям на циклическое окисление в течение 200 ч при температуре 1050oС и в течение 100 ч при температуре 1100oС, и под платино-алюминидным покрытием не было обнаружено никаких топологически плотно упакованных фаз ни в одном из случаев.
ПРИМЕР 2
Образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения, например CMSX10 подвергали платино-алитированию в соответствии со следующей процедурой. Ренийсодержащий монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля, известный как CMSX10, производится корпорацией Cannon-Muskegon Corporation of 2875 Lincoln Street, Muskegon, Michigan MI 49443 - 0506, USA. Этот сплав имел паспортный состав в пределах от 3,5 до 6,5 вес.% вольфрама, от 2,0 до 5,0 вес.% кобальта, от 1,8 до 3,0 вес. % хрома, от 5,5 до 6,0 вес.% рения, от 5,3 до 6,5 вес.% алюминия, от 8,0 до 10,0 вес.% тантала, от 0,2 до 0,8 вес.% титана, от 0,25 до 1,5 вес.% молибдена, от 0 до 0,03 вес.% ниобия, от 0,02 до 0,05 вес.% гафния, от 0 до 0,04 вес.% углерода и остальное - никель.
Платиновый слой наносили на образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения электроосаждением (гальваническим способом), посредством металлизации распылением, CVD, PVD или другими подходящими способами до толщины в диапазоне от 2,5 до 12,5 мкм и подвергали термообработке в вакууме или защитной атмосфере в течение от 1 до 4 ч при температуре в диапазоне от 900 до 1150oС для диффундирования платины в монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием рения. Конкретнее, платиновый слой наносили электроосаждением (гальваническим способом) до толщины 7 мкм и подвергали термообработке в течение 1 ч при температуре 1100oС.
Затем образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения с покрытием продиффундировавшей платины алитировали, используя алитирование в обмазке, алитирование без обмазки или CVD алитирование, при температуре в диапазоне от 700oС до 1150oС. В частности, образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения с покрытием продиффундировавшей платины алитировали, используя алитирование без обмазки в течение 6 ч при температуре 1080oС.
Затем платино-алитированные образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения подвергали термообработке в защитной атмосфере в течение 1 ч при температуре 1100oС и в течение 16 ч при 870oС.
На фиг. 2 показана подложка 20 из монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения с платино-алюминидным покрытием 22.
Один из образцов был исследован и при этом было установлено, что зоны, содержащие топологически плотно упакованные фазы, находятся на глубине 30 мкм у поверхности или границы раздела между алюминидом платины и ренийсодержащим монокристаллическим жаропрочным сплавом на основе никеля.
Образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения с платино-алюминидным покрытием были подвергнуты испытаниям на циклическое окисление в течение 100 ч при температуре 1100oС, и последующей проверкой был обнаружен рост топологически плотно упакованных фаз с образованием непрерывной зоны глубиной 160 мкм у поверхности раздела между алюминидом платины и ренийсодержащим монокристаллическим жаропрочным сплавом.
На фиг. 3 показана подложка 20 из монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения с платино-алюминидным покрытием 22, который имеет топологически плотно упакованные фазы 24, после старения при температуре 1100oС.
ПРИМЕР 3
Образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием никеля покрывали платино-алюминидным покрытием в соответствии со следующей процедурой. Монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием рения известен как CMSX10 и производится корпорацией Cannon-Muskegon Corporation of 2875 Lincoln Street, Muskegon, Michigan MI 49443 - 0506, USA. Этот сплав имеет паспортный состав, указанный выше.
Образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения имели поверхность, модифицированную путем формирования обогащенного хромом поверхностного слоя, полученного электроосаждением (гальваническим способом), или путем металлизации распылением, CVD, PVD или другими подходящими способами плюс диффузионной термообработкой в вакууме или защитной атмосфере. В частности, обогащение хромом осуществляли путем хромирования без обмазки в течение 3 ч при температуре 1100oС до образования обогащенного хромом поверхностного слоя глубиной 15 мкм.
Платиновый слой наносили на обогащенный хромом ренийсодержащий монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля электроосаждением (гальваническим способом), металлизацией распылением, CVD, PVD или другими подходящими способами до толщины в пределах от 2,5 до 12,5 мкм и подвергали термообработке в вакууме или защитной атмосфере в течение от 1 до 4 ч при температуре в диапазоне от 900 до 1150oС для диффундирования платины в ренийсодержащий монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля. В частности, платиновый слой наносили путем электроосаждения до толщины 7 мкм и подвергали термообработке в течение 1 ч при температуре 1100oС.
Затем хромированный, покрытый продиффундировавшей платиной монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием рения алитировали путем алитирования в обмазке, алитирования без обмазки или CVD алитирования в диапазоне температур от 700 до 1150oС. В частности, хромированный, покрытый продиффундировавшей платиной монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием рения алитировали с использованием алитирования без обмазки в течение 6 ч при температуре 1080oС.
Платино-алитированный, хромированный монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием рения подвергали термообработке в течение 1 ч при температуре 1100oС плюс в течение 16 ч при температуре 870oС.
Один из образцов исследовали и на границе раздела между алюминидом платины и монокристаллическим жаропрочным сплавом на основе никеля с высоким содержанием рения не было обнаружено зон, содержащих топологически плотно упакованные фазы.
Некоторые образцы подвергали воздействию окислительной среды в течение 100 ч при температуре 1100oС, и последующая проверка не обнаружила топологически плотно упакованных фаз на границе раздела между алюминидом платины и ренийсодержащим монокристаллическим жаропрочным сплавом на основе никеля.
На фиг.4 показана подложка 30 из монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием никеля с модифицированным хромом платино-алюминидным покрытием 32.
ПРИМЕР 4
Образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения покрывали платино-алюминидным покрытием в соответствии со следующей процедурой. Монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием рения известен как CMSX10 и производится корпорацией Cannon-Muskegon Corporation of 2875 Lincoln Street, Muskegon, Michigan MI 49443 - 0506, USA. Этот сплав имеет паспортный состав, который обсуждался выше.
Образцы монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения имели поверхность, модифицированную формированием обогащенного кобальтом поверхностного слоя, полученного электроосаждением (гальваническим способом), металлизацией распылением, CVD, PVD или другими подходящими способами плюс диффузионной термообработкой в вакууме или защитной атмосфере. Кобальтовый слой наносили на монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием путем электроосаждения (гальваническим способом), металлизацией распылением, CVD, PVD или другими подходящими способами до толщины от 2,5 до 12,5 мкм и подвергали термообработке в вакууме или защитной атмосфере в течение 1 ч при температуре в диапазоне от 900 до 1150oС. В частности, кобальтовый слой наносили на монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием рения гальваническим способом до толщины 7 мкм и подвергали термообработке в вакууме в течение 1 ч при температуре 1100oС.
Платиновый слой наносили на обогащенный кобальтом монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием рения путем электроосаждения, металлизацией распылением, CVD, PVD или другим подходящим способом до толщины в пределах от 2,5 до 12,5 мкм и подвергали термообработке в вакууме или защитной атмосфере в течение от 1 до 4 часов при температуре в диапазоне от 900 до 1150oС для диффундирования платины в монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием рения. В частности, платиновый слой наносили путем электроосаждения до толщины 7 мкм и подвергали термообработке в течение 1 ч при температуре 1100oС.
Затем обогащенный кобальтом с покрытием продиффундировавшей платины монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля алитировали посредством алитирования в обмазке, алитирования без обмазки или CVD алитирования при температуре в диапазоне от 700 до 1150oС. В частности, образцы обогащенного кобальтом с покрытием продиффундировавшей платины монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения алитировали, используя алитирование без обмазки в течение 6 ч при температуре 1080oС.
Платино-алитированный обогащенный кобальтом монокристаллический жаропрочный сплав на основе никеля с высоким содержанием рения подвергали термообработке в течение 1 ч при температуре 1100oС плюс в течение 16 ч при температуре 870oС. Один из образцов исследовали и в результате проверки на границе раздела между платино-алюминидным покрытием и монокристаллическим жаропрочным сплавом на основе никеля с высоким содержанием рения не было обнаружено зон, содержащих топологически плотно упакованные фазы.
На фиг.5 показана подложка 40 из монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения с модифицированным кобальтом платино-алюминидным покрытием 42.
Некоторые из образцов подвергали воздействию окислительной среды в течение 100 ч при температуре 1100oС, и последующая проверка не обнаружила топологически плотно упакованных фаз на границе раздела между алюминидом платины и монокристаллическим жаропрочным сплавом на основе никеля с высоким содержанием рения.
На фиг. 6 показана подложка из монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения с модифицированным кобальтом платино-алюминидным покрытием 42.
Также можно подготовить поверхность монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения путем снижения уровня рения на поверхности монокристаллического жаропрочного сплава на основе никеля с высоким содержанием рения перед нанесением платины на ренийсодержащий монокристаллический жаропрочный сплав. Рений может быть удален с поверхности монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения посредством газов, которые селективно реагируют с рением в жаропрочном сплаве при высоких температурах для удаления рения.
Хотя настоящее изобретение относится к монокристаллическим жаропрочным сплавам на основе никеля с высоким содержанием рения, изобретение также применимо к любым жаропрочным сплавам на основе никеля с высоким содержанием рения.
Хотя настоящее изобретение относится к платино-алюминидным покрытиям, изобретение также применимо к другим алюминидным покрытиям металлов платиновой группы, например алюминиду палладия, алюминиду родия, или к покрытиям из комбинаций этих алюминидов металлов платиновой группы.
Изобретение также применимо к получению покрытий алюминидов металлов платиновой группы на монокристаллических жаропрочных сплавах на основе никеля с высоким содержанием рения для керамических теплоизолирующих покрытий или облицовок, например полученных плазменным напылением или PVD керамических теплоизолирующих покрытий.
Хотя изобретение относится к платино-алюминидным покрытиям, оно также применимо к платино-алюминидно-силицидным покрытиям, алюминид-силицидным покрытиям, простым алюминидным покрытиям и другим подходящим алюминидным покрытиям.
В случае платино-алюминид-силицидных покрытий поверхность монокристаллического жаропрочного сплава с высоким содержанием рения модифицируют путем нанесения подходящего металла, например хрома или кобальта, и термообработки или путем снижения содержания рения перед нанесением платино-алюминид-силицидного покрытия.
В случае алюминид-силицидных покрытий и алюминидных покрытий поверхность жаропрочного сплава с высоким содержанием рения модифицируют путем нанесения подходящего металла, например хрома или кобальта, и термообработки или путем снижения содержания рения перед нанесением алюминидного покрытия или алюминид-силицидного покрытия.
В настоящем описании приведено более подробное описание этих покрытий, и дополнительные подробности можно найти, ссылаясь на вышеупомянутые патенты и опубликованные описания патентов.

Claims (24)

1. Способ алитирования жаропрочного сплава с высоким содержанием рения, включающий следующие этапы: (а) модифицирование поверхности жаропрочного сплава с высоким содержанием рения путем нанесения на поверхность слоя из хрома или кобальта и термообработки для диффундирования хрома или кобальта в жаропрочный сплав с высоким содержанием рения с тем, чтобы уменьшить содержание рения на поверхности жаропрочного сплава, и (б) алитирование жаропрочного сплава с высоким содержанием рения для образования алюминидного покрытия, при этом содержание рения в жаропрочном сплаве составляет по меньшей мере 3,5 вес.%, при этом по существу предотвращено последующее образование топологически плотно упакованных фаз посредством модифицирования поверхности жаропрочного сплава с высоким содержанием рения.
2. Способ по п.1, по которому этап модифицирования включает нанесение хрома или кобальта на жаропрочный сплав путем электроосаждения, металлизации распылением, диффузии в обмазке, диффузии без обмазки, химического осаждения из газовой фазы или конденсации из газовой фазы.
3. Способ по п.1, по которому этап модифицирования включает термообработку при температуре в диапазоне от 900 до 1150oС в течение от 1 до 4 ч.
4. Способ по п.1, по которому этап модифицирования включает нанесение слоя кобальта до толщины от 2,5 до 12,5 мкм на жаропрочный сплав с высоким содержанием рения путем электроосаждения и термообработку при температуре в диапазоне от 900 до 1150oС в течение от 1 до 4 ч.
5. Способ по п.1, по которому этап модифицирования включает нанесение хрома на поверхность упомянутого жаропрочного сплава при температуре 1100oС в течение 3 ч.
6. Способ по п.1, по которому этап алитирования осуществляют при температуре в диапазоне от 700 до 1150oС.
7. Способ по п.1, по которому этап алитирования включает алитирование в обмазке, алитирование без обмазки в газообразной среде, химическое осаждение из паровой фазы или алитирование в суспензии.
8. Способ по п.1, по которому упомянутый жаропрочный сплав содержит от 4 до 8 вес.% рения.
9. Способ по п.8, по которому жаропрочный сплав с высоким содержанием рения является жаропрочным сплавом на основе никеля.
10. Способ по п.9, по которому жаропрочный сплав с высоким содержанием рения содержит от 3,5 до 6,5 вес.% вольфрама, от 2,0 до 5,0 вес.% кобальта, от 1,8 до 3,0 вес.% хрома, от 5,5 до 6,5 вес.% рения, от 5,3 до 6,5 вес.% алюминия, от 8,0 до 10,0 вес.% тантала, от 0,2 до 0,8 вес.% титана, от 0,25 до 1,5 вес. % молибдена, от 0 до 0,03 вес.% ниобия, от 0,02 до 0,05 вес.% гафния, от 0 до 0,04 вес.% углерода, остальное - никель и неизбежные примеси.
11. Способ по п.1, по которому этап алитирования включает диффундирование кремния в жаропрочный сплав с высоким содержанием рения для образования алюминиево-силицидного покрытия.
12. Способ по п.1, по которому осаждают суспензию, содержащую элементарные порошкообразные частицы алюминия и кремния, и осуществляют термообработку для диффундирования алюминия и кремния в жаропрочный сплав с высоким содержанием рения.
13. Способ по п.12, по которому осуществляют повторно осаждение суспензии, содержащей элементарные порошкообразные частицы алюминия и кремния и термообработку для диффундирования алюминия и кремния в упомянутый жаропрочный сплав.
14. Способ по п.1, по которому модифицирование поверхности обеспечивает по меньшей мере снижение образования топологически плотно-упакованных фаз и последующего образования поверхности раздела между упомянутым жаропрочным сплавом и алюминидным покрытием.
15. Способ алитирования жаропрочного сплава с высоким содержанием рения, включающий следующие этапы: а) модифицирование поверхности жаропрочного сплава с высоким содержанием рения путем нанесения на поверхность слоя из хрома или кобальта и термообработки для диффундирования хрома или кобальта в жаропрочный сплав с высоким содержанием рения с тем, чтобы уменьшить содержание рения на поверхности жаропрочного сплава; б) нанесение слоя металла платиновой группы на модифицированную поверхность жаропрочного сплава с высоким содержанием рения; в) термообработка упомянутого жаропрочного сплава с покрытием из металла платиновой группы для обеспечения диффундирования металла платиновой группы в упомянутый жаропрочный сплав; г) алитирование жаропрочного сплава для образования алюминидного покрытия и д) термообработка алитированного с покрытием из металла платиновой группы жаропрочного сплава с высоким содержанием рения для образования покрытия из алюминида металла платиновой группы, при этом содержание рения в упомянутом жаропрочном сплаве составляет по меньшей мере 3,5 вес.%, и по существу предотвращено последующее образование топологически плотно упакованных фаз посредством модифицирования поверхности жаропрочного сплава с высоким содержанием рения.
16. Способ по п.15, по которому нанесение слоя металла платиновой группы обеспечивают путем электроосаждения, металлизации напылением, химическим осаждением из газовой фазы или конденсацией из газовой фазы до толщины от 2,5 до 12,5 микрон.
17. Способ по п.15, по которому этап нанесения слоя металла платиновой группы включает нанесение слоя платины.
18. Способ по п.15, по которому этап термообработки осуществляют при температуре в диапазоне от 900 до 1150oС в течение от 1 до 4 ч.
19. Способ по п.15, который дополнительно включает этап (е) осаждения керамического теплоизолирующего покрытия на покрытие из алюминида металла платиновой группы.
20. Способ по п. 19, по которому осаждение керамического теплоизолирующего покрытия осуществляют путем плазменного напыления или конденсации из газовой фазы.
21. Способ по п.15, по которому во время этапа термообработки или этапа алитирования осуществляют диффундирование кремния в жаропрочный сплав с высоким содержанием рения для образования алюминид-силицидкого покрытия.
22. Способ по п. 21, который включает осаждение суспензии, содержащей элементарные порошкообразные частицы алюминия и кремния, и термообработку для обеспечения диффундирования алюминия и кремния в упомянутый жаропрочный сплав.
23. Способ по п.22, который включает повторное осаждение суспензии, содержащей порошкообразные частицы элементарного алюминия и кремния, и термообработку для обеспечения диффундирования алюминия и кремния в упомянутый жаропрочный сплав.
24. Способ алитирования жаропрочного сплава с высоким содержанием рения, включающий следующие этапы: (а) модифицирование поверхности жаропрочного сплава с высоким содержанием рения посредством снижения содержания рения на поверхности путем воздействия на рений в жаропрочном сплаве газами при высоких температурах, которые взаимодействуют с рением избирательно, и (б) алитирование упомянутого жаропрочного сплава для образования алюминидного покрытия, при этом содержание рения в упомянутом жаропрочном сплаве составляет по меньшей мере 3,5 вес.%.
Приоритет по пунктам:
18.12.1996 - по пп.1-14 и 22-24;
23.07.1996 - по пп.15-21.
RU97113530/02A 1996-07-23 1997-07-22 Способ алитирования жаропрочного сплава с высоким содержанием рения (варианты) RU2188250C2 (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB9615474.5 1996-07-23
GBGB9615474.5A GB9615474D0 (en) 1996-07-23 1996-07-23 A method of platinum alluminising a superalloy
GB9626191.2 1996-12-18
GBGB9626191.2A GB9626191D0 (en) 1996-12-18 1996-12-18 A metheod of aluminising a superalloy

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU97113530A RU97113530A (ru) 1999-07-20
RU2188250C2 true RU2188250C2 (ru) 2002-08-27

Family

ID=26309743

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU97113530/02A RU2188250C2 (ru) 1996-07-23 1997-07-22 Способ алитирования жаропрочного сплава с высоким содержанием рения (варианты)

Country Status (9)

Country Link
US (1) US6080246A (ru)
EP (1) EP0821076B1 (ru)
JP (1) JP3996978B2 (ru)
AU (1) AU713624B2 (ru)
CA (1) CA2211149A1 (ru)
DE (1) DE69708541T2 (ru)
IL (1) IL121313A (ru)
RU (1) RU2188250C2 (ru)
UA (1) UA46752C2 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2542870C2 (ru) * 2009-05-26 2015-02-27 Сименс Акциенгезелльшафт Слоистая система покрытия со слоем mcralx и слоем, богатым по хрому, и способ ее получения
RU2563070C2 (ru) * 2010-06-18 2015-09-20 Снекма Способ алитирования поверхности с предварительным осаждением слоя платины и никеля
RU2772475C1 (ru) * 2021-03-15 2022-05-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" имени И.В. Горынина Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ЦНИИ КМ "Прометей") Способ химико-термической обработки литых монокристаллических лопаток из никелевых сплавов

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999066089A1 (fr) * 1998-06-15 1999-12-23 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. ALLIAGE MONOCRISTALLIN A BASE DE Ni DOTE D'UN FILM DE REVETEMENT PERMETTANT D'EMPECHER LA CASSURE DE RECRISTALLISATION
DE69821945T2 (de) * 1998-11-10 2005-07-14 Alstom Technology Ltd Gasturbineteil
US6305077B1 (en) * 1999-11-18 2001-10-23 General Electric Company Repair of coated turbine components
US6830827B2 (en) 2000-03-07 2004-12-14 Ebara Corporation Alloy coating, method for forming the same, and member for high temperature apparatuses
US6843861B2 (en) 2002-02-08 2005-01-18 General Electric Company Method for preventing the formation of secondary reaction zone in susceptible articles, and articles prepared by the method
US6929868B2 (en) 2002-11-20 2005-08-16 General Electric Company SRZ-susceptible superalloy article having a protective layer thereon
US6921582B2 (en) * 2002-12-23 2005-07-26 General Electric Company Oxidation-resistant coatings bonded to metal substrates, and related articles and processes
GB2401117A (en) * 2003-05-01 2004-11-03 Rolls Royce Plc A method of preventing aluminising and a mask to prevent aluminising
JP4513979B2 (ja) * 2003-05-30 2010-07-28 株式会社Ｉｈｉ 反応抑制コーティング方法
US7604726B2 (en) 2004-01-07 2009-10-20 Honeywell International Inc. Platinum aluminide coating and method thereof
FR2881439B1 (fr) 2005-02-01 2007-12-07 Onera (Off Nat Aerospatiale) Revetement protecteur pour superalliage monocristallin
US8123872B2 (en) * 2006-02-22 2012-02-28 General Electric Company Carburization process for stabilizing nickel-based superalloys
US7544424B2 (en) * 2006-11-30 2009-06-09 General Electric Company Ni-base superalloy having a coating system containing a stabilizing layer
US7416790B2 (en) * 2006-12-08 2008-08-26 General Electric Company Coating systems containing rhodium aluminide-based layers
US7989020B2 (en) * 2007-02-08 2011-08-02 Honeywell International Inc. Method of forming bond coating for a thermal barrier coating
US8968528B2 (en) * 2008-04-14 2015-03-03 United Technologies Corporation Platinum-modified cathodic arc coating
US8124246B2 (en) * 2008-11-19 2012-02-28 Honeywell International Inc. Coated components and methods of fabricating coated components and coated turbine disks
EP2239346A1 (en) 2009-04-09 2010-10-13 Siemens Aktiengesellschaft Slurry composition for aluminising a superalloy component
US8636890B2 (en) 2011-09-23 2014-01-28 General Electric Company Method for refurbishing PtAl coating to turbine hardware removed from service
JP5857794B2 (ja) * 2012-02-27 2016-02-10 株式会社Ihi 拡散層付き金属材料ならびにその製造方法
EP2937438A1 (en) * 2014-04-22 2015-10-28 Siemens Aktiengesellschaft Coated turbine component and method of forming a coating on a turbine component
GB201707986D0 (en) 2017-05-18 2017-07-05 Rolls Royce Plc Coating for a nickel-base superalloy
US11970953B2 (en) * 2019-08-23 2024-04-30 Rtx Corporation Slurry based diffusion coatings for blade under platform of internally-cooled components and process therefor
FR3101643B1 (fr) * 2019-10-08 2022-05-06 Safran Piece d'aeronef en superalliage comprenant du rhenium et/ou du ruthenium et procede de fabrication associe
FR3102775B1 (fr) * 2019-11-05 2022-04-22 Safran Piece d'aeronef en superalliage comprenant un canal de refroidissement
US11686208B2 (en) 2020-02-06 2023-06-27 Rolls-Royce Corporation Abrasive coating for high-temperature mechanical systems

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2207198B1 (ru) * 1972-10-23 1976-08-20 Onera (Off Nat Aerospatiale)
US4528215A (en) * 1973-01-31 1985-07-09 Alloy Surfaces Company, Inc. Diffusion aluminizing of cobalt-base superalloys
US3999956A (en) * 1975-02-21 1976-12-28 Chromalloy American Corporation Platinum-rhodium-containing high temperature alloy coating
US3979273A (en) * 1975-05-27 1976-09-07 United Technologies Corporation Method of forming aluminide coatings on nickel-, cobalt-, and iron-base alloys
US4101714A (en) * 1977-03-31 1978-07-18 General Electric Company High temperature oxidation resistant dispersion strengthened nickel-chromium alloys
GB2009251B (en) * 1977-12-01 1982-08-18 Rolls Royce Coated metal part and the method of applying coating
US4820362A (en) * 1979-03-30 1989-04-11 Alloy Surfaces Company, Inc. Metal diffusion and composition
US4374183A (en) * 1980-06-20 1983-02-15 The United States Of America As Represented By The Administrator, National Aeronautics And Space Administration Silicon-slurry/aluminide coating
US4310574A (en) * 1980-06-20 1982-01-12 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Method of protecting a surface with a silicon-slurry/aluminide coating
US4526814A (en) * 1982-11-19 1985-07-02 Turbine Components Corporation Methods of forming a protective diffusion layer on nickel, cobalt, and iron base alloys
US5077141A (en) * 1984-12-06 1991-12-31 Avco Corporation High strength nickel base single crystal alloys having enhanced solid solution strength and methods for making same
EP0194391B1 (en) * 1985-03-13 1989-06-21 General Electric Company Yttrium and yttrium-silicon bearing nickel-base superalloys especially useful as compatible coatings for advanced superalloys
FR2638174B1 (fr) * 1988-10-26 1991-01-18 Onera (Off Nat Aerospatiale) Procede de protection de surface de pieces metalliques contre la corrosion a temperature elevee, et piece traitee par ce procede
US5498484A (en) * 1990-05-07 1996-03-12 General Electric Company Thermal barrier coating system with hardenable bond coat
US5139824A (en) * 1990-08-28 1992-08-18 Liburdi Engineering Limited Method of coating complex substrates
US5057196A (en) * 1990-12-17 1991-10-15 General Motors Corporation Method of forming platinum-silicon-enriched diffused aluminide coating on a superalloy substrate
US5334263A (en) * 1991-12-05 1994-08-02 General Electric Company Substrate stabilization of diffusion aluminide coated nickel-based superalloys
EP0567755B1 (en) * 1992-04-29 1996-09-04 WALBAR INC. (a Delaware Corporation) Improved diffusion coating process and products
GB9210683D0 (en) * 1992-05-19 1992-07-08 Rolls Royce Plc Multiplex aluminide-silicide coating
GB9218858D0 (en) * 1992-09-05 1992-10-21 Rolls Royce Plc High temperature corrosion resistant composite coatings
EP0654542B1 (en) * 1993-11-19 1999-03-31 Walbar Inc. Improved platinum group silicide modified aluminide coating process and products
US5650235A (en) * 1994-02-28 1997-07-22 Sermatech International, Inc. Platinum enriched, silicon-modified corrosion resistant aluminide coating
GB9426257D0 (en) * 1994-12-24 1995-03-01 Rolls Royce Plc Thermal barrier coating for a superalloy article and method of application
US5716720A (en) * 1995-03-21 1998-02-10 Howmet Corporation Thermal barrier coating system with intermediate phase bondcoat
US6066405A (en) * 1995-12-22 2000-05-23 General Electric Company Nickel-base superalloy having an optimized platinum-aluminide coating

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2542870C2 (ru) * 2009-05-26 2015-02-27 Сименс Акциенгезелльшафт Слоистая система покрытия со слоем mcralx и слоем, богатым по хрому, и способ ее получения
US9222163B2 (en) 2009-05-26 2015-12-29 Siemens Aktiengesellschaft Layered coating system with a MCrAlX layer and a chromium rich layer and a method to produce it
RU2563070C2 (ru) * 2010-06-18 2015-09-20 Снекма Способ алитирования поверхности с предварительным осаждением слоя платины и никеля
RU2772475C1 (ru) * 2021-03-15 2022-05-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" имени И.В. Горынина Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ЦНИИ КМ "Прометей") Способ химико-термической обработки литых монокристаллических лопаток из никелевых сплавов

Also Published As

Publication number Publication date
UA46752C2 (uk) 2002-06-17
IL121313A0 (en) 1998-01-04
CA2211149A1 (en) 1998-01-23
DE69708541D1 (de) 2002-01-10
DE69708541T2 (de) 2002-05-08
JP3996978B2 (ja) 2007-10-24
EP0821076B1 (en) 2001-11-28
EP0821076A1 (en) 1998-01-28
US6080246A (en) 2000-06-27
AU713624B2 (en) 1999-12-09
IL121313A (en) 2001-03-19
AU3014497A (en) 1998-01-29
JPH10168556A (ja) 1998-06-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2188250C2 (ru) Способ алитирования жаропрочного сплава с высоким содержанием рения (варианты)
US5658614A (en) Platinum aluminide CVD coating method
US5057196A (en) Method of forming platinum-silicon-enriched diffused aluminide coating on a superalloy substrate
US4933239A (en) Aluminide coating for superalloys
JP6126852B2 (ja) ガスタービン部品のコーティング及びコーティング方法
US5334263A (en) Substrate stabilization of diffusion aluminide coated nickel-based superalloys
WO1996013622A9 (en) Platinum aluminide cvd coating method
US5500252A (en) High temperature corrosion resistant composite coatings
EP0821078A1 (en) Modified platinum aluminide diffusion coating and cvd coating method
EP0587341A1 (en) High temperature corrosion resistant composite coatings
GB2310435A (en) High temperature alloy article with a discrete additive protective coating produced by aluminiding
JP2700931B2 (ja) 高温における腐食に対し金属部品の表面を防護する方法、及びその方法で処理された部品
US6299986B1 (en) Coated superalloy article and a method of coating a superalloy article
US6605364B1 (en) Coating article and method for repairing a coated surface
JP3881489B2 (ja) 超合金製タービン部品の修理方法及び超合金製タービン部品
EP2540857A2 (en) Method of maintaining surface-related properties of gas turbine combustor components
US4910092A (en) Yttrium enriched aluminide coating for superalloys
EP1123987A1 (en) Repairable diffusion aluminide coatings
JPH0266181A (ja) 酸化物分散強化合金用耐食性被覆
US7531220B2 (en) Method for forming thick quasi-single phase and single phase platinum nickel aluminide coatings
RU2283365C2 (ru) Способ защиты лопаток газовых турбин
IE913003A1 (en) A vapour chromising process and composition
MXPA99012033A (en) Improved coating and method for minimizing consumption of base material during high temperative service
NZ241006A (en) Oxidation and thermal mechanical fatigue resistant coated superalloys and preparation thereof

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20050723