RU2185446C1 - Способ выплавки стали в конвертере - Google Patents
Способ выплавки стали в конвертере Download PDFInfo
- Publication number
- RU2185446C1 RU2185446C1 RU2001117608A RU2001117608A RU2185446C1 RU 2185446 C1 RU2185446 C1 RU 2185446C1 RU 2001117608 A RU2001117608 A RU 2001117608A RU 2001117608 A RU2001117608 A RU 2001117608A RU 2185446 C1 RU2185446 C1 RU 2185446C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- converter
- tuyere
- nozzle
- blowing
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к процессам выплавки стали в конвертере. Технический результат - оптимизация процессов выплавки стали в конвертере и шлакообразования, снижение угара железа в расплаве и расхода металлошихты, повышение стойкости футеровки конвертера. Способ выплавки стали в конвертере включает продувку расплава в конвертере кислородом сверху через многосопловую фурму, подачу в расплав шлакообразующих материалов и охладителей, изменение положения фурмы по ходу продувки расплава над уровнем ванны в спокойном состоянии. Высоту положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии в процессе продувки устанавливают по эмпирической зависимости 
и 
где Н1 и Н2 - значения высоты положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м; К1 - эмпирический коэффициент, равный 0,65-0,79; К2 - эмпирический коэффициент, равный 0,48-0,65; dвых - диаметр выходного отверстия сопла фурмы, мм; dкр - критический диаметр сопла фурмы, мм; n - число сопел фурмы; α - угол наклона оси сопла к продольной оси фурмы, градус; D - текущее значение диаметра футеровки внутренней полости конвертера, м; Q1 и Q2 - текущие значения расходов кислорода соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м3/т•мин. Расходы кислорода Q1 и Q2 могут быть различными или одинаковыми. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.
где Н1 и Н2 - значения высоты положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м; К1 - эмпирический коэффициент, равный 0,65-0,79; К2 - эмпирический коэффициент, равный 0,48-0,65; dвых - диаметр выходного отверстия сопла фурмы, мм; dкр - критический диаметр сопла фурмы, мм; n - число сопел фурмы; α - угол наклона оси сопла к продольной оси фурмы, градус; D - текущее значение диаметра футеровки внутренней полости конвертера, м; Q1 и Q2 - текущие значения расходов кислорода соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м3/т•мин. Расходы кислорода Q1 и Q2 могут быть различными или одинаковыми. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к процессам выплавки стали в конвертере.
Наиболее близким по технической сущности является способ выплавки стали в конвертере, включающий продувку расплава в конвертере кислородом сверху через многосопловую фурму, подачу в расплав шлакообразующих материалов и охладителей, изменение положения фурмы по ходу продувки расплава над уровнем ванны в спокойном состоянии.
Положение фурмы над уровнем ванны расплава изменяют в зависимости от количества плавок конвертера (см. табл.1). /См. Сталеплавильщик конвертерного производства. Кривченко Ю.С. и др. Учебное пособие для ПТУ. М., Металлургия, 1991, с.102/.
Недостатком известного способа является недостаточная интенсивность шлакообразования в процессе продувки в 1-й и во 2-й периоды продувки, повышенный угар железа, а также недостаточная стойкость футеровки конвертера и низкая стабильность процесса продувки расплава. Это объясняется тем, что изменение положения фурмы над уровнем расплава в спокойном состоянии производят без учета емкости конвертера, конструктивных параметров фурмы, величины износа футеровки конвертера, расхода кислорода в начале и в конце кампании футеровки конвертера.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в оптимизации процессов выплавки стали в конвертере и шлакообразования, в снижении угара железа в расплаве и расхода металлошихты, а также в повышении стойкости футеровки конвертера.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ выплавки стали в конвертере включает продувку расплава в конвертере кислородом сверху через многосопловую фурму, подачу в расплав шлакообразующих материалов и охладителей, изменение положения фурмы по ходу продувки расплава над уровнем ванны в спокойном состоянии. Высоту положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии в процессе продувки устанавливают по эмпирической зависимости:
и
где Н1 и Н2 - значения высоты положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м;
К1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности шлакообразования в процессе продувки расплава в 1-й период, равный 0,65-0,79;
К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности процесса обезуглероживания расплава в процессе продувки во 2-й период, равный 0,48-0,65;
dвых - диаметр выходного отверстия сопла фурмы, мм;
dкр - критический диаметр сопла фурмы, мм;
n - число сопел фурмы, безразмерное;
α - угол наклона оси сопла к продольной оси фурмы, градус;
D - текущее значение диаметра футеровки внутренней полости конвертера, м;
Q1 и Q2 - текущие значения расходов кислорода соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м3/т•мин.
и
где Н1 и Н2 - значения высоты положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м;
К1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности шлакообразования в процессе продувки расплава в 1-й период, равный 0,65-0,79;
К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности процесса обезуглероживания расплава в процессе продувки во 2-й период, равный 0,48-0,65;
dвых - диаметр выходного отверстия сопла фурмы, мм;
dкр - критический диаметр сопла фурмы, мм;
n - число сопел фурмы, безразмерное;
α - угол наклона оси сопла к продольной оси фурмы, градус;
D - текущее значение диаметра футеровки внутренней полости конвертера, м;
Q1 и Q2 - текущие значения расходов кислорода соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м3/т•мин.
Расходы кислорода Q1 и Q2 могут быть различными или одинаковыми.
В процессе продувки расплава высота положения фурмы над уровнем расплава в спокойном состоянии будет соответствовать текущим значениям износа футеровки конвертера в процессе его кампании. Сказанное приводит к повышению стойкости футеровки и к увеличению продолжительности кампании конвертера, к уменьшению угара железа и к снижению расхода металлошихты.
Диапазон значений эмпирического коэффициента К1 в пределах 0,65-0,79 объясняется физико-химическими закономерностями шлакообразования в процессе продувки расплава в 1-й период. При меньших значениях будет снижаться интенсивность шлакообразования сверх допустимых значений. При больших значениях будет происходить излишнее образование шлака, что приведет к его выбросам из конвертера.
Указанный диапазон устанавливают в зависимости от емкости конвертера и износа его футеровки.
Диапазон значений эмпирического коэффициента К2 в пределах 0,48-0,65 объясняется физико-химическими закономерностями обезуглероживания расплава в процессе продувки. При меньших значениях будет повышаться скорость обезуглероживания расплава сверх допустимых значений, что приведет к заметалливанию фурмы и кессона конвертера. При больших значениях будет происходить снижение скорости обезуглероживания расплава и излишнее образование шлака, что приведет к его выбросам из конвертера.
Указанный диапазон устанавливают в зависимости от емкости конвертера.
Анализ научно-исследовательской и патентной литературы показывает отсуствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа выплавки стали в конвертере с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения.
Способ выплавки стали в конвертере осуществляют следующим образом.
Пример. В процессе выплавки в конвертере стали марки 08Ю расплав продувают кислородом сверху через многосопловую фурму. В конвертер подают шлакообразующие материалы в виде доломита с расходом 20-50 кг/т, высокоосновного агломерата расходом 5-35 кг/т и извести с расходом 50-80 кг/т, а также охладители в виде твердого конвертерного шлака с расходом 3-25 кг/т расплава.
Футеровка боковых стенок конвертера выполнена из арматурного и рабочего слоев. Футеровка арматурного слоя выполнена из магнезитовых кирпичей. Футеровка рабочего слоя выполнена из известковопериклазовых кирпичей. Футеровка боковых стенок и днища конвертера выложена в стальном корпусе.
В процессе кампании конвертера от плавки к плавке происходит выработка и износ рабочего слоя футеровки при одновременном увеличении диаметра внутренней полости футеровки конвертера. Продолжительность кампании или число плавок, последовательно выплавляемых в конвертере, определяется выработкой рабочего слоя до, например, арматурного слоя. При выработке рабочего слоя вплоть, например, до основного слоя очередная кампания конвертера прекращается и производится перефутеровка нового рабочего слоя.
В процессе выработки рабочего слоя и увеличения диаметра внутренней полости футеровки конвертера изменяются физико-химические условия продувки расплава и выплавки стали. В процессе выплавки стали изменяют положение фурмы по ходу продувки расплава над уровнем ванны в спокойном состоянии. Высоту положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии в процессе продувки устанавливают по эмпирической зависимости:
и
где H1 и H2 - значения высоты положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м;
К1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности шлакообразования в процессе продувки расплава в 1-й период, равный 0,65-0,79;
К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности процесса обезуглероживания расплава в процессе продувки во 2-й период, равный 0,48-0,65;
dвых - диаметр выходного отверстия сопла фурмы, мм;
dкр - критический диаметр сопла фурмы, мм;
n - число сопел фурмы, безразмерное;
α - угол наклона оси сопла к продольной оси фурмы, градус;
D - текущее значение диаметра футеровки внутренней полости конвертера, м;
Q1 и Q2 - текущие значения расходов кислорода соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м3/т•мин.
и
где H1 и H2 - значения высоты положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м;
К1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности шлакообразования в процессе продувки расплава в 1-й период, равный 0,65-0,79;
К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности процесса обезуглероживания расплава в процессе продувки во 2-й период, равный 0,48-0,65;
dвых - диаметр выходного отверстия сопла фурмы, мм;
dкр - критический диаметр сопла фурмы, мм;
n - число сопел фурмы, безразмерное;
α - угол наклона оси сопла к продольной оси фурмы, градус;
D - текущее значение диаметра футеровки внутренней полости конвертера, м;
Q1 и Q2 - текущие значения расходов кислорода соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м3/т•мин.
Расходы кислорода Q1 и Q2 могут быть различными или одинаковыми.
При изменении высоты положения фурмы над уровнем расплава в спокойном состоянии от плавки к плавке по указанной зависимости в 1-й и во 2-й периоды продувки достигается оптимизация процесса выплавки стали и шлакообразования в конвертере, снижается угар железа в расплаве, снижается расход металлошихты, устраняются выбросы расплава и шлака из конвертера, а также заметалливание фурмы. При этом в процессе кампании футеровки рабочего слоя конвертера различной емкости при каждой очередной плавке стали высота положения фурмы над уровнем расплава в спокойном состоянии в 1-й и во 2-й периоды продувки будут находиться в необходимом соответствии с текущими значениями износа футеровки конвертера и расходами кислорода. Сказанное приводит к снижению интенсивности износа футеровки и к повышению ее стойкости с одновременным увеличением кампании конвертера.
Величину износа рабочего слоя футеровки от плавки к плавке определяют интрументальными методами и/или эмпирически на основе опытных замеров износа футеровки на предыдущих кампаниях конвертера с учетом равномерности ее износа от плавки к плавке.
В табл. 2 приведены примеры осуществления способа выплавки стали в конвертере с различными технологическими параметрами.
В первом и пятом примерах вследствие несоответствия высоты положения фурмы над уровнем ванны расплава необходимым значениям снижается стойкость футеровки конвертера, уменьшается длительность его кампании, повышается угар железа в расплаве, а также нарушается стабильность процесса выплавки стали.
В оптимальных примерах 2-4 вследствие соответствия положения фурмы над уровнем ванны расплава в 1-й и во 2-й периоды продувки необходимым значениям в зависимости от текущего износа футеровки рабочего слоя обеспечивается повышение ее стойкости, увеличивается длительность кампании конвертера, снижается угар железа в расплаве и расход металлошихты, повышается стабильность процесса выплавки стали.
Claims (2)
1. Способ выплавки стали в конвертере, включающий продувку расплава в конвертере кислородом сверху через многосопловую фурму, подачу в расплав шлакообразующих материалов и охладителей, изменение положения фурмы по ходу продувки расплава над уровнем ванны в спокойном состоянии, отличающийся тем, что высоту положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии в процессе продувки устанавливают по эмпирической зависимости
и
где Н1 и Н2 - значения высоты положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м;
К1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности шлакообразования в процессе продувки расплава в 1-й период, равный 0,65-0,79,
К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности процесса обезуглероживания расплава в процессе продувки во 2-й период, равный 0,48-0,65,
dвых - диаметр выходного отверстия сопла фурмы, мм;
dкр - критический диаметр сопла фурмы, мм;
n - число сопел фурмы, безразмерное;
α - угол наклона оси сопла к продольной оси фурмы, градус;
D - текущее значение диаметра футеровки внутренней полости конвертера, м;
Q1 и Q2 - текущие значения расходов кислорода соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м3/т•мин.
и
где Н1 и Н2 - значения высоты положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м;
К1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности шлакообразования в процессе продувки расплава в 1-й период, равный 0,65-0,79,
К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности процесса обезуглероживания расплава в процессе продувки во 2-й период, равный 0,48-0,65,
dвых - диаметр выходного отверстия сопла фурмы, мм;
dкр - критический диаметр сопла фурмы, мм;
n - число сопел фурмы, безразмерное;
α - угол наклона оси сопла к продольной оси фурмы, градус;
D - текущее значение диаметра футеровки внутренней полости конвертера, м;
Q1 и Q2 - текущие значения расходов кислорода соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки, м3/т•мин.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что расходы кислорода Q1 и Q2 могут быть различными или одинаковыми.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001117608A RU2185446C1 (ru) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | Способ выплавки стали в конвертере |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001117608A RU2185446C1 (ru) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | Способ выплавки стали в конвертере |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2185446C1 true RU2185446C1 (ru) | 2002-07-20 |
Family
ID=20251138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001117608A RU2185446C1 (ru) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | Способ выплавки стали в конвертере |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2185446C1 (ru) |
-
2001
- 2001-06-28 RU RU2001117608A patent/RU2185446C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КРИВЧЕНКО Ю.С. и др. Сталеплавильщик конвертерного производства. Учебное пособие для ПТУ. - М.: Металлургия, 1991, с.102. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| GB2192446A (en) | A method of bottom blowing operation of a steel making electric furnace | |
| CN106282487A (zh) | 一种铁水预脱磷方法 | |
| JP2007077483A (ja) | 転炉製鋼法 | |
| RU2185446C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2185445C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| JP2010163681A (ja) | 疲労特性に優れた高強度鋼線用鋼の製造方法 | |
| Biswas et al. | Iron-and Steel-Making Process | |
| RU2768084C1 (ru) | Способ выплавки металла в кислородном конвертере | |
| JP2004277830A (ja) | 転炉製鋼方法 | |
| RU2261919C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| WO2010016553A1 (ja) | 鉄浴式溶解炉 | |
| JP4411934B2 (ja) | 低燐溶銑の製造方法 | |
| KR100225249B1 (ko) | 슬로핑 발생 억제를 위한 잔류 슬래그량 조절방법 | |
| KR101168902B1 (ko) | 전로의 취련 장치 및 취련 방법 | |
| CN2175389Y (zh) | 采用直筒形真空室的感应炉精炼装置 | |
| JP2009052070A (ja) | 溶銑脱りん処理方法 | |
| RU2128714C1 (ru) | Способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера | |
| RU2112045C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| SU1712424A1 (ru) | Способ выплавки высокоуглеродистой стали дл высокопрочной проволоки | |
| JPH0543924A (ja) | ２次燃焼吹錬方法 | |
| RU2159289C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| JP3788392B2 (ja) | 高Ｃｒ溶鋼の溶製方法 | |
| JP4084527B2 (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| JP3902446B2 (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| RU2121512C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090629 |