RU2180723C1 - Method for manufacture of axially symmetric facing of shaped charge - Google Patents
Method for manufacture of axially symmetric facing of shaped charge Download PDFInfo
- Publication number
- RU2180723C1 RU2180723C1 RU2000125292A RU2000125292A RU2180723C1 RU 2180723 C1 RU2180723 C1 RU 2180723C1 RU 2000125292 A RU2000125292 A RU 2000125292A RU 2000125292 A RU2000125292 A RU 2000125292A RU 2180723 C1 RU2180723 C1 RU 2180723C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- stages
- manufacture
- stage
- deformation
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области боеприпасов кумулятивного действия и может быть использовано для изготовления кумулятивных зарядов (КЗ) перфораторов, мин или боевых частей снарядов или ракет. The invention relates to the field of ammunition of cumulative action and can be used for the manufacture of cumulative charges (KZ) perforators, mines or warheads of shells or missiles.
Задача увеличения глубины пробиваемой преграды является основной при разработке кумулятивных зарядов любого типа, начиная с малогабаритных зарядов для решения задачи перфорации нефтегазовых скважин, кончая зарядами противотанковых или противокорабельных ракет большого калибра. Глубина пробиваемого отверстия во многом определяется качеством изготовления облицовки кумулятивного заряда, плотностью, пластичностью и микроструктурой ее материала. The task of increasing the depth of the penetrated obstacle is the main one in the development of cumulative charges of any type, starting from small-sized charges to solve the problem of perforating oil and gas wells, ending with charges of anti-tank or anti-ship large-caliber missiles. The depth of the punched hole is largely determined by the quality of manufacture of the lining of the cumulative charge, the density, ductility and microstructure of its material.
Осесимметричная облицовка кумулятивного заряда имеет вид полой осесимметричной детали конической, полусферической или оживальной формы. Изготовление облицовки осуществляют с применением различных способов механической обработки из заготовок, имеющих начальную форму цилиндра или пластины. The axisymmetric lining of the cumulative charge has the form of a hollow axisymmetric part of a conical, hemispherical or animated shape. The manufacture of the lining is carried out using various methods of machining from billets having an initial cylinder or plate shape.
Известен способ изготовления полых осесимметричных деталей из плоской или осесимметричной заготовки, деформируемой одним или несколькими роликами по вращающейся оправке (см., например, Н.И.Могильный. Ротационная вытяжка оболочковых деталей на станках. - М.: Машиностроение, 1983. - 192 с.). Этот метод изготовления называется методом ротационной вытяжки или раскатки. Облицовка осесимметричного кумулятивного заряда является примером детали, для изготовления которой на этапе придания заготовке требуемой формы широко используется метод ротационной вытяжки. В зависимости от размеров облицовки и требований по точности изготовления операция ротационной вытяжки может быть завершающей или промежуточной при изготовлении детали. В последнем случае облицовка подвергается окончательной токарной обработке. При использовании заготовок, материал которых имеет микроструктуру из зерен размером около 100 мкм, значительные пластические деформации, испытываемые материалом в процессе ротационной вытяжки, обеспечивают после рекристаллизационного отжига формирование однородной мелкозернистой структуры материала в виде практически одинаковых зерен размером до 10-30 мкм. Такие параметры структуры улучшают формирование кумулятивной струи и увеличивают глубину пробития преграды. A known method of manufacturing a hollow axisymmetric parts from a flat or axisymmetric workpiece deformed by one or more rollers on a rotating mandrel (see, for example, N.I. Mogilny. Rotational drawing of shell parts on machines. - M.: Mechanical Engineering, 1983. - 192 s .). This manufacturing method is called rotational drawing or rolling. The facing of an axisymmetric cumulative charge is an example of a part for the manufacture of which the method of rotational drawing is widely used at the stage of giving the workpiece the desired shape. Depending on the size of the lining and the requirements for precision manufacturing, the operation of the rotational hood may be final or intermediate in the manufacture of the part. In the latter case, the facing is subjected to final turning. When using preforms, the material of which has a microstructure of grains of about 100 μm in size, significant plastic deformations experienced by the material during rotational drawing provide, after recrystallization annealing, the formation of a homogeneous fine-grained structure of the material in the form of almost identical grains up to 10-30 μm in size. Such structural parameters improve the formation of the cumulative jet and increase the penetration depth of the barrier.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому является решение, описанное в патенте GB 2257497 A МКИ F 42 B 1/032, 18.07.1983 "Облицовка кумулятивного заряда". Это техническое решение как наиболее близкое по технической сущности и достигаемому результату выбрано в качестве прототипа. The closest technical solution to the claimed is the solution described in patent GB 2257497 A MKI F 42 B 1/032, 07/18/1983 "Facing the cumulative charge." This technical solution as the closest in technical essence and the achieved result is selected as a prototype.
Описанный в прототипе способ изготовления облицовки осесимметричного кумулятивного заряда включает в себя:
- ротационную вытяжку заготовки в одну или более стадий;
- рекристаллизационный отжиг.Described in the prototype, a method of manufacturing a facing of an axisymmetric cumulative charge includes:
- rotational extraction of the workpiece in one or more stages;
- recrystallization annealing.
После выполнения операции ротационной вытяжки микроструктура материала облицовки соответствует структуре деформированного материала с зернами, вытянутыми в направлении приложения основного усилия (направлении деформации). Неравномерность деформации кристаллической решетки по толщине детали и наличие выделенного направления приложения основного усилия деформации приводит к возникновению "ротационной компоненты" текстуры зерна, которая не устраняется после рекристаллизационного отжига облицовки, проводимого с целью превращения сильно удлиненных деформированных зерен в равноосные мелкие, а также снижения твердости материала после деформационного наклепа. After performing the operation of rotational drawing, the microstructure of the cladding material corresponds to the structure of the deformed material with grains elongated in the direction of application of the main force (direction of deformation). The unevenness of the deformation of the crystal lattice over the thickness of the part and the presence of a distinguished direction of application of the main deformation force leads to the appearance of a “rotational component” of the grain texture, which cannot be eliminated after recrystallization annealing of the cladding, which is carried out with the aim of converting highly elongated deformed grains into equal-axis fine grains, as well as reducing the hardness of the material after deformation hardening.
В докладе доктора Манфреда Хельда, представленном на 12 международном симпозиуме по баллистике (Dr. Manfred Held. "Spinning Jets from Shaped Charges with Flow Turned Liners" /Proc. Of the 12th International Symp. On Ballistics, Oct. 30-Nov.1, 1990, vol. III, San Antonio, Texas, USA), показано, что наличие "ротационной компоненты" текстуры приводит к возникновению вращения формируемой при срабатывании заряда кумулятивной струи (КС) вокруг оси облицовки со скоростями до 105 об/с. Это служит причиной более раннего разрушения КС на отдельные фрагменты, возникновению явления кувыркания образовавшихся фрагментов и, следовательно, меньшей глубины пробиваемого отверстия. Направление вращения определяется направлением приложения усилия деформации раскатки.In a presentation by Dr. Manfred Held at the 12th International Ballistics Symposium (Dr. Manfred Held. "Spinning Jets from Shaped Charges with Flow Turned Liners" / Proc. Of the 12 th International Symp. On Ballistics, Oct. 30-Nov.1 , 1990, vol. III, San Antonio, Texas, USA), it is shown that the presence of a “rotational component” of the texture leads to the rotation of the cumulative jet (CS) formed when the charge is triggered around the lining axis at speeds of up to 10 5 r / s. This is the reason for the earlier destruction of the CS into separate fragments, the occurrence of a somersault of the formed fragments, and, consequently, a smaller depth of the punched hole. The direction of rotation is determined by the direction of application of the rolling deformation force.
Ликвидация условий формирования "ротационной компоненты" текстуры приводит к отсутствию осевого вращения КС, увеличивает стабильность формирования КС и ее эффективную длину, что повышает пробивное действие кумулятивного заряда. The elimination of the conditions for the formation of the “rotational component” of the texture leads to the absence of axial rotation of the CS, increases the stability of the formation of the CS and its effective length, which increases the breakdown effect of the cumulative charge.
Признаки прототипа, общие с заявляемым способом:
- ротационная вытяжка заготовки в одну или более стадий;
- рекристаллизационный отжиг.Signs of a prototype common with the claimed method:
- rotational extraction of the workpiece in one or more stages;
- recrystallization annealing.
Указанный прототип имеет недостаток, выражающийся в создании при изготовлении заготовки в материале облицовки "ротационной компоненты" текстуры, приводящий при сробатывании кумулятивного заряда к вращению КС и снижению глубины пробития преграды. The specified prototype has the disadvantage of creating a texture in the manufacture of the blank in the cladding material, which, when the cumulative charge is triggered, rotates the CS and reduces the penetration depth of the barrier.
В вышеуказанном докладе М.Хельда показано, что наличие "ротационной компоненты" текстуры приводит к снижению пробивного действия стационарно расположенного кумулятивного заряда, причем величина снижения по сравнению с пробивным действием КЗ, имеющим облицовку с такой же микроструктурой материала, но изготовленной по технологии, не создающей при изготовлении сдвиговых деформаций в направлении вокруг оси облицовки (например, штамповкой), составляет в зависимости от расстояния до преграды от 15% до 30%. In the aforementioned report by M. Held, it is shown that the presence of a “rotational component” of the texture leads to a decrease in the breakdown effect of a stationary cumulative charge, moreover, the decrease in comparison with the breakdown effect of a short circuit having a lining with the same microstructure of the material, but manufactured using technology that does not create in the manufacture of shear deformations in the direction around the axis of the cladding (for example, stamping), depending on the distance to the barrier from 15% to 30%.
Технический результат, на достижение которого направлено изобретение, заключается в повышении пробивного действия кумулятивного заряда посредством повышения качества изготовления кумулятивной облицовки путем изменения микроструктуры материала облицовки. The technical result to which the invention is directed is to increase the breakdown effect of the cumulative charge by improving the manufacturing quality of the cumulative cladding by changing the microstructure of the cladding material.
В отличие от известного способа, включающего ротационную вытяжку заготовки в одну или более стадий и рекристаллизационный отжиг, в предлагаемом способе каждую стадию осуществляют в два этапа, меняя направление вращения заготовки на противоположное, при этом на обоих этапах обеспечивают одинаковое утонение заготовки, а ее рекристаллизационный отжиг проводят после каждого этапа. In contrast to the known method, including rotational extraction of the workpiece in one or more stages and recrystallization annealing, in the proposed method, each stage is carried out in two stages, changing the direction of rotation of the workpiece to the opposite, while at both stages the workpiece is thinned the same and its recrystallization annealing carried out after each stage.
Обычно при изготовлении облицовки кумулятивного заряда операция ротационной вытяжки выполняется в одну стадию. При необходимости, которая может быть вызвана особенностями формы облицовки или ее размерами, операция ротационной вытяжки может выполняться в несколько стадий. В этом случае каждая стадия разбивается на два этапа с противоположным направлением вращения заготовки. Typically, in the manufacture of a cumulative charge lining, the operation of rotational drawing is performed in one step. If necessary, which can be caused by features of the shape of the cladding or its size, the operation of the rotational hood can be performed in several stages. In this case, each stage is divided into two stages with the opposite direction of rotation of the workpiece.
На обоих этапах каждой стадии обеспечивают одинаковое утонение заготовки, что создает условия равной деформации материала на каждом этапе. At both stages of each stage, the same thinning of the workpiece is ensured, which creates conditions for equal deformation of the material at each stage.
Для обеспечения равномерности величины сдвиговых искажений текстуры ("ротационной компоненты") на каждом этапе с противоположным направлением вращения заготовки операцию ротационной вытяжки целесообразно выполнять при одинаковой скорости вращения заготовки и одинаковом усилии деформации. Для придания материалу заготовки необходимых пластических свойств заготовка после каждого этапа раскатки подвергается рекристаллизационному отжигу, восстанавливающему начальную пластичность (твердость) материала и преобразующему крупные, вытянутые в направлении деформации зерна, в мелкие. Параметры рекристаллизационного отжига обычно подбираются экспериментальным путем для каждого материала облицовки. To ensure uniform shear distortion of the texture ("rotational component") at each stage with the opposite direction of rotation of the workpiece, it is advisable to perform the operation of rotational drawing at the same speed of rotation of the workpiece and the same deformation force. To give the workpiece material the necessary plastic properties, the workpiece after each rolling step is subjected to recrystallization annealing, which restores the initial plasticity (hardness) of the material and converts large grains elongated in the direction of deformation into small grains. Recrystallization annealing parameters are usually selected experimentally for each cladding material.
Таким образом, влияющие на формирование кумулятивной струи сдвиговые искажения текстуры одного направления, полученные на первом этапе раскатки, будет компенсироваться аналогичными по величине искажениями противоположного направления, полученными на втором этапе раскатки. Это приведет к практической ликвидации явления вращения кумулятивной струи и увеличению пробивного действия на 15-30%. Thus, the shear distortions of the texture of one direction, which influence the formation of the cumulative stream, obtained at the first stage of rolling, will be compensated by similar distortions of the opposite direction, obtained at the second stage of rolling. This will lead to the practical elimination of the phenomenon of rotation of the cumulative jet and increase the breakdown action by 15-30%.
В заявляемом решении операция ротационной вытяжки выполняется в одну или более стадий, в каждой из которых осуществляются два этапа ротационной вытяжки, направление вращения заготовки в которых противоположно. При этом на обоих этапах каждой стадии обеспечивают одинаковое утонение заготовки. По завершении каждого этапа ротационной вытяжки полученную деталь подвергают рекристаллизационному отжигу для восстановления микроструктуры и придания материалу исходной пластичности. Вышеперечисленная совокупность существенных признаков обеспечивает соответствие предлагаемого технического решения критерию новизна. In the claimed solution, the operation of the rotation hood is carried out in one or more stages, in each of which two stages of rotation hood are carried out, in which the direction of rotation of the workpiece is opposite. Moreover, at both stages of each stage, the same thinning of the workpiece is ensured. At the end of each stage of the rotational drawing, the obtained part is subjected to recrystallization annealing to restore the microstructure and give the material initial plasticity. The above set of essential features ensures that the proposed technical solution meets the criterion of novelty.
По результатам исследования всех доступных аналогов, относящихся к указанной области возможного использования, не выявлено технических решений, где бы в данной совокупности использовались указанные отличительные признаки. Следовательно, можно считать, что заявляемое техническое решение является новым и обладает достаточным изобретательским уровнем. According to the results of the study of all available analogues related to the indicated area of possible use, no technical solutions were identified where the indicated distinguishing features were used in this aggregate. Therefore, we can assume that the claimed technical solution is new and has a sufficient inventive step.
Сущность предлагаемого технического решения поясняется рисунками Фиг.1 и Фиг. 2, где иллюстрируется процесс деформирования зерна материала первоначально плоской заготовки на одной стадии ротационной вытяжки, выполненной в соответствии с предлагаемым способом. Форма зерна условно выбрана в виде куба. Для простоты предполагается, что режим промежуточного отжига выбран таким, что при восстановлении начальной пластичности материала заготовки изменение размеров зерна не происходит. Размеры зерна на рисунке выбраны для наглядности сравнимыми с толщиной заготовки. Фактически размеры зерна во много раз меньше. Величинами r1, r2 обозначено расстояние от оси оправки, совпадающей с осью заготовки, до нижней (по рисунку) и верхней граней зерна соответственно.The essence of the proposed technical solution is illustrated by figures 1 and FIG. 2, which illustrates the process of grain deformation of the material of an initially flat billet at one stage of a rotary hood, made in accordance with the proposed method. The shape of the grain is conditionally selected in the form of a cube. For simplicity, it is assumed that the intermediate annealing mode is selected so that when the initial plasticity of the workpiece material is restored, grain size changes do not occur. The grain sizes in the figure are selected for clarity, comparable with the thickness of the workpiece. In fact, the grain size is many times smaller. The values of r 1 , r 2 denote the distance from the axis of the mandrel, which coincides with the axis of the workpiece, to the lower (according to the figure) and the upper faces of the grain, respectively.
На Фиг.1 показана деформация зерна на первом этапе ротационной вытяжки с приложением усилия деформации по часовой стрелке (заготовка вращается в направлении против часовой стрелки, если смотреть со стороны вершины оправки). Figure 1 shows the grain deformation in the first stage of rotary drawing with the application of the deformation force clockwise (the workpiece rotates in the counterclockwise direction, when viewed from the top of the mandrel).
На Фиг. 2 показана деформация того же зерна на втором этапе ротационной вытяжки с приложением усилия деформации в противоположном направлении (заготовка вращается по часовой стрелке). In FIG. Figure 2 shows the deformation of the same grain in the second stage of rotational drawing with the application of a deformation force in the opposite direction (the workpiece rotates clockwise).
Значение углов конической поверхности оправки на первом (45o) и втором (30o) этапах соответствует примеру конкретного использования способа, описанного ниже, при применении первоначально плоской заготовки.The value of the angles of the conical surface of the mandrel in the first (45 o ) and second (30 o ) stages corresponds to an example of a specific use of the method described below, when using an initially flat blank.
Позициями 1, 2, 11, 12 обозначена форма зерна в плоскости сечения заготовки, совпадающей с осью оправки.
Позициями 3, 4, 13, 14 обозначен вид в направлении оси оправки на форму кристалла в сечении, проходящем через кристалл по среднему сечению заготовки (А-А, В-В, С-С).
Позициями 5, 15 показано направление приложения усилия деформации (вид со стороны вершины оправки).
Позиции 1, 11, 3, 13 соответствуют форме кристалла перед первым и вторым этапами соответственно.
Позиции 2, 12, 4, 14 соответствуют форме кристалла после первого и второго этапов соответственно.
Из графических иллюстраций предлагаемого способа видно, что при условии равенства деформации на первом и втором этапах ротационной вытяжки конечная форма кристалла (14), характеризующая окончательную неравномерность деформации, приводящей к возникновению "ротационной компоненты" текстуры, практически совпадает с начальной формой (5). Таким образом, задача компенсации "ротационной компоненты" оказывается решенной. Неравномерность деформации, приводящая к вращению КС вокруг оси, устраняется. From the graphical illustrations of the proposed method, it can be seen that, provided that the deformation is equal in the first and second stages of rotational drawing, the final crystal shape (14), which characterizes the final unevenness of the deformation, leading to the appearance of the "rotational component" of the texture, practically coincides with the initial form (5). Thus, the problem of compensating the "rotational component" is solved. The unevenness of the deformation, leading to the rotation of the COP around the axis, is eliminated.
Осуществимость предлагаемого способа подтверждается конкретным примером, взятым для случая изготовления облицовки, имеющей внутреннюю поверхность в виде конуса с углом раствора 2α = 60°. Форма заготовки перед операцией ротационной вытяжки - пластина. Толщина пластины h0. Вытяжка производится с применением оправки, также имеющей вид конуса.The feasibility of the proposed method is confirmed by a specific example, taken for the case of the manufacture of cladding having an inner surface in the form of a cone with a solution angle of 2α = 60 ° . The shape of the workpiece before the operation of the rotary hood is a plate. Plate thickness h 0 . The hood is made using a mandrel, also in the form of a cone.
Величина деформации материала в процессе вытяжки заготовки от плоской пластины до конуса с углом раствора 2α, равна утонению стенки и составляет:
где h - толщина стенки облицовки после вытяжки. Для обеспечения условий равного утонения стенки заготовки (равной деформации) на каждом этапе с противоположным вращением заготовки должно быть выполнено условие ε1= ε2. Откуда следует, что значения углов конуса на оправке, используемой на первом этапе, и оправке, используемой на втором этапе, связаны между собой:
Следовательно, для достижения значения конечного угла 2α2= 60°, оправка для первого этапа вытяжки должна иметь угол раствора конуса 2α1= 90°, а величина утонения (деформации) на каждом этапе составляет ε1= ε2= 1-sin450 = 0,293.
При применении на первом этапе заготовок конической формы, изготовленных, например, методом штамповки, значения углов раствора оправок для операции раскатки выбираются аналогичным образом. Однако численные значения углов раствора конуса у оправок будут зависеть от значения угла конусности начальной заготовки.The amount of deformation of the material during the drawing of the workpiece from a flat plate to a cone with a solution angle of 2α is equal to the thinning of the wall and is:
where h is the wall thickness of the lining after drawing. To ensure conditions of equal thinning of the wall of the workpiece (equal deformation) at each stage with the opposite rotation of the workpiece, the condition ε 1 = ε 2 must be fulfilled. Whence it follows that the values of the cone angles on the mandrel used in the first stage and the mandrel used in the second stage are interconnected:
Therefore, to achieve the value of the final angle 2α 2 = 60 ° , the mandrel for the first stage of drawing should have a cone angle 2α 1 = 90 ° , and the amount of thinning (deformation) at each stage is ε 1 = ε 2 = 1-sin45 0 = 0.293.
When using conical-shaped blanks made, for example, by stamping at the first stage, the values of the angle of the mandrel solution for the rolling operation are selected in a similar way. However, the numerical values of the cone angle of the cones at the mandrels will depend on the value of the taper angle of the initial billet.
Обеспечить одинаковую величину деформации (утонения) заготовки на каждом из 2-х этапов раскатки с противоположным направлением вращения заготовки можно также, используя одну оправку с углом раствора, равным конечному углу конусности изготавливаемой облицовки. В этом случае на первом этапе заготовку раскатывают с деформацией (утонением) в 2 раза меньше требуемого. На втором этапе раскатки реализуется требуемая конечная деформация (утонение) заготовки. The same amount of deformation (thinning) of the workpiece at each of the 2 stages of rolling with the opposite direction of rotation of the workpiece can also be achieved using one mandrel with a mortar angle equal to the final taper angle of the manufactured cladding. In this case, at the first stage, the workpiece is rolled out with deformation (thinning) 2 times less than required. At the second stage of rolling, the required final deformation (thinning) of the workpiece is realized.
Для обеспечения одинаковых усилий, прилагаемых инструментом для деформации материала на каждом из двух этапов с противоположным направлением вращения, после каждого этапа заготовку подвергают рекристаллизационному отжигу с известными для конкретного материала облицовки параметрами процесса. Это придает заготовке такие же пластические свойства, какие были у нее перед первым этапом, и обеспечивает равенство сдвиговых искажений текстуры материала, получаемых на каждом этапе, что обеспечивает их полную взаимную компенсацию. Параметры завершающего рекристаллизационного отжига могут отличаться от ранее используемых промежуточных отжигов, так как этот отжиг направлен специально на получение микрокристаллической структуры с максимально мелким и однородным зерном. To ensure the same efforts made by the tool for deformation of the material at each of the two stages with the opposite direction of rotation, after each stage the workpiece is subjected to recrystallization annealing with the process parameters known for a particular facing material. This gives the preform the same plastic properties as it had before the first stage, and ensures equality of shear distortions of the material texture obtained at each stage, which ensures their full mutual compensation. The parameters of the final recrystallization annealing may differ from the previously used intermediate anneals, since this annealing is aimed specifically at obtaining a microcrystalline structure with the finest and most uniform grain.
Изготовленная предлагаемым способом коническая облицовка не будет иметь искажений микроструктуры материала, приводящих к вращению кумулятивной струи, образующейся в результате срабатывания заряда. The conical lining made by the proposed method will not have distortions of the microstructure of the material, leading to the rotation of the cumulative jet resulting from the actuation of the charge.
Использование предлагаемого способа позволит в зависимости от определенного условиями применения расстояния до преграды повысить на 15-30% пробивное действие кумулятивных зарядов перфораторов, мин или боевых частей снарядов или ракет. Using the proposed method will allow depending on the distance to the obstacle determined by the application conditions to increase the breakdown effect of the cumulative charges of perforators, mines or warheads of shells or missiles by 15-30%.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000125292A RU2180723C1 (en) | 2000-10-05 | 2000-10-05 | Method for manufacture of axially symmetric facing of shaped charge |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000125292A RU2180723C1 (en) | 2000-10-05 | 2000-10-05 | Method for manufacture of axially symmetric facing of shaped charge |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2180723C1 true RU2180723C1 (en) | 2002-03-20 |
Family
ID=20240715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000125292A RU2180723C1 (en) | 2000-10-05 | 2000-10-05 | Method for manufacture of axially symmetric facing of shaped charge |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2180723C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2457425C1 (en) * | 2011-01-24 | 2012-07-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский Федеральный ядерный центр - Всероссийский научно-исследовательский институт экспериментальной физики" - ФГУП "РФЯЦ-ВНИИЭФ" | Manufacturing method of lining of cumulative charge, and lining made using this method |
| RU2502038C2 (en) * | 2011-11-24 | 2013-12-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Государственное научно-производственное предприятие "Базальт" | Method of producing oriented-grain shaped lining |
| RU2515973C2 (en) * | 2010-07-29 | 2014-05-20 | Форд Глобал Технолоджис, ЛЛК | Method of gradual forming of part with concave and convex surfaces |
| RU2588533C1 (en) * | 2015-09-11 | 2016-06-27 | Открытое акционерное общество "Акционерная Компания "Туламашзавод" | Method of producing copper lining of cumulative charge |
| RU2646893C2 (en) * | 2016-02-18 | 2018-03-12 | Акционерное общество "КМЗ - Спецмаш" | Method of manufacturing lining of cumulative charge |
-
2000
- 2000-10-05 RU RU2000125292A patent/RU2180723C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2515973C2 (en) * | 2010-07-29 | 2014-05-20 | Форд Глобал Технолоджис, ЛЛК | Method of gradual forming of part with concave and convex surfaces |
| RU2457425C1 (en) * | 2011-01-24 | 2012-07-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский Федеральный ядерный центр - Всероссийский научно-исследовательский институт экспериментальной физики" - ФГУП "РФЯЦ-ВНИИЭФ" | Manufacturing method of lining of cumulative charge, and lining made using this method |
| RU2502038C2 (en) * | 2011-11-24 | 2013-12-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Государственное научно-производственное предприятие "Базальт" | Method of producing oriented-grain shaped lining |
| RU2588533C1 (en) * | 2015-09-11 | 2016-06-27 | Открытое акционерное общество "Акционерная Компания "Туламашзавод" | Method of producing copper lining of cumulative charge |
| RU2646893C2 (en) * | 2016-02-18 | 2018-03-12 | Акционерное общество "КМЗ - Спецмаш" | Method of manufacturing lining of cumulative charge |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3100445A (en) | Shaped charge and method of firing the same | |
| US5337673A (en) | Controlled fragmentation warhead case | |
| US9291435B2 (en) | Shaped charge including structures and compositions having lower explosive charge to liner mass ratio | |
| CH618260A5 (en) | ||
| RU2180723C1 (en) | Method for manufacture of axially symmetric facing of shaped charge | |
| US7597037B2 (en) | Method of enhancing the external ballistics and ensuring consistent terminal ballistics of an ammunition projectile and product obtained | |
| RU2171445C1 (en) | Method for manufacture of enelope of fragmentation ammunition | |
| DE3430581A1 (en) | MOLDED HIGH PERFORMANCE | |
| US5039355A (en) | Process for obtaining parts made of copper of very fine texture from a billet made by continuous casting | |
| US8580188B2 (en) | Method for producing a penetrator | |
| EP3002542B1 (en) | Device for controlled spall forming by means of temperature-activated notch loads | |
| RU2457425C1 (en) | Manufacturing method of lining of cumulative charge, and lining made using this method | |
| US4938147A (en) | High impact expandable bullet | |
| SU822960A1 (en) | Method of expanding shaped rings | |
| US20040060734A1 (en) | Oil well perforator | |
| US20030145755A1 (en) | Shear fragmenting bullet | |
| RU2267739C1 (en) | Fragmentation envelope of ammunition with preset fragmentation and method for its production | |
| US20190107371A1 (en) | Dual-mode shaped charge device | |
| RU2106217C1 (en) | Method of rotation drawing of hollow axisymmetric parts | |
| RU2502038C2 (en) | Method of producing oriented-grain shaped lining | |
| RU2553611C1 (en) | Method of forming compact metal element | |
| EP4269934A1 (en) | Shaped charge warhead and a method for producing said warhead | |
| US11454480B1 (en) | Methods for forming munitions casings and casings and munitions formed thereby | |
| WO2022225438A1 (en) | Liner for a shaped charge and method for manufacturing a liner | |
| JPH08505325A (en) | Manufacturing method of connecting rod |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20091006 |