RU2177610C2 - Способ и устройство для определения плотности материала, протекающего через расходомер - Google Patents

Способ и устройство для определения плотности материала, протекающего через расходомер Download PDF

Info

Publication number
RU2177610C2
RU2177610C2 RU99103336/28A RU99103336A RU2177610C2 RU 2177610 C2 RU2177610 C2 RU 2177610C2 RU 99103336/28 A RU99103336/28 A RU 99103336/28A RU 99103336 A RU99103336 A RU 99103336A RU 2177610 C2 RU2177610 C2 RU 2177610C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
density
flow rate
measured
temperature
specific
Prior art date
Application number
RU99103336/28A
Other languages
English (en)
Other versions
RU99103336A (ru
Inventor
Марк Аллан БАТТЛЕР
Эндрю Тимоти Паттен
Чарльз Пол Стак
Original Assignee
Майкро Моушн, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Майкро Моушн, Инк. filed Critical Майкро Моушн, Инк.
Application granted granted Critical
Publication of RU2177610C2 publication Critical patent/RU2177610C2/ru
Publication of RU99103336A publication Critical patent/RU99103336A/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F15/00—Details of, or accessories for, apparatus of groups G01F1/00 - G01F13/00 insofar as such details or appliances are not adapted to particular types of such apparatus
    • G01F15/02—Compensating or correcting for variations in pressure, density or temperature
    • G01F15/022—Compensating or correcting for variations in pressure, density or temperature using electrical means
    • G01F15/024—Compensating or correcting for variations in pressure, density or temperature using electrical means involving digital counting
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N9/00—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
    • G01F1/78—Direct mass flowmeters
    • G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
    • G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
    • G01F1/8409—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details
    • G01F1/8413—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details means for influencing the flowmeter's motional or vibrational behaviour, e.g., conduit support or fixing means, or conduit attachments
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
    • G01F1/78—Direct mass flowmeters
    • G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
    • G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
    • G01F1/8409—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details
    • G01F1/8436—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details signal processing
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
    • G01F1/78—Direct mass flowmeters
    • G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
    • G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
    • G01F1/845—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters arrangements of measuring means, e.g., of measuring conduits
    • G01F1/8468—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters arrangements of measuring means, e.g., of measuring conduits vibrating measuring conduits
    • G01F1/8472—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters arrangements of measuring means, e.g., of measuring conduits vibrating measuring conduits having curved measuring conduits, i.e. whereby the measuring conduits' curved center line lies within a plane
    • G01F1/8477—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters arrangements of measuring means, e.g., of measuring conduits vibrating measuring conduits having curved measuring conduits, i.e. whereby the measuring conduits' curved center line lies within a plane with multiple measuring conduits
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N9/00—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity
    • G01N9/002—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity using variation of the resonant frequency of an element vibrating in contact with the material submitted to analysis
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N9/00—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity
    • G01N9/002—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity using variation of the resonant frequency of an element vibrating in contact with the material submitted to analysis
    • G01N2009/006—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity using variation of the resonant frequency of an element vibrating in contact with the material submitted to analysis vibrating tube, tuning fork

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Signal Processing (AREA)
  • Measuring Volume Flow (AREA)

Abstract

Использование: определение плотности материала, протекающего через расходомер. Сущность: способ заключается в измерении изменения собственной частоты вибрирующей трубки с увеличением удельного массового расхода, по периоду вибрации трубок определяется плотность. Устройство включает в себя расходомер, имеющий вибрирующие трубки, средство определения периода вибрации и средство формирования значения плотности в соответствии с периодом вибрации. Технический результат: обеспечение компенсации независимо от плотности измеряемого материала, обеспечение компенсации измерения плотности от влияния удельного массового расхода материала, который сам компенсирует влияние на компенсацию изменений температуры. 2 с. и 15 з.п.ф-лы, 7 ил.

Description

Это изобретение относится к денситометру с вибрирующей трубкой и, более определенно, к денситометру с вибрирующей трубкой с использованием эффекта Кориолиса, имеющему выходные данные плотности с повышенной точностью и увеличенным диапазоном действия.
Предшествующий уровень техники
Ранние денситометры на эффекте Кориолиса, типа описанного в патенте США 4876879. Руешом (Ruesch) от 31 октября 1989, были разработаны и использовались в предположении, что на точность измерения плотности не действуют изменения удельного массового расхода температуры, вязкости или давления измеряемой текучей среды. Измерение плотности в денситометре с вибрирующей трубкой основано на измерении собственной частоты колебаний вибрирующей трубки. Ранние денситометры были разработаны с допущением, что изменения собственной частоты управляемых трубок Вентури вызваны только изменениями плотности материала, текущего через трубку Вентури. Измерение плотности этими ранними денситометрами определялось этими измерительными приборами непосредственно из измеренной собственной частоты.
Значительный прогресс в теории и эксплуатации денситометров обеспечивался в патенте США 5295084 от 15 марта 1994, Араначалам и другие (Aranachalum et. al. ), в котором определено, что собственная частота вибрирующей трубки Вентури дает больший вклад, чем только на плотность текучей среды внутри трубки. Аналитически и экспериментально было отмечено, что собственная частота вибрирующей трубки, заполненной протекающим материалом, уменьшается с увеличением удельного массового расхода материала в вибрирующей трубке. Показания плотности увеличенной точности обеспечивалось с помощью измерения собственной частоты вибрирующей трубки и коррекции измеренной собственной частоты, чтобы компенсировать уменьшение собственной частоты, вызванное удельным массовым расходом материала в трубке Вентури. Скорректированная собственная частота тогда использовалась в стандартном вычислении плотности.
Экспериментирование и дальнейшее развитие математической модели, раскрытой в патенте Араначалума (Arariachalum), выявило недостаток в устройствах, описанных им. Денситометр Араначалума (Aranachalum) калибруется с помощью трех констант калибровки. Первые две калибровочные константы, рассчитанные таким же образом, как это выполнил Руеш (Ruesch), использовались в измерениях основной плотности. Однако была разработана третья калибровочная константа для компенсации измеренной частоты трубки для воздействия на удельный массовый расход, что более предпочтительно, чем применение измеренной частоты трубки к основному вычислению измерения плотности. Затем компенсированная частота трубки используется для вычисления измерения основной плотности. Третья калибровочная константа определяется с помощью измерения собственной частоты вибрирующей трубки при протекании материала известной плотности через вибрирующую трубку Вентури при известном удельном массовом расходе. Изменение частоты трубки, таким образом, зависит от удельного массового расхода.
Анализ и экспериментирование показали, однако, что уменьшение собственной частоты за счет удельного массового расхода материала, проходящего через вибрирующую трубку, само зависит от плотности протекающего материала. Другими словами, при данном удельном массовом расходе, уменьшение собственной частоты колебаний вибрирующей трубки различно для материалов различной плотности. Собственная частота колебаний вибрирующей трубки будет уменьшаться больше на единицу удельного массового расхода, как для материалов с более низкой плотностью, пропускаемых через вибрирующую трубку. На самом деле денситометр редко используется, чтобы измерять тот же самый протекающий материал, по которому денситометр был калиброван.
Поэтому существует проблема с денситометрами типа, описанного Араначалумом (Aranachalum). Хотя такое измерение плотности улучшено на порядок величины от ранних денситометров, их работа ухудшается, если в эксплуатации они используются, чтобы измерить плотность протекающих материалов, отличающихся от материала, по которому денситометр был калиброван. Существует потребность, чтобы денситометр, имеющий компенсацию влияния удельного массового расхода, являлся независимым от плотности измеряемого материала.
Другой недостаток существующих денситометров представляет собой отсутствие компенсации влияния температурных колебаний в существующих схемах компенсации плотности. Хорошо известно, что свойства материала вибрирующей трубки Вентури изменяются с температурой, и этот факт был объяснен в массовых расходомерах Кориолиса (Coriolis) с начала их использования в качестве промышленных устройств. В частности, известные массовые расходомеры Кориолиса дают компенсацию изменения в модуле Юнга материала трубки Вентури, вызванных изменениями температуры вибрирующей трубки Вентури во время работы расходомера Кориолиса. Однако на компенсационную схему Араначалума (Aranachalum) воздействуют изменения температуры, ухудшая ее работоспособность.
Существует потребность в денситометре, имеющем улучшенные рабочие характеристики. А именно, существует потребность в денситометре, который дает компенсацию, независимо от плотности измеряемого материала, от влияния удельного массового расхода материала, протекающего через вибрирующую трубку. Также существует потребность в денситометре, обеспечивающем компенсацию измерения плотности от действия удельного массового расхода материала, который сам компенсирует влияние на компенсацию изменений температуры.
Сущность изобретения
Вышеупомянутые проблемы решаются, и прогресс в технике достигается с помощью настоящего изобретения, которое позволяет получать выходные данные высокой точности от денситометров независимо от удельного массового расхода материала, проходящего через них, и независимо от температуры вибрирующей трубки Вентури. Настоящее изобретение обеспечивает денситометр с вибрирующей трубкой, который осуществляет измерение плотности, компенсированное от влияния удельного массового расхода и температуры, таким образом повышая качество измерения плотности до недоступного прежде уровня.
Основной теорией работы денситометров на вибрирующих трубках является то, что собственная частота вибрации вибрирующей трубки или трубок изменяется с изменениями плотности материала, измеряемого внутри вибрирующей трубки.
Изменение собственной частоты вибрирующей трубки отслеживается и ставится в соответствие с плотностью измеряемой жидкости. Исследователям, в этой области известно, что на собственную частоту вибрирующей трубки влияют и другие факторы в дополнение к изменениям в плотности текучего материала, протекающего через вибрирующую трубку. Собственная частота вибрирующей трубки уменьшается с увеличением удельного массового расхода материала через вибрирующую трубку. Кроме того, изменения температуры действуют на свойства материала вибрирующей трубки и, таким образом, действуют на собственную частоту и удельный массовый расход или частоту вибрирующей трубки.
Теоретическая модель, которая рассматривает влияние удельного массового расхода потока материала через вибрирующую трубку, впервые применялась в коммерческом устройстве измерения плотности в изобретении согласно патенту Араначалума (Aranachalum). Модель описывается уравнением, известным как уравнение Хоуснера (Housner), которое является одномерным уравнением упругости жидкости, описывающим недемпфированную, поперечную, свободную вибрацию трубки Вентури, содержащей протекающий материал, следующим образом:
Figure 00000002

где E - модуль упругости Юнга трубки Вентури;
I - момент инерции трубки Вентури;
pf - плотность материала.
ps - плотность трубки Вентури;
Af - площадь поперечного сечения области потока;
As - площадь поперечного сечения трубки Вентури;
V0 - скорость потока;
u(x,t) - поперечное смещение трубки Вентури.
Член со смешанной частной производной известен как кориолисов член уравнения Хоуснера. Частная производная второго порядка относительно пространственной переменной (х) известен как центробежный член уравнения Хоуснера. Эта модель использовалась, чтобы развить компенсационную схему патента Араначалума и его реализацию в коммерческих денситометрах, обеспечив уточнение порядка величины в выполнении измерения плотности существующих в то время денситометров. Однако, учитывая сложность уравнения Хоуснера, его аналитические решения были ограничены конфигурацией денситометра с прямой трубкой. Результаты с прямой трубкой затем экстраполировались к конфигурациям денситометра с изогнутой трубкой. Хотя результирующее повышение точности измерения плотности для конфигураций денситометра с изогнутой трубкой было существенно, настоящее изобретение обеспечивает далее значительный прогресс в работе денситометра, обусловленный характеристиками, уникальными в конфигурациях денситометра с изогнутой трубкой.
Настоящее изобретение использует новое понимание теории действия денситометра с вибрирующей трубкой. Это новое понимание воплощено в более точной аналитической модели, как описано ниже, которая используется, чтобы обеспечить компенсацию, которая является независимой от плотности измеряемого материала, в отличие от компенсации, реализованной патентом Араначалума (Aranachalum).
В случае вибрирующей трубки, прямой или изогнутой, одно из действий материала, протекающего через трубку, должно произвести силы, которые действуют на трубку. Эти силы описаны уравнением Хоуснера и включают центробежные силы и силы Кориолиса. Это - центробежные силы, которые прежде всего отвечают за уменьшение собственной частоты вибрирующей трубки с увеличением удельного массового расхода. Силы Кориолиса также играют роль в возникновении действия массового расхода на собственную частоту, но это - центробежные силы, которые являются первичным участником. Тип этих центробежных сил, однако, различен для прямых и изогнутых трубок.
И прямые, и изогнутые вибрирующие трубки испытывают то, что может быть названо динамическими центробежными силами. Динамические центробежные силы - это результат локальной кривизны вибрирующей трубки, вызванный колебаниями трубки. Денситометр с прямой трубкой и денситометр с изогнутой трубкой приводятся в действие через вибрацию их соответствующих трубок, и в каждом случае на вибрирующую трубку, прямую или изогнутую, действуют произведенные динамические центробежные силы. Действие, которое динамические центробежные силы оказывают на собственную частоту вибрирующей трубки, зависит и от удельного массового расхода, и от плотности текучей среды. Это - действие динамического члена центробежной силы уравнения Хоуснера, которое компенсируется схемой компенсации плотности патента Arariachalum.
В случае денситометра, или кориолисова массового расходомера, использующего изогнутую трубку, изгибы в изогнутой трубке представляют другой тип центробежной силы, называемой установившейся центробежной силой. Установившиеся центробежные силы являются результатом протекания материала с изменением направления, поскольку он течет вокруг изгибов в трубке Вентури или трубках Вентури. В ответ на установившиеся центробежные силы возникают силы растяжения. Когда соответствующие компоненты этих сил растяжения добавлены в уравнение Хоуснера, видно, что установившиеся центробежные силы, как представлено членом сил растяжения, точно уничтожают динамические центробежные силы. Установившиеся центробежные силы не присутствуют в денситометре с прямой трубкой, так как не имеется никаких фиксированных изгибов в трубке. Поэтому динамические центробежные силы не уничтожаются установившимися центробежными силами в денситометре с прямой трубкой. Следующее уравнение представляет уравнение Хоуснера для изогнутой трубки, показывающее добавления члена силы растяжения.
Figure 00000003

где T = pfAfV0 2.
Член с силой растяжения (установившиеся центробежные силы) уничтожает член динамической центробежной силы, чтобы в результате дать следующую формулировку уравнения Хоуснера.
Как отмечено выше, центробежные силы, в противоположность силам Кориолиса, являются прежде всего ответственными за влияние на собственную частоту вибрирующей трубки, вызванную удельным массовым расходом материала через трубку. Так как в денситометре с изогнутой трубкой динамические центробежные силы и установившиеся центробежные силы взаимно уничтожаются, как только что показано, денситометры, использующие изогнутые трубки, гораздо менее чувствительны к влиянию удельного массового расхода, чем денситометры, использующие прямые трубки, потому что только сила Кориолиса воздействует на измерение плотности.
В компенсационной схеме патента Араначалума (Aranachalum) это является действием динамической центробежной силы и кориолисовых сил на вибрирующую трубку, которой дают компенсацию, где центробежные силы - доминирующие силы. Компенсация, реализованная по патенту Араначалума, обязательно включает зависимость от плотности. Это делается потому, что компенсация Араначалума включает измерение частоты трубки, определение периода колебаний трубки путем вычисления обратной величины частоты трубки и умножения периода колебаний трубки на коэффициент, который включает измеренный удельный объемный расход. В кориолисовом денситометре удельный объемный расход определен, частично, с использованием измеренной плотности, поэтому компенсация плотности Араначалума включает свойственную зависимость от плотности измеряемого материала.
В данном изобретении, это - влияние силы Кориолиса на вибрирующую трубку, так как уничтожаются центробежные силы, для которых обеспечивается компенсация. Коэффициент компенсации, полученный и использованный в соответствии с данным изобретением, не включает плотность как часть коэффициента компенсации. В результате, компенсация плотности, обеспеченная в соответствии с данным изобретением, не зависит от плотности измеряемого материала. Поэтому примененное к денситометру с изогнутой трубкой данное изобретение обеспечивает измерение плотности, на которое не воздействует удельный массовый расход материала через вибрирующую трубку, и на компенсацию не воздействует плотность измеряемого материала.
Способ и устройство настоящего изобретения сначала определяет измеряемую плотность, используя вычисление измерения плотности, как описано в патенте Руеша (Ruesch):
Dm = K2Tm 2(1-tctm)-K1,
где Dm - измеренная плотность материала (г/см3);
Тm - измеренный период трубки (с);
K1 = K2Ta 2 - Da;
K2 = d/(Tw 2 - Ta 2);
Dw - плотность воды во время калибровки (г/см3);
Da - плотность воздуха во время калибровки (г/см3);
d = Dw - Da (г/см3);
tc - коэффициент компенсации изменения жесткости вибрирующей трубки ((изменение % в Tm 2/oC)/100);
Ta - период колебаний трубки для воздуха без потока во время калибровки, скорректированный на 0oC (с);
Tw - период колебаний трубки для воды без потока во время калибровки, скорректированный на 0oC (с);
tm - измеренная температура (oC).
Измеренная плотность (Dm) затем корректируется с использованием коэффициента компенсации K3 следующим образом:
Dc = Dm - K3(Mm)2
где Dm - измеренная плотность, (г/см3);
Dc - скорректированная плотность, (г/см3);
Мm - измеренный удельный массовый расход, (г/с).
K3 = Dk3/(Mk3 2),
Dk3 (г/см3) - погрешность измеренной плотности во время калибровки при удельном массовом расходе Мk3 (г/с). К3 определяется во время калибровочной процедуры путем измерения ошибки показания плотности при известном удельном массовом расходе. Скорректированная плотность, таким образом, получена из измеренной плотности.
Следующим преимуществом настоящего изобретения является то, что компенсационная схема, только что описанная, может быть изменена так, чтобы компенсация влияния удельного массового расхода для плотности сама компенсируется от действия температуры. Было определено экспериментально и аналитически, что ошибка измерения плотности из-за влияния удельного массового расхода также изменяется с температурой. Настоящее изобретение обеспечивает компенсацию этого температурного влияния. Коэффициент K4 температурной компенсации определяется следующим образом:
K4 = [Dk4/(K3 • Mk4 2) - 1]/(tk4 - tk3)
где Dk4 - погрешность в измеренной плотности (Dm) при температуре tk4 и удельном массовом расходе Мk4;
K3 - калибровочная константа, предварительно определенная;
tk3 - температура, при которой был определен K3 (oC);
tk4 - температура, при которой был определен K4, (oC);
Mk4 - удельный массовый расход, при котором был определен К4, (г/с).
K4 используется, чтобы отрегулировать значение K3 для отклонений рабочей температуры от температуры, при которой был определен K3. После определения K3 во время калибровочного процесса, как описано выше, определяется K4 путем изменения температуры протекающего материала и снова измерения плотности протекающего материала. Изменение в температурных результатах при ошибке в измерении компенсированной плотности и K4 вычислялись, как только что описано.
Коэффициент K4 температурной компенсации используется в работе настоящего изобретения, чтобы отрегулировать значение K3 следующим образом:
Dc = Dm - K3[1 + K4(tm - tk3)[Mm)2,
где Dm- измеренная плотность (г/см3) (g/cc);
Dc - скорректированная плотность (г/см3) (g/cc);
Mm - измеренный удельный массовый расход (г/с);
tm - измеренная температура (oC);
tk3 - температура, при которой был рассчитан K3 (oC);
K3 и K4 как предварительно определено;
K4 используется, чтобы линеаризовать константу K3 калибровки удельного расхода.
В соответствии с данным изобретением, выход датчика, подсоединенного или связанного с вибрирующей трубкой (или трубками) Вентури, соединен со схемой обработки сигнала, которая производит данные, указывающие измеренную плотность материала, текущего через вибрирующую трубку. Схема обработки сигнала принимает во внимание тот факт, что измеренная плотность не остается постоянной при изменениях удельного массового расхода измеряемого материала и/или температуры вибрирующей трубки. При таком выполнении схема обработки сигнала корректирует измеренную плотность и дает на выходе определенную скорректированную плотность, которая является независимой от удельного массового расхода материала, у которого измеряется плотность. Коэффициент компенсации удельного массового расхода сам компенсируется от изменения в температуре вибрирующей трубки. Способы данного изобретения оптимально применяются к денситометрам с изогнутой трубкой, но могут также применяться к денситометрам с прямой трубкой.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 показывает один из возможных примеров воплощения изобретения;
фиг. 2 раскрывает дальнейшие детали электронного измерительного блока 20 фиг. 1;
фиг. 3 является графической иллюстрацией измеренной погрешности плотности по отношению к удельному массовому расходу денситометра на вибрирующей трубке;
фиг. 4 представляет собой блок-схему, описывающую действие электронного измерительного блока 20 и ее обрабатывающей схемы 210, в режиме измерения плотности и коррекции измеренной плотности от влияния удельного массового расхода на измерение плотности;
фиг. 5 - график, иллюстрирующий влияние удельного массового расхода при различных температурах на измеряемую плотность;
фиг. 6 представляет собой блок-схему, описывающую действие электронного измерительного блока 20 и ее обрабатывающей схемы 210, в режиме измерения плотности и ее коррекции от влияния удельного массового расхода на измерение плотности, принимая во внимание температурную зависимость влияния;
фиг 7 - график, иллюстрирующий усовершенствование в выполнении измерения плотности в соответствии с настоящим изобретением.
Подробное описание
Один из возможных предпочтительных примеров выполнения проиллюстрирован на фиг. 1 - 7. Следует ясно понимать, что настоящее изобретение не должно ограничиваться этим примером выполнения. Рассматриваются другие конфигурации и модификации, которые находятся в пределах заявленной концепции изобретения. Настоящее изобретение может быть осуществлено с другими типами измерительных устройств, отличающихся от описанного. Успешная реализация настоящего изобретения не зависит от конфигурации измерительного устройства, несмотря на то, что получается дополнительная реализации в денситометрах с изогнутой трубкой.
Описание общей системы (фиг. 1)
Фиг. 1 показывает денситометр Кориолиса 5, содержащий измерительный блок 10 Кориолиса и электронное измерительное устройство 20. Измерительный блок 10 следит за удельным массовым расходом и плотностью рабочего материала. Электронное измерительное устройство 20 подсоединено к измерительному блоку 10 соединительной линией 100 для обеспечения информацией относительно плотности, удельного массового расхода и температуры по каналу 26, а также другой информацией, не касающейся настоящего изобретения. Структура расходомера Кориолиса описана, хотя для квалифицированных специалистов ясно, что данное изобретение можно реализовать как денситометр с вибрирующей трубкой без дополнительной способности измерения, обеспечиваемой массовым расходомером Кориолиса.
Денситометр Кориолиса удобен и предпочтителен, так как ему присуще давать информацию относительно удельного массового расхода, необходимую, как описано ниже, для работы данного изобретения. Если используется не денситометр Кориолиса с вибрирующей трубкой, информация об удельном массовом расходе должна поступать от отдельного источника такой информации.
Измерительный блок 10 включает в себя пару патрубков 150 и 150', фланцы 103 и 103' с шейками 110 и 100' фланцев, пару параллельных трубок 130 и 130' Вентури, приводной механизм 180, температурный датчик 190 и пару датчиков скорости 170L и 170R. Трубки 130 и 130' Вентури имеют две по существу прямые входные опоры 131 и 131' и выходные опоры 134 и 134', которые сходятся друг к другу в трубке Вентури, установленной на блоки 120 и 120'. Трубки 130 и 130' Вентури изогнуты в двух симметричных положениях по длине и по существу параллельны по всей их длине. Стяжки 140 и 140' служат, чтобы определить оси W и W', относительно которых колеблется каждая трубка Вентури.
Боковые опоры 131, 131' и 134, 134' трубок 130 и 130' Вентури зафиксированы на трубке Вентури, установленной на блоки 120 и 120', а эти блоки, в свою очередь, зафиксированы на патрубках 150 и 150'. Это обеспечивает непрерывный замкнутый путь материала через измерительный блок 10 Кориолиса.
Когда фланцы 103 и 103', имеющие отверстия 102 и 102', подсоединены через входной конец 104 и выходной конец 104' к системе трубки Вентури (не показано), которая несет измеряемый рабочий материал, материал входит в конец 104 измерительного блока через отверстие 101 во фланце 103, проходит через патрубок 150 к монтажному блоку 120 трубки Вентури с поверхностью 121. Внутри патрубка 150 материал разделяется и проходит через трубки 130 и 130' Вентури. На выходящих трубках 130 и 130' Вентури рабочий материал рекомбинируется в единственный поток внутри патрубка 150' и после этого проходит к выходному концу 104', подсоединенному посредством фланца 103', имеющего отверстия 102' для болтов, к системе трубки Вентури (не показано).
Трубки 130 и 130' Вентури выбраны и смонтированы соответствующим образом на монтажных блоках 120 и 120' трубки Вентури, чтобы иметь по существу одно и то же массовое распределение, моменты инерции и модули Юнга относительно осей изгиба W-W и W'-W', соответственно. Эти оси изгиба проходят через стяжки 140 и 140'. Поскольку модули Юнга трубок Вентури изменяются с температурой, и это изменение воздействует на расчеты потока и плотности, резистивный температурный датчик (РТД) 190 (обычно устройство РТД из платины), установленный на трубке 130' Вентури, непрерывно измеряет температуру трубки Вентури. Температура трубки Вентури и, следовательно, напряжение, появляющееся на той же стороне РТД для данного тока, проходящего там, зависит от температуры материала, проходящего через трубку Вентури. Температурно зависимое напряжение, появляющееся поперек РТД, используется в хорошо известном способе электронным измерительным устройством 20, чтобы компенсировать изменение модуля упругости трубок 130 и 130' Вентури для любых изменений температуры трубки Вентури. Температура трубки также используется, согласно настоящему изобретению, для компенсации плотности удельного массового расхода при изменениях температуры вибрирующей трубки. РТД соединен с электронным измерительным устройством 20 проводом 195.
Обе трубки 130 и 130' Вентури приводятся в действие приводом 180 в противоположных направлениях относительно их соответствующих осей изгиба W и W', и при этом определяется первая несинхронная собственная частота расходомера. Обе трубки 130 и 130' Вентури вибрируют как вилка камертона. Этот приводной механизм 180 может содержать любое из многих известных устройств, таких как магнит, установленный на трубке Вентури 130', и противодействующая катушка, установленная на трубке 130 Вентури, и через которую пропускают переменный ток для вибрации обеих трубок Вентури. Нужный сигнал привода прикладывается электронным измерительным устройством 20 через провод 185 к приводному механизму 180.
Электронное измерительное устройство 20 получает сигнал температуры РТД по проводу 195 и левый и правый сигналы скорости, появляющиеся на проводах 165L и 165R, соответственно. Электронное измерительное устройство 20 производит сигнал приведения в действие, появляющийся на проводе 185, для приведения в действие элемента 180 и вибрации трубок 130 и 130'. Электронное измерительное устройство 20 обрабатывает левые и правильные сигналы скорости и сигнал РТД для вычисления удельного массового расхода и плотности материала, проходящего через измерительный блок 10. Эта информация, наряду с другой информацией, передается электронным измерительным устройством 20 по линии 26 на пользовательские средства 29. При определении плотности электронное измерительное устройство 20 корректирует измеренную плотность материала, проходящего через трубки 130 и 130' способом, соответствующим настоящему изобретению.
Описание электронного измерительного устройства (фиг.2)
Структурная схема электронного измерительного устройства 20, показанная на фиг. 2, включает в себя схему 201 измерения массового расхода, схему 202 привода трубки Вентури, схему 210 обработки результатов измерения плотности и входную схему РТД 203.
Схема 202 привода трубки Вентури подает повторяющийся переменный или импульсный сигнал привода по проводу 185 к приводному механизму 180. Схема 202 привода синхронизирует приводной сигнал по левому сигналу скорости на проводе 165L и поддерживает обе трубки 130 и 130' Вентури в противоположном синусоидальном колебательном движении с их основной собственной частотой. Эта частота управляется множеством факторов, включающих характеристики трубок, плотность и удельный массовый расход протекающего материала. Так как схема 202 известна из уровня техники, и ее конкретная реализация не составляет части настоящего изобретения, это не обсуждается здесь подробно. Для пояснений можно сослаться на патенты США 5009109 (выданный P. Kalotay и другим 23 апреля 1991); 4934196 (выданный P. Romano 19 июня 1990) и 4876879 (выданный J. Ruesch 31 октября 1989) для дополнительного описания различных вариантов выполнения схемы привода для трубки Вентури.
Сигналы, генерируемые датчиками 170L и 170R, могут быть обработаны электронным измерительным устройством 20, и в частности, в схеме 201 измерения массового расхода, любым из множества известных способов вычисления удельного массового расхода материала, проходящего через измерительное устройство. Один из этих подходов изображен на фиг. 2. Схема 201 измерения массового расхода содержит два отдельных входных канала: левый канал 220 и правый канал 230. Каждый канал содержит интегратор и два датчика пересечения уровня. Внутри обоих каналов левые и правые сигналы скорости от левого и правого тензодатчиков 170L и 170R подаются соответствующим интеграторам 221 и 231, каждый из которых эффективно формирует фильтр нижних частот. Выходы интеграторов 221 и 231 прикладываются на датчики пересечения уровня (компараторы эффективности) 222 и 232, которые производят сигналы изменения уровня всякий раз, когда соответствующий сигнал интегрированной скорости превышает интервал напряжения, определенный малым заданным положительным и отрицательным уровнем напряжения, например, ±2.5 V. Выходы датчиков 222 и 232 пересечения уровня подаются как сигналы управления на счетчик 204 для измерения интервала времени, появляющегося между соответствующими изменениями на этих выходах, в тактовых импульсах. Этот интервал является представлением разности фаз между сигналом, произведенным левым тензодатчиком 170L, и сигналом, произведенным правым тензодатчиком 170R. Фазовая разность между этими двумя сигналами пропорциональна удельному массовому расходу материала, протекающего через трубки 130 и 130'. Это представление величины фазовой разности в импульсах применяется в качестве входных данных по линии 205 к схеме 210 обработки.
Вычисление удельного массового расхода и удельного объемного расхода материала, проходящего через трубки 130 и 130', может быть выполнено любым из нескольких известных способов. Эти дополнительные подходы к вычислению удельного массового расхода известны для квалифицированных специалистов и могут быть иллюстрированы следующими патентами для дальнейшего описания вычисления массового расхода: патент США Ре (Re) 31450, выданный Смит (Smith) 11 февраля 1982; патент США 5231884, выданный Золок (Zolook) 3 августа 1993, и патент США 4914956, выданный Янг и др. (Young), 10 апреля 1990.
Собственная частота вибрации трубок 130 и 130' Вентури измеряется при помощи контроля сигнала от одного из тензодатчиков. Сигнал от правого тензодатчика 170R подается по линии 206 к схеме 210 обработки. Схема 210 обработки действует, чтобы рассчитать частотный выход от правого тензодатчика 170R для определения частоты колебаний вибрирующих трубок 130 и 130'.
Температурный элемент РТД 190 подсоединен каналом 195 к входной цепи 203 РТД, которая питает элемент РТД 190 постоянным током, линеаризует напряжение, которое появляется поперек элемента РТД, и преобразует это напряжение, используя преобразователь напряжение-частота (не показан) в поток импульсов, который имеет вычисленную частоту, которая изменяется пропорционально с любыми изменениями в напряжении РТД. Результирующий импульсный поток, выработанный схемой 203, передается по линии 209 в качестве входа схемы 210 обработки.
Схема 210 обработки результатов измерения плотности на фиг. 2 содержит микропроцессор 211 и элементы памяти, включая память ROM (Read Only Memory, постоянное запоминающее устройство, ПЗУ) 212 и память RAM (Оперативную память, ОЗУ) 213. Память ROM (ПЗУ) 212 хранит постоянную информацию, которая используется микропроцессором 211 в выполнении его функций, в то время как RAM (ОЗУ) 213 хранит временную информацию, используемую микропроцессором 211. Микропроцессор вместе с его памятью ROM (ПЗУ) и RAM (ОЗУ) и системой шин 214 управляет всеми функциями схемы 210 обработки так, что она может получать входные сигналы, как здесь описано, и обрабатывать их требуемым способом, чтобы направить по линии 26 к пользовательским средствам 29 различные элементы данных, которые производит денситометр на эффекте Кориолиса, согласно данному изобретению. Схема 210 обработки периодически обновляет информацию, доступную для пользовательских средств 29. Информация, поступающая к пользовательским средствам 29 по линии 26, включает информацию об удельном массовом расходе, удельном объемном расходе и плотности. Пользовательские средства 29 могут включать измерительное устройство для визуального показа информации о получаемой плотности или, альтернативно, могут содержать систему управления процессом, который управляется сигналом плотности по линии 26.
Схема 210 обработки, включающая микропроцессор 211 вместе с элементами 212 и 213 памяти, работает в соответствии с данным изобретением для получения высокоточной информации о плотности. Как описано подробно в связи с диаграммами потока фиг. 4 и 5, эта высокоточная информация о плотности получена стадиями измерения собственной частоты вибрирующих трубок с помощью сигналов, полученных от датчиков 170L и 170R скорости путем вычисления измеренной плотности согласно известной формулировке и корректировки этой измеренной плотности, что компенсирует тот факт, что измеренная плотность изменяется с изменениями удельного массового расхода материала, протекающего через трубки 130 и 130' и с изменениями температуры трубок 130 и 130'. Эти выходные данные плотности имеют более высокую точность, чем в случае, если бы измеренная плотность не корректировалась, или если бы собственная частота была откорректирована лучше, чем плотность.
Влияние удельного массового расхода на измерение плотности (фиг. 3)
Как отмечено выше, собственная частота колеблющейся трубки уменьшается с увеличением удельного массового расхода материала, протекающего через трубки. Этот эффект непосредственно воздействует на измеренную плотность, так как основное измерение плотности зависит от отношения между частотой и плотностью трубки.
Фиг. 3 демонстрирует воздействие удельного массового расхода на точность измерения плотности. Вертикальная ось фиг. 3 соответствует ошибке плотности, выраженной в 0.001 г/см3. Горизонтальная ось размечена в фунтах в минуту (фунт/мин) удельного массового расхода. Кривые 301 и 302 представляют влияние удельного массового расхода на конфигурацию денситометра с прямой трубкой. Кривая 301 представляет погрешность измерения плотности в диапазоне удельных массовых расходов для протекающего материала, имеющего плотность 1.194 в единицах удельного веса (SGU). Кривая 302 представляет погрешность измерения плотности в диапазоне удельных массовых расходов для протекающего материала с плотностью 0.994 SGU. В обоих случаях физическая вибрирующая конструкция одна и та же. Лишь протекающий материал внутри вибрирующих трубок является различным. Фиг. 3 демонстрирует, что измерение плотности зависит от удельного массового расхода материала, протекающего через трубку. Кривые 301 и 302 демонстрируют, что для денситометра с прямой трубкой зависимость от удельного массового расхода различна для материалов с различной плотностью. Кривые 303 и 304 представляют влияние удельного массового расхода на плотность для денситометра с изогнутой трубкой, имеющего расход, подобный денситометру с прямой трубкой, используемому для получения данных кривых 301 и 302. Как отмечено выше, резонансная частота денситометра с изогнутой трубкой менее чувствительна к влиянию удельного массового расхода, чем у денситометра с прямой трубкой, и это показано на фиг. 3. Линия 303 представляет данные для той же самой текучей среды, как линия 301 (1.194 SGU), а линия 304 представляет данные для той же самой текучей среды, как линия 302 (0.994 SGU). Как очевидно из фиг. 3, данные кривой 303 неотличимы от данных кривой 304, что иллюстрирует тот факт, что в денситометре с изогнутой трубкой погрешность в показании плотности, обусловленная удельным массовым расходом, не изменяется для текучих сред с различной плотностью.
Влияние на измерение плотности температуры вибрирующей трубки не показано на фиг. 3. Фиг. 6, обсуждаемая ниже, демонстрирует комбинированное действие массового расхода и температуры.
Описание коррекции плотности (фиг. 4)
Фиг. 4 описывает в форме схемы последовательности операций, как микропроцессор 211 и блоки памяти 212 и 213 работают при вычислении плотности, которая компенсируется под воздействием удельного массового расхода на измеренную плотность. Дальнейшее воплощение настоящего изобретения, которое дополнительно компенсирует влияние температуры на компенсацию плотности, описывается ниже со ссылкой на фиг. 5 и 6.
Во время шага 401 обработки процесс измерения плотности начинается с микропроцессора 211, получающего ввод и информацию установки по системной шине 214 от ROM (ПЗУ) 212, RAM (ОЗУ) 213 и входов уже описанной схемы 210 обработки. Сигналы, полученные микропроцессором 211 в течение этого периода, являются сигналом, представляющим частоту вибрации трубок Вентури (FREQ), температурным сигналом (РТД) и измеренным сигналом удельного массового расхода (Мm). Также на микропроцессор 211 во время шага 401 обработки поступают константы, используемые микропроцессором 211 при определении плотности. Эти константы K1, K2, K3 и tc хранятся в ROM (ПЗУ) 212 и RAM (ОЗУ) 213 во время калибровки датчика массового расхода 10 и измерительного электронного устройства 20.
Калибровочные константы K1 и K2 калибруются с помощью определения периода вибрации вибрирующей трубки или трубок для двух различных материалов с известной плотностью. Калибровочная константа K3 определяется вычислением ошибки в измеренной плотности при известном удельном массовом расходе. Это может быть сделано с помощью одного из материалов, который используется для определения калибровочных констант К1 и К2 или может использоваться другой материал. Как отмечено выше, K1, К2 и К3 рассчитываются и сохраняются в элементах памяти 212 и 213 во время калибровки денситометра.
Коэффициент компенсации tC связан с модулем Юнга материала, из которого изготовлены вибрирующие трубки. Известно, что модуль Юнга, представляющий собой жесткость вибрирующей трубки, изменяется с температурой. Изменение жесткости вибрирующей трубки приводит к изменению собственной частоты вибрирующей трубки. Коэффициент компенсации tC используется, как описано ниже, для компенсации изменения жесткости вибрирующей трубки.
Во время шага 402 микропроцессор 211 использует сигнал FREQ, чтобы определить частоту колебаний вибрирующей трубки. Микропроцессор 211 также определяет измеренный период (Тm) колебаний трубки путем вычисления обратной величины частоты вибрации. Во время шага 403 микропроцессор 411 вычисляет измеренную плотность (Dm) согласно формуле:
Dm = K2Tm 2(1-tctm)-К1;
где - Dm - измеренная плотность материала (г/см3);
Tm - измеренный период трубки (с);
K1 = K2Ta 2 - Da;
К2 = d/(Tw 2 - Ta 2);
Dw - плотность воды во время калибровки (г/см3);
Da - плотность воздуха во время калибровки (г/см3);
d = Dw - Da (г/см3);
tc - коэффициент компенсации изменения жесткости вибрирующей трубки ((изменение % в Tm 2/oC)/100);
Ta - период трубки для воздуха при отсутствии потока во время калибровки, скорректированный на 0oC (с);
Tw - период трубки для воды при отсутствии потока во время калибровки, скорректированный на 0oC (с);
tm - измеренная температура (oC).
Это вычисление измеренной плотности, так же как констант K1, K2 и tc, является таким же, как описано для денситометров из уровня техники типа описанных Ruesch.
В течение шага 404 измеренная плотность (Dm) компенсируется от влияния удельного массового расхода, чтобы определить скомпенсированную плотность (Dc). Скомпенсированная плотность (Dc) рассчитывается следующим образом:
Dc = Dm - K3(Мm)2,
где Dm - измеренная плотность (г/см3);
Dc - скорректированная плотность (г/см3);
Mm - измеренный удельный массовый расход (г).
K3 = Dk3/Mk3 2,
Dk3- погрешность измеренной плотности во время калибровки при удельном массовом расходе Мk3 (г/см3).
Во время шага 405 информация о скомпенсированной плотности (Dc) подается на пользовательские средства 29, где она отображается, регистрируется или используется иначе в системе управления производственным процессом.
Комбинированное влияние удельного массового расхода и температуры на измерение плотности (фиг. 5)
В дальнейшем варианте воплощения настоящего изобретения константа K3 калибровки удельного расхода компенсируется от влияния температуры трубки на удельный массовый расход из-за погрешности плотности. Из-за изменения модуля Юнга удельный массовый расход будет иметь слегка различное влияние на измерение плотности при различных температурах вибрирующей трубки. Это влияние изображено на фиг. 5, где кривая 501 представляет удельный массовый расход, вызванный погрешностью плотности в данном денситометре при 30oC, и кривая 502 представляет удельный массовый расход, вызванный погрешностью в том же самом денситометре при 100oC. Коэффициент К температурной компенсации разработан, чтобы компенсировать этот эффект.
K4 рассчитывается следующим образом:
K4 - [Dk4/(K3 • Mk4 2) - 1]/(tk4 - tk3),
где Dk4 - погрешность в показании плотности при температуре tk4 и удельном массовом расходе Мk4 (г/см3) (g/cc);
K3 - предварительно определенная константа калибровки удельного расхода,
tk3 - температура, при которой был определен K3 (oC);
tk4 - температура, при которой был определен K4 (oC);
Mk4- удельный массовый расход, при котором был определен K4 (г/с);
K4 определяется во время калибровочного процесса следующим образом.
После того, как K3 рассчитан, материал снова пропускают через денситометр при известном удельном массовом расходе, но на этот раз при температуре, отличной от той, при которой был рассчитан K3. Погрешность плотности при этой другой рабочей температуре используется следующим образом, чтобы определить K4. Коэффициент K4 температурной консистенции используется, как описано ниже, для компенсации константы K3 калибровки удельного расхода от влияния температуры на компенсацию влияния удельного массового расхода.
Описание коррекции плотности для удельного массового расхода, включая температурную компенсацию (фиг. 6)
Существующее изобретение работает, чтобы скорректировать измеренную плотность от температурного влияния на удельный массовый расход, вызванный погрешностью плотности, почти таким же способом, как было описано со ссылкой на фиг. 4. Поэтому описание фиг. 6 упрощено путем описания подробно только тех шагов, которые отличаются от процесса, описанного со ссылкой на фиг. 4.
На шаге 601 обработки микропроцессор 211 получает все сигналы и информацию, описанную со ссылкой на шаг 401 фиг. 4 и, кроме того, получает K4 и tk3.
На шаге 602 микропроцессор 211 определяет частоту и период колебаний вибрирующей трубки, как на шаге 402 фиг. 4.
На шаге 603 микропроцессор 211 вычисляет измеренную плотность (Dm), как на шаге 403 фиг. 4.
На шаге 604 микропроцессор 211 вычисляет скорректированную плотность (Dc) согласно следующему уравнению:
Dc = Dm - K3(1 + K4(tm - tk3))(Mm)2,
где Dm - измеренная плотность (г/см3) (g/cc);
Dc - скорректированная плотность (г/см3) (g/cc);
Mm - измеренный удельный массовый расход (г/с);
tm - измеренная температура (oC);
tk3 - температура, при которой был рассчитан K3 (oC);
K3 и K4 как определено предварительно.
Во время шага 605 информация о скорректированной плотности подается к пользовательским средствам 29 и отображается или используется так же, как описано со ссылкой на фиг. 4.
Температурная компенсация константы K3 с имеющейся константой K4 линейна. Фактическая зависимость погрешности плотности, вызванной удельным массовым расходом, от температуры не является простым линейным соотношением. Квалифицированным специалистам в уровне техники очевидно, что разные коэффициенты компенсации могут быть включены в K4, чтобы по-другому (различным образом) характеризовать соотношения между измерением плотности с помощью удельного массового расхода и температуры.
Усовершенствование измерения плотности согласно настоящему изобретению (фиг. 7)
Фиг. 7 представляет усовершенствование выполнения измерения плотности, достигнутое с помощью настоящего изобретения. Данные, по которым строятся кривые 701-704, получаются из аналитических моделей, обсужденных выше.
Кривая 701 представляет некорректированную погрешность измерения плотности. Кривая 702 представляет погрешность измерения плотности при использовании настоящего изобретения, когда измерение плотности сделано при той же самой температуре, при которой была выполнена калибровка плотности. Кривая 703 представляет погрешность измерения плотности при использовании только компенсации удельного массового расхода без компенсации удельного массового расхода на изменение температуры. Температурная разность, представленная кривой 703, между калибровочной температурой и температурой измерения составляет 50oC. Кривая 704 представляет погрешность измерения плотности при использовании обеих частей компенсации, согласно настоящему изобретению, удельного массового расхода и температуры, когда температура измерения отличается от температуры, при которой была выполнена калибровка. Температурная разность, представленная данными, образующими кривую 704, является той же самой температурной разностью, представленной данными, образующими кривую 703.
Преимущества настоящего изобретения в области измерения плотности ясны. Следует четко понимать, что заявленное изобретение не должно ограничиваться описанием предпочтительных вариантов выполнения, а охватывать другие модификации и изменения в пределах возможностей и в духе настоящего изобретения изобретательной концепции.
Далее материал, плотность которого определяется с помощью способа и устройства, согласно настоящему изобретению, может включать жидкость, газ, их смесь, так же как и любая протекающая материя в виде суспензий различных типов. Удельный массовый расход протекающего материала может определяться устройством, содержащим денситометр или, альтернативно, может быть определен отдельным устройством и использоваться в денситометре согласно настоящему изобретению. Аналогично, температурная информация, используемая способами согласно настоящему изобретению может быть получена от температурного датчика, который является частью денситометра, как описано здесь, или, альтернативно, может поступать от некоторого другого устройства, измеряющего температуру,

Claims (17)

1. Способ определения плотности материала, протекающего через расходомер (5), имеющий вибрирующие трубки (130, 130'), при котором измеряемая плотность протекающего материала изменяется, пока изменяется удельный расход материала, протекающего через вибрирующие трубки (130, 130'), при этом способ содержит шаги измерения периода вибрации (FREQ, 402, Тm) вибрирующих трубок, как потоков материала, протекающего через них, формирования (403) величины Dm измеренной плотности для протекающего материала в соответствии с измерением периода вибрации Тm, получения (401) величины Мm удельного массового расхода, представляющего удельный массовый расход материала, протекающего через вибрирующие трубки (130, 130'), отличающийся тем, что формируют (401) константу К3 калибровки удельного расхода, определяющего чувствительность измеренной плотности к изменению удельного массового расхода протекающего материала, умножают (404) константу К3 калибровки удельного расхода на измеренный удельный массовый расход Мm для определения удельного массового расхода, вызванного величиной погрешности плотности К3(Мm)2, и уменьшают (404) измеренную величину плотности на величину, по существу, равную удельному массовому расходу, вызванному величиной погрешности плотности К3(Мm)2, для определения величины Dс скорректированной плотности, передают (405) скорректированное значение плотности на выходное устройство (29).
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что шаг формирования (401) константы К3 калибровки удельного расхода включает шаги измерения разности между первой калибровочной плотностью протекающего материала, измеренной при первой калибровке удельного массового расхода, и второй калибровочной плотностью протекающего материала, измеренной при второй калибровке удельного массового расхода, определения соответствующей измеренной разности плотности константы калибровки удельного массового расхода, и сохранения константы калибровки удельного массового расхода в памяти.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что скорректированное значение плотности (Dс) определяют при решении (404) по формуле
Dс=Dm-К3(Мm)2,
где Dс - скорректированная плотность; Dm - измеренная плотность; К3 - константа калибровки удельного расхода; Мm - измеренный удельный расход.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что шаг формирования измеряемого значения плотности (Dm) включает вычисление (403) в соответствии с измеренным периодом вибрации, измеренного значения плотности, при котором измеренное значение плотности линейно изменяют с квадратом измеренного периода вибрации.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что измеренную плотность (Dm) определяют при решении (403) по формуле
Dm=К2Тm 2(1-tctm)-К1,
где Dm - измеренная плотность материала, г/см3;
Тm - измеренный период вибрации трубок, с;
К1=К2Та 2-Dа;
К2=d/(Тw 2-Та 2);
Dw - плотность воды во время калибровки, г/см3;
Dа - плотность воздуха во время калибровки, г/см3;
d=Dw-Dа, г/см3;
tс - коэффициент компенсации изменения жесткости вибрирующей трубки (изменение % в Тm2/oС)/100);
Та - период вибрации трубок для воздуха без потока во время калибровки, скорректированный на 0oС, с;
Тw - период вибрации трубок для воды без потока во время калибровки, скорректированный на 0oС, с;
tm - измеренная температура, oC.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что шаг вычисления (604) скорректированного значения плотности включает шаги восстановления (604) константы калибровки удельного расхода для расходомера из памяти, при котором константа калибровки удельного расхода определяет чувствительность измеренной плотности относительно удельного массового расхода протекающего материала, получения (601, 604) температурных значений, причем температурное значение представляет температуру протекающего материала, регулировки (604) в соответствии с температурным значением константы калибровки удельного расхода, и приложения (604) температуры, настроенной на константу калибровки удельного расхода, к измеренной плотности для определения корректированной плотности.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что шаг регулировки (604) константы калибровки удельного расхода включает восстановление (601) коэффициента К4 температурной компенсации из памяти, при котором коэффициент температурной компенсации определяет чувствительность константы калибровки удельного расхода соответственно изменению температуры протекающего материала; и применение (604) коэффициента температурной компенсации к константе калибровки удельного расхода для регулирования константы калибровки удельного расхода на влияние изменений температуры протекающего материала.
8. Способ по п. 7, отличающийся тем, что коэффициент К4 температурной компенсации определяют (601) из выражения
К4=[Dk4/(К3•Мk4 2)-1]/(tk4-tk3),
где Dk4 - погрешность в измеренной плотности (Dm) при температуре tk4 и удельном массовом расходе Мk4;
К3 - константа калибровки удельного расхода, определенная предварительно;
tk3 - температура, при которой был определен К3, oС;
tk4 - температура, при которой был определен К4, oС;
Мk4 - удельный массовый расход, при котором был определен К4 (г/с).
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что шаг (604) приложения температуры, настроенной на константу калибровки удельного расхода, к измеренной плотности и измеренному удельному массовому расходу включает в себя решение по формуле
Dc=Dm-К3(1+К4(tm-tk3))(Mm)2,
где Dm - измеренная плотность (г/см3), g/сс;
Dс - откорректированная плотность г/см3, (g/сс);
Мm - измеренный удельный массовый расход, г/с;
tm - измеренная температура, oС;
tk3 - температура, при которой был рассчитан К3, oС;
К3 и К4 как определены прежде.
10. Устройство для определения плотности материала, протекающего через расходомер (5), имеющий вибрирующие трубки (130, 130'), в котором измеряемая плотность протекающего материала изменяется, пока изменяется удельный расход материала, протекающего через вибрирующие трубки, содержащее: средства измерения (170R, 206, 210) периода вибрации Тm вибрирующих трубок (130, 130') при протекании материала через них, средства формирования (210) значения Dm измеренной плотности для протекающего материала в соответствии с измерением периода вибрации Тm, средства для получения (170L, 170R, 201, 210) значения Мm удельного массового расхода, представляющего удельный массовый расход Мm материала, протекающего через вибрирующую трубку (130, 130'), отличающееся тем, что содержит средства для формирования (210) константы К3 калибровки удельного расхода, определяющего чувствительность измеренной плотности к изменениям в удельном массовом расходе протекающего материала, средства для умножения (210) константы К3 калибровки удельного расхода на измеренный удельный массовый расход Мm для определения удельного массового расхода, вызванного значением погрешности плотности К3(Мm)2, средства для уменьшения (210) измеренного значения плотности на величину, по существу, равную удельному массовому расходу, вызванному значением погрешности плотности К3(Мm)2 для определения значения скорректированной плотности Dс, и средства для передачи (210, 26) скорректированного значения плотности на выходное устройство (29).
11. Устройство по п.10, отличающееся тем, что скорректированное значение плотности определяется из выражения
Dс=Dm-К3(Мm)2,
где Dс - скорректированная плотность;
Dm - измеренная плотность;
К3 - константа калибровки удельного расхода;
Мm - измеренный удельный расход.
12. Устройство по п. 10, отличающееся тем, что средства для получения измеренного значения плотности включают в себя средства (40) вычисления в соответствии с измеренным периодом вибрации измеренного значения плотности, в которых измеренное значение плотности линейно связано с квадратом измеренного периода вибрации.
13. Устройство по п.12, отличающееся тем, что измеренная плотность (Dm) определяется из выражения
Dm=К2Тm 2(1-tctm)-К1,
где Dm - измеренная плотность материала, г/см3;
Тm - измеренный период вибрации трубок, с;
К1 равен К2Та 2-Dа;
К2 равен d/(Tw 2-Та 2);
Dw - плотность воды во время калибровки, г/см3;
Dа - плотность воздуха во время калибровки, г/см3;
d=Dw-Dа, г/см3;
tc - коэффициент компенсации изменения жесткости вибрирующей трубки ((изменение % в Тm 2/oС)/100);
Та - период вибрации трубок для воздуха при отсутствии потока во время калибровки, скорректированный на 0oС, с;
Тw - период вибрации трубок для воды при отсутствии потока по время калибровки, скорректированный на 0oС, с;
tm - измеренная температура, oС.
14. Устройство по п.10, отличающееся тем, что средства для вычисления скорректированного значения плотности включают в себя средства для восстановления (210, 211, 214) константы калибровки удельного расхода для расходомера из памяти (212), в которых константа калибровки удельного расхода определяет чувствительность измеряемой плотности относительно удельного массового расхода протекающего материала, средства получения (190, 203) температурного значения, в которых температурное значение представлено температурой протекающего материала, средства для регулирования (210) в соответствии с температурным значением константы калибровки удельного расхода, и средства приложения (210) температуры, настроенной на константу калибровки удельного расхода, к измеренной плотности для определения скорректированной плотности.
15. Устройство по п.14, отличающееся тем, что средства для регулирования константы калибровки удельного расхода включает в себя средства для восстановления (211, 214) коэффициента К4 температурной компенсации из памяти (212), в которой коэффициент температурной компенсации определяет чувствительность константы калибровки удельного расхода относительно изменения температуры протекающего материала, и средства приложения (210) коэффициента температурной компенсации к константе калибровки удельного расхода для регулирования константы калибровки удельного расхода на изменения температуры протекающего материала.
16. Устройство по п.15, отличающееся тем, что коэффициент К4 температурной компенсации определяется из выражения
К4=[Dk4/(К3•Мk4 2)-1]/(tk4-tk3),
где Dk4 - погрешность в измеренной плотности (Dm) при температуре tk4 и удельном массовом расходе Мk4;
К3 - константа калибровки удельного расхода, определенная предварительно;
tk3 - температура, при которой был определен К3, oС;
tk4 - температура, при которой был определен К4, oС;
Мk4 - удельный массовый расход, при котором был определен К4 (г/с).
17. Устройство по п.16, отличающееся тем, что средства приложения температуры, настроенной на константу калибровки удельного расхода, к измеряемой плотности и измеряемому удельному массовому расходу содержат решение по формуле
Dс=Dm-К3(1+К4(tm-tk3))(Мm)2,
где Dm - измеренная плотность, г/см3 (g/сс);
Dc - скорректированная плотность, г/см3 (g/сс);
Мm - измеренный удельный массовый расход, г/с;
tm - измеренная температура oС;
tk3 - температура, при которой был рассчитан К3, oС;
К3 и К4 как определены предварительно.
RU99103336/28A 1996-07-16 1997-07-15 Способ и устройство для определения плотности материала, протекающего через расходомер RU2177610C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/680,903 US5687100A (en) 1996-07-16 1996-07-16 Vibrating tube densimeter
US08/680,903 1996-07-16

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2177610C2 true RU2177610C2 (ru) 2001-12-27
RU99103336A RU99103336A (ru) 2004-05-10

Family

ID=24732998

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU99103336/28A RU2177610C2 (ru) 1996-07-16 1997-07-15 Способ и устройство для определения плотности материала, протекающего через расходомер

Country Status (11)

Country Link
US (1) US5687100A (ru)
EP (1) EP0912882B9 (ru)
JP (1) JP3228944B2 (ru)
KR (1) KR100310988B1 (ru)
CN (1) CN1105301C (ru)
BR (1) BR9710463A (ru)
CA (1) CA2257817C (ru)
DE (1) DE69703981T2 (ru)
HK (1) HK1021412A1 (ru)
RU (1) RU2177610C2 (ru)
WO (1) WO1998002725A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2619829C1 (ru) * 2013-04-18 2017-05-18 Майкро Моушн, Инк. Проверка датчика измерителя для вибрационного измерителя

Families Citing this family (111)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102013101369B4 (de) 2013-02-12 2021-02-18 Endress + Hauser Flowtec Ag Coriolis-Massendurchfluß-Meßgerät
US7784360B2 (en) * 1999-11-22 2010-08-31 Invensys Systems, Inc. Correcting for two-phase flow in a digital flowmeter
US8447534B2 (en) 1997-11-26 2013-05-21 Invensys Systems, Inc. Digital flowmeter
US7404336B2 (en) 2000-03-23 2008-07-29 Invensys Systems, Inc. Correcting for two-phase flow in a digital flowmeter
US6311136B1 (en) * 1997-11-26 2001-10-30 Invensys Systems, Inc. Digital flowmeter
US8467986B2 (en) 1997-11-26 2013-06-18 Invensys Systems, Inc. Drive techniques for a digital flowmeter
US7124646B2 (en) * 1997-11-26 2006-10-24 Invensys Systems, Inc. Correcting for two-phase flow in a digital flowmeter
US20030216874A1 (en) 2002-03-29 2003-11-20 Henry Manus P. Drive techniques for a digital flowmeter
US6092409A (en) * 1998-01-29 2000-07-25 Micro Motion, Inc. System for validating calibration of a coriolis flowmeter
US6327914B1 (en) * 1998-09-30 2001-12-11 Micro Motion, Inc. Correction of coriolis flowmeter measurements due to multiphase flows
US6748813B1 (en) 1998-12-08 2004-06-15 Emerson Electric Company Coriolis mass flow controller
US6513392B1 (en) 1998-12-08 2003-02-04 Emerson Electric Co. Coriolis mass flow controller
DE59904728D1 (de) 1998-12-11 2003-04-30 Flowtec Ag Coriolis-massedurchfluss-/dichtemesser
DE01918944T1 (de) * 2000-03-23 2004-10-21 Invensys Systems, Inc., Foxboro Korrektur für eine zweiphasenströmung in einem digitalen durchflussmesser
US6651513B2 (en) 2000-04-27 2003-11-25 Endress + Hauser Flowtec Ag Vibration meter and method of measuring a viscosity of a fluid
US6556931B1 (en) * 2000-11-03 2003-04-29 Micro Motion, Inc. Apparatus and method for compensating mass flow rate of a material when the density of the material causes an unacceptable error in flow rate
US6606570B2 (en) * 2000-11-29 2003-08-12 Micro Motion, Inc. Remote coriolis flowmeter sizing and ordering system
US6471487B2 (en) * 2001-01-31 2002-10-29 Micro Motion, Inc. Fluid delivery system
US6466880B2 (en) 2001-02-16 2002-10-15 Micro Motion, Inc. Mass flow measurement methods, apparatus, and computer program products using mode selective filtering
US6694279B2 (en) 2001-02-16 2004-02-17 Micro Motion, Inc. Methods, apparatus, and computer program products for determining structural motion using mode selective filtering
US6535826B2 (en) 2001-02-16 2003-03-18 Micro Motion, Inc. Mass flowmeter methods, apparatus, and computer program products using correlation-measure-based status determination
US7987510B2 (en) 2001-03-28 2011-07-26 Rovi Solutions Corporation Self-protecting digital content
US6910366B2 (en) * 2001-08-24 2005-06-28 Endress + Hauser Flowtec Ag Viscometer
US6636815B2 (en) * 2001-08-29 2003-10-21 Micro Motion, Inc. Majority component proportion determination of a fluid using a coriolis flowmeter
US7059199B2 (en) * 2003-02-10 2006-06-13 Invensys Systems, Inc. Multiphase Coriolis flowmeter
US7188534B2 (en) * 2003-02-10 2007-03-13 Invensys Systems, Inc. Multi-phase coriolis flowmeter
US7013740B2 (en) * 2003-05-05 2006-03-21 Invensys Systems, Inc. Two-phase steam measurement system
US7072775B2 (en) * 2003-06-26 2006-07-04 Invensys Systems, Inc. Viscosity-corrected flowmeter
DE10331126B4 (de) * 2003-07-09 2005-09-01 Krohne Ag Coriolis-Massendurchflußmeßgerät und Verfahren zum Betreiben eines Coriolis-Massendurchflußmeßgeräts
US7065455B2 (en) * 2003-08-13 2006-06-20 Invensys Systems, Inc. Correcting frequency in flowtube measurements
JP4546927B2 (ja) * 2003-09-29 2010-09-22 マイクロ・モーション・インコーポレーテッド コリオリ流量計用の診断方法及び装置
US7614273B2 (en) * 2003-09-29 2009-11-10 Micro Motion, Inc. Method for detecting corrosion, erosion or product buildup on vibrating element densitometers and Coriolis flowmeters and calibration validation
DE102004018326B4 (de) 2004-04-13 2023-02-23 Endress + Hauser Flowtec Ag Vorrichtung und Verfahren zum Messen einer Dichte und/oder einer Viskosität eines Fluids
US7600417B2 (en) * 2005-12-15 2009-10-13 Hamilton Sundstrand Corporation Ultrasonic-densiometer mass flow sensor for use in flow metering units
DE102005062007A1 (de) * 2005-12-22 2007-06-28 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßwandler vom Vibrationstyp
US7325462B2 (en) * 2005-12-22 2008-02-05 Endress + Hauser Flowtec Ag Measuring transducer of vibration-type
US7360451B2 (en) * 2005-12-22 2008-04-22 Endress + Hauser Flowtec Ag Measuring transducer of vibration-type
EP1989517B1 (en) * 2006-02-13 2015-09-02 Invensys Systems, Inc. Compensating for frequency change in flowmeters
KR101276114B1 (ko) * 2006-07-28 2013-06-14 마이크로 모우션, 인코포레이티드 쓰리 픽오프 센서 유량계
US7617055B2 (en) 2006-08-28 2009-11-10 Invensys Systems, Inc. Wet gas measurement
US8229695B2 (en) * 2006-09-28 2012-07-24 Micro Motion, Inc. Meter electronics and methods for geometric thermal compensation in a flow meter
DE102007021099A1 (de) 2007-05-03 2008-11-13 Endress + Hauser (Deutschland) Ag + Co. Kg Verfahren zum Inbetriebnehmen und/oder Rekonfigurieren eines programmierbaren Feldmeßgeräts
CN101663566B (zh) * 2007-05-03 2013-06-19 微动公司 用于修正流动材料的二相流的夹带（entrained）相的振动流量计和方法
DE102007030699A1 (de) 2007-06-30 2009-01-15 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium
DE102007030690A1 (de) 2007-06-30 2009-05-07 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium
DE102007030700A1 (de) 2007-06-30 2009-05-07 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium
DE102007030691A1 (de) 2007-06-30 2009-01-02 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium
DE102007063372A1 (de) 2007-12-30 2009-07-02 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium
DE102007037166A1 (de) 2007-08-07 2009-02-19 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßgerät
DE102007058608A1 (de) 2007-12-04 2009-06-10 Endress + Hauser Flowtec Ag Elektrisches Gerät
DE102008022373A1 (de) 2008-05-06 2009-11-12 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßgerät sowie Verfahren zum Überwachen eines Meßgeräts
DE102009002289A1 (de) 2009-04-08 2010-10-14 Endress + Hauser Flowtec Ag Verfahren zum Ermitteln einer Periodendauer eines Meßsignals
JP5307292B2 (ja) * 2009-05-27 2013-10-02 マイクロ モーション インコーポレイテッド 振動式フローメーターの流量誤差を求める方法および装置
JP5578819B2 (ja) * 2009-09-09 2014-08-27 株式会社キーエンス コリオリ質量流量計及びその補正方法
GB201001948D0 (en) * 2010-02-06 2010-03-24 Mobrey Ltd Improvements in or relating to vibrating tube densitometers
CN102859852B (zh) 2010-04-19 2015-11-25 恩德斯+豪斯流量技术股份有限公司 测量变换器的驱动电路及由该驱动电路形成的测量系统
DE202010006553U1 (de) 2010-05-06 2011-10-05 Endress + Hauser Flowtec Ag Elektronisches Meßgerät mit einem Optokoppler
DE102010030924A1 (de) 2010-06-21 2011-12-22 Endress + Hauser Flowtec Ag Elektronik-Gehäuse für ein elektronisches Gerät bzw. damit gebildetes Gerät
DE102011076838A1 (de) 2011-05-31 2012-12-06 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßgerät-Elektronik für ein Meßgerät-Gerät sowie damit gebildetes Meßgerät-Gerät
DE102011089808A1 (de) * 2011-12-23 2013-06-27 Endress + Hauser Flowtec Ag Verfahren bzw. Meßsystem zum Ermitteln einer Dichte eines Fluids
AU2012373249C1 (en) * 2012-03-13 2015-07-23 Micro Motion, Inc. Indirect mass flow sensor
WO2014088577A1 (en) * 2012-12-06 2014-06-12 Halliburton Energy Services, Inc. Method and apparatus for improving temperature measurement in a density sensor
EP2749854A1 (en) * 2012-12-28 2014-07-02 Service Pétroliers Schlumberger Apparatus and method for calibration of coriolis meter for dry gas density measurement
EP2749334B1 (en) 2012-12-28 2018-10-24 Service Pétroliers Schlumberger Method and device for determining the liquid volume fraction of entrained liquid
MX346620B (es) 2013-04-30 2017-03-27 Micro Motion Inc Sistema sensor de flujo de volumen que comprende un flujometro de masa y un medidor de densidad.
DE102013106172A1 (de) 2013-06-13 2014-12-18 Endress + Hauser Gmbh + Co. Kg Verfahren zur Kalibration oder zum Abgleich einer beliebigen schwingfähigen Einheit
DE102013113689B4 (de) 2013-12-09 2018-02-01 Endress + Hauser Flowtec Ag Dichte-Meßgerät
WO2015090776A1 (de) 2013-12-20 2015-06-25 Endress+Hauser Flowtec Ag Spule
DE102013114731A1 (de) 2013-12-20 2015-06-25 Endress+Hauser Flowtec Ag Spule
DE102014103427A1 (de) 2014-03-13 2015-09-17 Endress + Hauser Flowtec Ag Wandlervorrichtung sowie damit gebildetes Meßsystem
DE102014103430A1 (de) 2014-03-13 2015-09-17 Endress + Hauser Flowtec Ag Wandlervorrichtung sowie damit gebildetes Meßsystem
AU2014405569C1 (en) 2014-09-04 2019-06-20 Micro Motion, Inc. Differential flowmeter tool
US9368264B2 (en) * 2014-09-08 2016-06-14 Micro Motion, Inc. Magnet keeper assembly and related method
CA2961717C (en) 2014-09-18 2019-05-21 Micro Motion, Inc. Method and apparatus for determining differential density
US9778091B2 (en) 2014-09-29 2017-10-03 Schlumberger Technology Corporation Systems and methods for analyzing fluid from a separator
DE102014119212A1 (de) * 2014-12-19 2016-06-23 Endress + Hauser Flowtec Ag Messanordnung und Verfahren zum Messen der Dichte von fließfähigen Medien
US10126266B2 (en) 2014-12-29 2018-11-13 Concentric Meter Corporation Fluid parameter sensor and meter
US10107784B2 (en) 2014-12-29 2018-10-23 Concentric Meter Corporation Electromagnetic transducer
EP3215812B1 (en) 2014-12-29 2020-10-07 Concentric Meter Corporation Fluid parameter sensor and meter
BR112017021996B1 (pt) * 2015-04-14 2021-06-22 Micro Motion, Inc Método de detectar uma medição de taxa de fluxo imprecisa por um medidor vibratório, e, aparelho para detectar uma medição de taxa de fluxo imprecisa por um medidor vibratório
CN104949898A (zh) * 2015-06-25 2015-09-30 青岛澳邦量器有限责任公司 一种便携式数字密度计及其密度计量方法
CN104949897A (zh) * 2015-06-25 2015-09-30 青岛澳邦量器有限责任公司 一种手持式数字密度计
DE102016103048B3 (de) * 2016-02-22 2017-04-20 Krohne Messtechnik Gmbh Verfahren zum Betreiben eines Coriolis-Massedurchflussmessgeräts
CN107131905B (zh) * 2016-02-26 2021-07-27 高准公司 检测两个或更多计量组件
DE102016112599A1 (de) 2016-07-08 2018-01-11 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßsystem
DE102016112600A1 (de) 2016-07-08 2018-01-11 Endress + Hauser Flowtec Ag Meßsystem
US20180080860A1 (en) * 2016-07-27 2018-03-22 Uop Llc Method for density measurement using multiple sensors
DE102016114860A1 (de) 2016-08-10 2018-02-15 Endress + Hauser Flowtec Ag Treiberschaltung sowie damit gebildete Umformer-Elektronik bzw. damit gebildetes Meßsystem
CN110114641B (zh) 2016-12-29 2021-08-03 恩德斯+豪斯流量技术股份有限公司 用于测量质量流率的电子振动测量系统
DE102017106211A1 (de) 2016-12-29 2018-07-05 Endress+Hauser Flowtec Ag Vibronisches Meßsystem zum Messen einer Massendurchflußrate
WO2018121929A1 (de) 2016-12-29 2018-07-05 Endress+Hauser Flowtec Ag VIBRONISCHES MEßSYSTEM ZUM MESSEN EINER MASSENDURCHFLUßRATE
JP6844063B2 (ja) 2017-07-18 2021-03-17 マイクロ モーション インコーポレイテッド 交換可能な流路を備えた流量計センサ及び関連する方法
DE102017121157A1 (de) 2017-08-09 2019-02-14 Endress+Hauser Flowtec Ag Spule sowie Meßwandler mit einer solchen Spule
MX2020003390A (es) 2017-11-13 2020-08-03 Micro Motion Inc Aparato de presion de vapor de flujo y metodo relacionado.
DE102017127266A1 (de) 2017-11-20 2019-05-23 Endress+Hauser Flowtec Ag Verfahren zum Signalisieren einer Standardfrequenz eines Dichtemessers, welcher mindestens ein schwingfähiges Messrohr zum Führen eines Mediums aufweist
DE102017131199A1 (de) 2017-12-22 2019-06-27 Endress + Hauser Flowtec Ag Coriolis-Massendurchfluß-Meßgerät
RU2755869C1 (ru) 2018-02-23 2021-09-22 Майкро Моушн, Инк. Способ и устройство мониторинга растворения
EP3775793A1 (en) * 2018-04-02 2021-02-17 Micro Motion Inc. Method of compensating for mass flow using known density
WO2019199268A1 (en) 2018-04-09 2019-10-17 Micro Motion, Inc. Flowmeter phase fraction and concentration measurement adjustment method and apparatus
JP7241882B2 (ja) * 2018-12-17 2023-03-17 マイクロ モーション インコーポレイテッド 直接測定質量流量を浮力を考慮するように変換する方法、計測電子機器及びシステム
US20220099543A1 (en) 2018-12-20 2022-03-31 Endress+Hauser Flowtec Ag Coriolis mass flow meter
WO2020126282A1 (de) 2018-12-20 2020-06-25 Endress+Hauser Flowtec Ag CORIOLIS-MASSENDURCHFLUß-MEßGERÄT
DE102018133117A1 (de) 2018-12-20 2020-06-25 Endress+Hauser Flowtec Ag Coriolis-Massendurchfluß-Meßgerät
US20220057245A1 (en) 2018-12-21 2022-02-24 Endress+Hauser Flowtec Ag Coriolis mass flowmeter with magnetic field detector
SG11202110383RA (en) * 2019-03-25 2021-10-28 Micro Motion Inc Vibrating meter with gap
CN114258475A (zh) 2019-08-19 2022-03-29 高准有限公司 真实蒸汽压力和闪蒸检测设备以及相关方法
DE102019133610A1 (de) 2019-12-09 2021-06-10 Endress + Hauser Flowtec Ag Vibronisches Meßsystem zum Messen eines Massestroms eines fluiden Meßstoff
DE102020127382A1 (de) 2020-10-16 2022-04-21 Endress+Hauser Flowtec Ag Verfahren zum Überprüfen eines vibronischen Meßsystems
DE102022112523A1 (de) 2022-05-18 2023-11-23 Endress+Hauser Flowtec Ag Vibronisches Meßsystem
CN114689460B (zh) * 2022-06-01 2022-08-23 西北大学 一种在线密度自动测量的原油密度值校正方法
DE102022116111A1 (de) 2022-06-28 2023-12-28 Endress+Hauser Flowtec Ag Vibronisches Meßsystem

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4491009A (en) * 1983-06-10 1985-01-01 Micro Motion, Inc. Electronic circuit for vibrating tube densimeter
US4876879A (en) * 1988-08-23 1989-10-31 Ruesch James R Apparatus and methods for measuring the density of an unknown fluid using a Coriolis meter
US5497665A (en) * 1991-02-05 1996-03-12 Direct Measurement Corporation Coriolis mass flow rate meter having adjustable pressure and density sensitivity
US5295084A (en) * 1991-10-08 1994-03-15 Micromotion, Inc. Vibrating tube densimeter
US5602346A (en) * 1994-06-06 1997-02-11 Oval Corporation Mass flowmeter converter
US5497666A (en) * 1994-07-20 1996-03-12 Micro Motion, Inc. Increased sensitivity coriolis effect flowmeter using nodal-proximate sensors

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2619829C1 (ru) * 2013-04-18 2017-05-18 Майкро Моушн, Инк. Проверка датчика измерителя для вибрационного измерителя

Also Published As

Publication number Publication date
US5687100A (en) 1997-11-11
CN1105301C (zh) 2003-04-09
DE69703981T2 (de) 2001-05-23
HK1021412A1 (en) 2000-06-09
KR20000023822A (ko) 2000-04-25
EP0912882A1 (en) 1999-05-06
CA2257817C (en) 2002-01-22
CN1225722A (zh) 1999-08-11
DE69703981D1 (de) 2001-03-01
EP0912882B9 (en) 2001-11-14
BR9710463A (pt) 1999-08-17
JP2000505894A (ja) 2000-05-16
WO1998002725A1 (en) 1998-01-22
CA2257817A1 (en) 1998-01-22
KR100310988B1 (ko) 2001-10-18
EP0912882B1 (en) 2001-01-24
JP3228944B2 (ja) 2001-11-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2177610C2 (ru) Способ и устройство для определения плотности материала, протекающего через расходомер
RU2140068C1 (ru) Денсиметр с вибрирующей трубкой
CA2602863C (en) Coriolis flow meter and method for determining flow characteristics
EP1949045B1 (en) Meter electronics and methods for determining one or more of a stiffness coefficient or a mass coefficient
EP1798536B1 (en) Temperature measurement with a Coriolis flow meter
AU2004321718B2 (en) Meter electronics and method for detecting a residual material in a flow meter assembly
KR100463371B1 (ko) 코리올리 유량계의 구동 제어를 위한 형태 판단 방법 및 장치
RU2323419C2 (ru) Система и способ диагностики расходомера кориолиса
CA2757548C (en) Diagnostic apparatus and methods for a coriolis flow meter
MXPA99000637A (en) Tube densimeter vibra