RU2170632C1 - Method for making precision shaped strips with central groove - Google Patents
Method for making precision shaped strips with central groove Download PDFInfo
- Publication number
- RU2170632C1 RU2170632C1 RU2000102393A RU2000102393A RU2170632C1 RU 2170632 C1 RU2170632 C1 RU 2170632C1 RU 2000102393 A RU2000102393 A RU 2000102393A RU 2000102393 A RU2000102393 A RU 2000102393A RU 2170632 C1 RU2170632 C1 RU 2170632C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- trapezoidal
- gauge
- rolling
- range
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к способам производства прецизионных фасонных профилей, в том числе малого поперечного сечения, преимущественно холодной прокаткой. The present invention relates to methods for the production of precision shaped profiles, including a small cross section, mainly cold rolling.
Широко известно применение разгонных калибров [1] для формирования центрально расположенного желоба на прямоугольной полосе. It is widely known that accelerating gauges [1] are used to form a centrally located groove in a rectangular strip.
Однако использование известного способа [1] при производстве прецизионных профилей малого поперечного сечения, например обода очковой оправы, неприемлемо, так как с помощью известной привалковой арматуры невозможно обеспечить точную центровку полосы в калибре, гарантирующую получение готового профиля в соответствии с требованиями чертежа. However, the use of the known method [1] in the production of precision profiles of small cross-section, for example, a rim of a spectacle frame, is unacceptable, since using the known rolling reinforcement it is impossible to ensure the exact alignment of the strip in caliber, guaranteeing the receipt of a finished profile in accordance with the requirements of the drawing.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ производства прецизионных полосовых профилей с центрально расположенным желобом [2], включающий черновую прокатку прямоугольной заготовки в универсальном и двухвалковом калибрах и чистовую прокатку с формированием желоба в универсальном калибре. При этом после прокатки заготовок в черновом универсальном калибре фасонные заготовки собирают попарно стыкуя их по плоским граням и в спаренном виде совместно деформируют в общем контрольном двухвалковом и в общем чистовом универсальном калибрах, имеющих по две оси симметрии, а при подаче через проводку составной заготовки в общий двухвалковый калибр передний конец нижней заготовки смещают по оси прокатки вперед относительно верхней заготовки на расстояние, равное расстоянию от переднего торца проводки до плоскости осей валков. Closest to the technical nature of the present invention is a method for the production of precision strip profiles with a centrally located groove [2], including rough rolling of a rectangular billet in universal and twin roll gauges and finishing rolling with the formation of a groove in a universal gauge. In this case, after rolling the workpieces in a rough universal gauge, shaped workpieces are assembled pairwise joining them along flat faces and in a coupled form are jointly deformed in the common control two-roll and in the general final universal gauges having two symmetry axes, and when the composite workpiece is fed through the wiring into a common two-roll caliber, the front end of the lower workpiece is shifted along the rolling axis forward relative to the upper workpiece by a distance equal to the distance from the front end of the wiring to the plane of the axes of the rolls.
К недостаткам ближайшего аналога относятся следующие. The disadvantages of the closest analogue include the following.
Использование в известном техническом решении исходной заготовки прямоугольного поперечного сечения ограничивает технологические возможности способа. Это связано с тем, что сортамент выпускаемых калиброванных заготовок заводами по обработке цветных металлов весьма узок и, как правило, ориентирован на выпуск круглых холоднотянутых профилей. А это в свою очередь предопределяет необходимость введения в технологический процесс производства прецизионных полосовых профилей с центрально расположенным желобом дополнительных проходов прокатки для получения из круглой заготовки прямоугольной. The use in a known technical solution of the initial billet of rectangular cross-section limits the technological capabilities of the method. This is due to the fact that the range of calibrated billets produced by non-ferrous metal processing plants is very narrow and, as a rule, is focused on the production of cold-drawn round profiles. And this, in turn, determines the need for introducing precision strip profiles with a centrally located trough into the technological process of additional rolling passes to obtain a rectangular billet.
Применение способа [2] для производства профилей по технологической схеме пруток - пруток сопровождается снижением выхода годного и введением в технологический процесс трудоемкой операции по подготовке парных заготовок одинаковой длины, а для реализации технического решения [2] по технологической схеме бунт - бунт необходимо специализированное оборудование, что ограничивает технологические возможности способа. The application of the method [2] for the production of profiles according to the technological scheme of the bar - bar is accompanied by a decrease in the yield and the introduction of the laborious operation of preparing paired blanks of the same length into the technological process, and for the implementation of the technical solution [2] according to the technological scheme of the riot - riot, specialized equipment is required, which limits the technological capabilities of the method.
Большое количество операций необходимых для реализации известного способа отрицательно сказывается на его производительности. A large number of operations necessary to implement the known method adversely affects its performance.
Таким образом основные недостатки известного технического решения [2] заключаются в ограниченных технологических возможностях способа и его низкой производительности. Thus, the main disadvantages of the known technical solutions [2] are the limited technological capabilities of the method and its low productivity.
Задачей предлагаемого изобретения является расширение технологических возможностей способа и повышение его производительности. The task of the invention is to expand the technological capabilities of the method and increase its productivity.
Поставленная задача достигается тем, что в известном способе производства прецизионных полосовых профилей с центрально расположенным желобом, включающем черновую прокатку заготовки в двухвалковом калибре, контроль размеров заготовки и чистовую прокатку с формированием желоба профиля в универсальном калибре, согласно изобретению в качестве исходной заготовки используют заготовку круглого поперечного сечения, в черновом калибре формируют профиль трапециевидной заготовки, а при прокатке в чистовом калибре малое основание черновой трапециевидной заготовки задают на валок, формирующий основание готового профиля. The problem is achieved in that in the known method for the production of precision strip profiles with a centrally located groove, including rough rolling of a workpiece in a two-roll caliber, controlling the size of the workpiece and finishing rolling with the formation of a groove of a profile in a universal caliber, according to the invention, a round cross workpiece is used as the initial workpiece sections, in the rough gauge form the profile of the trapezoidal workpiece, and when rolling in the finishing gauge, the small base of the rough apetsievidnoy workpiece set on the roll, which forms the base of the finished profile.
При этом ширину малого основания трапециевидной заготовки выполняют в пределах 0,5...0,6 Bп, где Bп - ширина готового профиля, а угол между боковыми гранями заготовки формируют в диапазоне 100...110o, кроме того обжатие заготовок в чистовом универсальном калибре ведут при отношении длин очагов деформации, образованных горизонтальными валками, к длинам очагов деформации, образованных вертикальными валками, в пределах 0,78...0,82.The width of the small base of the trapezoidal workpiece is performed within 0.5 ... 0.6 B p , where B p is the width of the finished profile, and the angle between the side faces of the workpiece is formed in the range of 100 ... 110 o , in addition, the compression of the workpieces in a fine universal gauge lead with the ratio of the lengths of the deformation zones formed by horizontal rolls to the lengths of the deformation zones formed by vertical rolls, in the range of 0.78 ... 0.82.
Использование в качестве исходной заготовки калиброванной заготовки круглого поперечного сечения позволяет расширить технологические возможности способа путем использования широко распространенной холоднотянутой стандартной заготовки и повысить производительность за счет исключения из технологического процесса производства прецизионных полосовых профилей с центрально расположенным желобом проходов прокатки, в которых осуществляется формирование прямоугольных калиброванных заготовок из круглых. The use of a calibrated billet of circular cross-section as the initial billet allows expanding the technological capabilities of the method by using the widespread cold-drawn standard billet and increasing productivity by excluding from the technological process the production of precision strip profiles with a centrally located groove of rolling passes in which rectangular calibrated billets are formed from round.
Деформация исходной заготовки круглого поперечного сечения в двухвалковом трапециевидном калибре обеспечивает контроль размеров по участкам сечения заготовки, расположенных при последующей деформации, в местах разъемов чистового калибра. Deformation of the initial billet of circular cross-section in a two-roll trapezoidal gauge provides dimensional control over sections of the billet cross section, located during subsequent deformation, in the places of the connectors of the final caliber.
Выполнение чистовой прокатки в универсальном калибре обеспечивает возможность использования направляющего воздействия вертикальных валков для центровки трапециевидной заготовки при ее обжатии. Finishing rolling in a universal gauge provides the ability to use the guiding effect of the vertical rolls to center the trapezoidal workpiece during compression.
Следует также отметить, что при осуществлении способа рассмотренным выше образом повышение производительности достигается также за счет сокращения количества проходов прокатки и исключения операций по сборке парных заготовок, а расширение технологических возможностей способа - за счет использования имеющихся средств смотки - размотки деформируемой заготовки (при реализации способа по технологической схеме бунт - бунт) и привалковой арматуры (при реализации способа по технологической схеме пруток - пруток). It should also be noted that when implementing the method in the manner described above, an increase in productivity is also achieved by reducing the number of rolling passes and eliminating the operations of assembling paired billets, and expanding the technological capabilities of the method by using the available means of winding - unwinding the deformable billet (when implementing the method according to technological scheme riot - riot) and rolling reinforcement (when implementing the method according to the technological scheme bar - bar).
Выполнение геометрических параметров трапециевидной заготовки предлагаемым образом, а именно: ширины малого основания трапециевидной заготовки в пределах 0,5...0,6 Bп (где Bп - ширина готового профиля), а угла между боковыми гранями заготовки в диапазоне 100...110o, обеспечивает строгую центровку круглой заготовки (практически без использования привалковой арматуры) при ее деформации в черновом трапециевидном калибре.The implementation of the geometric parameters of the trapezoidal workpiece in the proposed manner, namely: the width of the small base of the trapezoidal workpiece in the range of 0.5 ... 0.6 B p (where B p is the width of the finished profile), and the angle between the side faces of the workpiece in the range of 100 .. .110 o , provides strict alignment of the round billet (practically without the use of rolling reinforcement) when it is deformed in the rough trapezoidal gauge.
Причем в случае получения величины малого основания больше заявляемого диапазона наблюдается образование заусенцев при прокатке в чистовом калибре, а меньше - невыполнение радиусов сопряжения основания с боковыми стенками на готовом профиле. Moreover, in the case of obtaining a small base value greater than the claimed range, the formation of burrs during rolling in the finishing gauge is observed, and less - the radius of mating radii of the base with the side walls on the finished profile.
Нарушение заявленного диапазона углов между боковыми гранями в большую сторону ухудшает центровку круглой заготовки в трапециевидном калибре и приводит к образованию заусенцев на готовом профиле, а в меньшую сторону связано с ухудшением центровки трапециевидной заготовки в чистовом универсальном калибре. Violation of the claimed range of angles between the side faces to a greater extent worsens the alignment of the round workpiece in the trapezoidal gauge and leads to the formation of burrs on the finished profile, and to a lesser extent is associated with a deterioration in the alignment of the trapezoidal workpiece in the finishing universal gauge.
Обжатие черновых заготовок в чистовом универсальном калибре с отношением длин очагов деформации, образованных соответственно горизонтальными и вертикальными валками в пределах 0,78...0,82, позволяет обеспечить точную центровку трапециевидной заготовки в чистовом универсальном калибре. Причем несоблюдение этого отношения связано либо с потерей устойчивости заготовки (при отношении длин очагов деформации меньше регламентируемого диапазона), либо с снижением точности ее центровки. Compression of rough blanks in a finishing universal gauge with the ratio of the lengths of the deformation zones formed respectively by horizontal and vertical rolls within 0.78 ... 0.82, allows for accurate centering of the trapezoidal blank in a finishing universal gauge. Moreover, non-compliance with this relationship is associated either with the loss of stability of the workpiece (when the ratio of the lengths of the deformation zones is less than the regulated range), or with a decrease in the accuracy of its alignment.
Таким образом, осуществление способа производства прецизионных полосовых профилей с центрально расположенным желобом предлагаемым образом обеспечивает получение требуемого качества готовых профилей при одновременном расширении технологических возможностей способа и повышении его производительности. Thus, the implementation of the method for the production of precision strip profiles with a centrally located trough in the proposed manner provides the required quality of the finished profiles while expanding the technological capabilities of the method and increasing its productivity.
Изобретение поясняется чертежами, где на фиг. 1 показана схема деформации заготовки круглого поперечного сечения в черновом двухвалковом трапециевидном калибре, на фиг. 2 - схема деформации черновой трапециевидной заготовки в чистовом универсальном калибре, на фиг. 3 - то же, что и на фиг. 2, но показан вид сверху без верхнего горизонтального валка, на фиг. 4 - прецизионный полосовой с центрально расположенным желобом профиль "обод" очковой оправы. The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 shows a diagram of the deformation of a workpiece of circular cross section in a rough two-roll trapezoidal gauge, in FIG. 2 is a diagram of the deformation of a rough trapezoidal blank in a finishing universal gauge, in FIG. 3 is the same as in FIG. 2, but a top view is shown without an upper horizontal roll; FIG. 4 - precision strip with a centrally located groove profile "rim" spectacle frames.
Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.
Исходную заготовку 1 круглого поперечного сечения деформируют в черновом двухвалковом калибре 2 в трапециевидную заготовку 3 с углом между боковыми гранями α = 100...110o и шириной малого основания B = 0,5...0,6 Bп, где Bп - ширина готового профиля.The initial billet 1 of circular cross-section is deformed in a draft
Далее полученную черновую трапециевидную заготовку 3 в положении плашмя (малое основание заготовки 3 задается на валок, формирующий основание профиля) задают и прокатывают в чистовом универсальном калибре 4 с отношением длин очагов деформации Lг, Lв (см. фиг. 3) в пределах Lг/Lв = 0,78...0,82, где Lг и Lв - проекции длин очагов деформации, образованных соответственно горизонтальными 5 и вертикальными 6 валками. Отсюда формирование профиля 7 происходит в сложном очаге деформации, включающем двухвалковый очаг деформации, длина проекции которого равна Lв - Lг, и четырехвалковый с длиной проекции очага деформации, равной Lг. Благодаря тому, что первыми с заготовкой 3 контактируют вертикальные валки 6, а горизонтальные валки 5 вступают во взаимодействие с заготовкой 3 до момента потери ею устойчивости на протяжении всего процесса формирования желоба профиля 7 обеспечивается точная центровка заготовки 3 в калибре. Причем в результате того, что при формировании черновой трапециевидной заготовки были проконтролированы регламентируемым образом геометрические параметры боковых граней и малого основания, радиусы сопряжений основания профиля с его боковыми гранями соответствуют заданным.Next, the obtained draft
Согласно предлагаемому способу были прокатаны опытно-промышленные партии прецизионного полосового с центрально расположенным желобом профиля (см. фиг. 4) "обод" очковой оправы из нейзильбера марки МНЦ 15-20 по ГОСТ 492-73. According to the proposed method, pilot lots of a precision strip with a centrally located profile groove (see Fig. 4) were rolled “rim” of spectacle frames made of nickel silver grade ISS 15-20 according to GOST 492-73.
Прокатку осуществляли на прокатной клети 150/150 комплекса деформирующих устройств (КДУ-3). В качестве исходной заготовки использовались калиброванные заготовки круглого и прямоугольного поперечных сечений различных типоразмеров. Прокатку выполняли по схемам бунт - бунт и пруток - пруток в два прохода. Скорость прокатки - 0,2...0,6 м/с. Охлаждение - Эмульсол Э-2 ГОСТ 1975-75. Rolling was carried out on a rolling stand 150/150 complex deforming devices (KDU-3). As the initial billet, calibrated billets of round and rectangular cross-sections of various sizes were used. Rolling was performed according to the riot - riot and bar - bar schemes in two passes. The rolling speed is 0.2 ... 0.6 m / s. Cooling - Emulsol E-2 GOST 1975-75.
При отработке схемы прокатки круг - черновой трапециевидный калибр (пластовый) - чистовой универсальный калибр основные исследования были связаны с определением условий, обеспечивающих точную центровку круглой заготовки в черновом трапециевидном калибре и параметров сечения трапециевидной заготовки, гарантирующих получение требуемого качества готовых профилей. When working out the rolling scheme for a circle - rough trapezoidal gauge (formation) - final universal gauge, the main studies were related to determining the conditions for the exact alignment of the round workpiece in the rough trapezoidal gauge and the cross-sectional parameters of the trapezoidal workpiece, guaranteeing the required quality of the finished profiles.
Для решения этой задачи была испытана серия трапециевидных черновых калибров, отличающихся друг от друга углом между гранями калиброванного валка (α = 95; 100; 105; 110; 115o) и шириной его цилиндрического дна (B = 0,9; 1,0; 1,15; 1,2; 1,25; 1,3 мм). Высота черновых калибров варьировалась в пределах 1,25...1,35 мм, а чистовой универсальный калибр для всех вариантов был одинаковым. Исходными заготовками служили калиброванные круглые отожженные заготовки диаметром 1,9; 1,95; 2,0; 2,05; 2,1; 2,15; 2,2 мм.To solve this problem, a series of trapezoidal draft calibers was tested, differing from each other by the angle between the faces of the calibrated roll (α = 95; 100; 105; 110; 115 o ) and the width of its cylindrical bottom (B = 0.9; 1.0; 1.15; 1.2; 1.25; 1.3 mm). The height of the draft calibers varied between 1.25 ... 1.35 mm, and the final universal caliber was the same for all options. The initial billets were calibrated round annealed billets with a diameter of 1.9; 1.95; 2.0; 2.05; 2.1; 2.15; 2.2 mm.
В результате исследований установлено, что лучшие результаты по точности центровки круглой заготовки диаметром 1,95...2,2 мм в трапециевидном калибре достигаются при использовании валков с углом между боковыми гранями α = 100. . .115o, шириной дна B = 0,45...0,63Bп (0,9...1,25 мм). Причем с увеличением коэффициента заполнения калибра точность центровки растет. В то же время требуемая точность готовых профилей была получена при прокатке черновых трапециевидных заготовок, полученных из исходных заготовок диаметром 2,02... 2,05 мм со следующими параметрами поперечного сечения α = 100...110o, B = 0,5. . . 0,6Bп. Сужение диапазона поперечных сечений черновых трапециевидных заготовок, пригодных для получения качественных готовых профилей, отчасти, как определено исследованиями, связано с необходимостью осуществлять деформацию трапециевидных заготовок в чистовом универсальном калибре с отношением длин очагов деформации Lг/Lв (см. фиг. 3), образованных соответственно горизонтальными и вертикальными валками в строго ограниченных пределах Lг/Lв=0,78...0,82 (определялось при прокатке трапециевидых заготовок в чистовом универсальном калибре с отношением Lг/Lв = 0,77; 0,78; 0,8; 0,82; 0,83), а отчасти - с прямой зависимостью точности формирования элементов поперечного сечения готовых профилей от значений параметров поперечного сечения трапециевидных и круглых заготовок. Причем прокатка трапециевидных заготовок с углом между боковыми гранями меньше регламентируемого сопровождается ощутимым снижением точности центровки исходной заготовки в черновом трапециевидном калибре и как следствие невыполнением высоты боковых стенок готового профиля больше регламентируемого, равно как и при прокатке заготовок с величиной малого основания больше 0,6 Bп - с образованием заусенцев на готовом профиле. В случае деформации трапециевидных заготовок с величиной малого основания меньше 0,5 Bп на готовом профиле наблюдается невыполнение радиусов сопряжения основания со стенками.As a result of studies, it was found that the best results on the centering accuracy of a round billet with a diameter of 1.95 ... 2.2 mm in a trapezoidal gauge are achieved when using rolls with an angle between the side faces α = 100.. .115 o , bottom width B = 0.45 ... 0.63B p (0.9 ... 1.25 mm). Moreover, with an increase in the fill factor of the caliber, the centering accuracy increases. At the same time, the required accuracy of the finished profiles was obtained by rolling draft trapezoidal billets obtained from the original billets with a diameter of 2.02 ... 2.05 mm with the following cross-sectional parameters α = 100 ... 110 o , B = 0.5 . . . 0.6B p . The narrowing of the range of cross sections of rough trapezoidal blanks suitable for obtaining high-quality finished profiles, partly as determined by studies, is associated with the need to deform the trapezoidal blanks in a fine universal gauge with the ratio of the lengths of the deformation zones L g / L in (see Fig. 3), formed respectively horizontal and vertical rolls in a strictly limited extent L g / L in = 0,78 ... 0,82 (determined during rolling trapetsievidyh workpieces in the finishing universal concern with caliber iem L g / L in = 0.77; 0.78; 0.8; 0.82; 0.83), and in part - direct dependence precision elements forming the cross-sectional profiles of finished values of the parameters of the cross-section of trapezoidal and round billets . Moreover, the rolling of trapezoidal billets with an angle between the side faces less than the regulated one is accompanied by a noticeable decrease in the centering accuracy of the initial billet in the rough trapezoidal gauge and, as a result, the height of the side walls of the finished profile is not higher than the regulated one, as well as when rolling billets with a small base value greater than 0.6 B p - with the formation of burrs on the finished profile. In the case of deformation of the trapezoidal blanks with a small base value of less than 0.5 B p on the finished profile, the radii of the conjugation of the base with the walls are not satisfied.
Нарушение установленных пределов отношения длин очагов деформации Lг/Lв приводит либо к потере устойчивости трапециевидной заготовки в чистовом универсальном калибре (Lг/Lв = 0,78), либо к снижению точности центровки трапециевидной заготовки в чистовом универсальном калибре (Lг/Lв = 0,82) и, следовательно, к невыполнению высоты боковых стенок.Violation of the established limits of the ratio of the lengths of the deformation zones L g / L in either leads to a loss of stability of the trapezoidal workpiece in the finishing universal gauge (L g / L in = 0.78), or to reduce the accuracy of the centering of the trapezoidal workpiece in the finishing universal gauge (L g / L in = 0,82) and, therefore, to the failure of the height of the side walls.
По разработанной технологии были прокатаны опытно-промышленные партии профиля обод очковой оправы общим весом 400 кг. Все размеры поперечного сечения прокатанных профилей соответствовали требованиям чертежа. Прокатка в каждом проходе проходила устойчиво. According to the developed technology, pilot industrial lots of the profile were rimmed with a spectacle rim with a total weight of 400 kg. All cross-sectional dimensions of the rolled profiles corresponded to the requirements of the drawing. Rolling in each pass was stable.
С целью определения влияния формы поперечного сечения исходной заготовки на точность ее центровки при деформации в калибре была проведена серия опытных прокаток по схеме калиброванная полоса прямоугольного поперечного сечения - черновой трапециевидный калибр. В качестве исходных заготовок использовались полосы одинаковой толщины (1,4 мм), но различной ширины (2,0; 2,1; 2,2; 2,3 мм). Прокатка показала, что точность центровки прямоугольной полосы в черновом трапециевидном калибре существенно ниже, чем круглой. Причем получаемая несимметрия черновой трапециевидной заготовки не позволила при ее прокатке в чистовом универсальном калибре получить требуемое качество готовых профилей (разновысотность боковых стенок и значительная до 75o на пог. метр величина скручивания).In order to determine the effect of the cross-sectional shape of the initial billet on the accuracy of its alignment during deformation in caliber, a series of pilot runs was carried out according to the scheme of a calibrated strip of rectangular cross-section — a draft trapezoid gauge. Strips of the same thickness (1.4 mm), but of different widths (2.0; 2.1; 2.2; 2.3 mm) were used as initial blanks. Rolling showed that the alignment accuracy of a rectangular strip in a rough trapezoidal gauge is significantly lower than round. Moreover, the resulting asymmetry of the rough trapezoidal billet did not allow, when it was rolled in a fine universal gauge, to obtain the required quality of the finished profiles (different height of the side walls and a significant amount of twisting up to 75 o per linear meter).
Таким образом, положительный эффект, достигаемый использованием предлагаемого изобретения по сравнению с известным техническим решением, состоит в расширении технологических возможностей способа и повышении его производительности. Thus, the positive effect achieved by using the proposed invention in comparison with the known technical solution is to expand the technological capabilities of the method and increase its productivity.
Расширение технологических возможностей способа обеспечивается:
- использованием в качестве исходной заготовки стандартной холоднотянутой заготовки круглого поперечного сечения;
- простотой реализации различных схем производства (бунт - бунт, пруток - пруток).The expansion of technological capabilities of the method is provided by:
- using as a starting billet a standard cold-drawn billet of circular cross section;
- ease of implementation of various production schemes (riot - riot, bar - bar).
Повышение производительности достигается сокращением количества проходов прокатки и исключением операций по сборке парных заготовок. The increase in productivity is achieved by reducing the number of passes of rolling and the elimination of operations for the assembly of paired billets.
Источники информации
1. Н.В. Литовченко, Б.Б. Диомидов, В.А. Курдюмова. Калибровка валков сортовых станов. М., "Металлургия", 1964, с.72, рис. 45а.Sources of information
1. N.V. Litovchenko, B.B. Diomidov, V.A. Kurdyumova. Calibration of rolls of high-quality mills. M., "Metallurgy", 1964, p. 72, fig. 45a.
2. Патент N 2062670 (RU). МПК. 6 B 21 B 1/08. Способ производства прецизионных полосовых профилей с центрально расположенным желобом. / В.В. Панов, Л. А. Барков, В. Г. Шеркунов и др. (RU) - N 94013576/02. Заявл. 18.04.94. Опубл. 27.06.96. // Бюллетень N 18. 2. Patent N 2062670 (RU). IPC. 6 B 21 B 1/08. Method for the production of precision strip profiles with a centrally located groove. / V.V. Panov, L.A. Barkov, V.G. Sherkunov et al. (RU) - N 94013576/02. Claim 04/18/94. Publ. 06/27/96. // Bulletin N 18.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000102393A RU2170632C1 (en) | 2000-01-31 | 2000-01-31 | Method for making precision shaped strips with central groove |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000102393A RU2170632C1 (en) | 2000-01-31 | 2000-01-31 | Method for making precision shaped strips with central groove |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2170632C1 true RU2170632C1 (en) | 2001-07-20 |
Family
ID=20230044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000102393A RU2170632C1 (en) | 2000-01-31 | 2000-01-31 | Method for making precision shaped strips with central groove |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2170632C1 (en) |
-
2000
- 2000-01-31 RU RU2000102393A patent/RU2170632C1/en active
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2170632C1 (en) | Method for making precision shaped strips with central groove | |
| US4070893A (en) | Finish rolling method for production of round cross-sectional shape materials | |
| JP3065877B2 (en) | Rough rolling method for H-shaped steel slab | |
| SU1764722A1 (en) | Method for rolling i-sections | |
| RU2062670C1 (en) | Method of making precision strip shapes, having central groove | |
| JPH04300003A (en) | Hole mold roll of pilger rolling mill | |
| RU2156666C1 (en) | Method for making high accuracy shapes of manifold pipelines | |
| JPS5919764B2 (en) | Manufacturing method of square steel | |
| JPH06262253A (en) | Production of square tube with excellent shape characteristic | |
| US1987324A (en) | Method of rolling hexagon bars | |
| RU2725394C1 (en) | Drawing method of wire of trapezoidal profile | |
| JPH0675724B2 (en) | Method for manufacturing H-section steel | |
| JP3339457B2 (en) | High-precision rolling method for H-section steel | |
| JPS6330101A (en) | Production of channel steel with projection | |
| SU1197756A1 (en) | Method of producing rectangular tubes | |
| JPH07124602A (en) | Rolling method of rough billet for z-shaped steel short pile | |
| CN115351070A (en) | Novel rolling method of H-shaped steel | |
| JP2000271601A (en) | Manufacture of rough shape billet for wide flange shape | |
| RU2080194C1 (en) | Method of manufacture of precision bulb-strip nonsymmetrical section | |
| RU2025152C1 (en) | Method of producing calibrated hexagonal steel | |
| JPH0824928B2 (en) | Universal rolling method for asymmetric shaped steel | |
| JPH02200302A (en) | Method for rolling straight type steel sheet pile and rolling mill train thereof | |
| JP2003340503A (en) | Production method for h-section steel | |
| JPH0453601B2 (en) | ||
| RU1688504C (en) | Method of manufacture of hexahedral profiles |