SU1764722A1 - Method for rolling i-sections - Google Patents
Method for rolling i-sections Download PDFInfo
- Publication number
- SU1764722A1 SU1764722A1 SU904825398A SU4825398A SU1764722A1 SU 1764722 A1 SU1764722 A1 SU 1764722A1 SU 904825398 A SU904825398 A SU 904825398A SU 4825398 A SU4825398 A SU 4825398A SU 1764722 A1 SU1764722 A1 SU 1764722A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- shelves
- vertical
- horizontal
- width
- rolling
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Использование1 холодна прокатка в универсальном калибре тонкостенных профилей малого поперечного сечени из труднодеформируемых сталей. Сущность изобретени : пр моугольную заготовку обжимают плашм в универсальном калибре горизонтальными валками в направлении , параллельном стороне меньшей, чем ширина фланцев готового профил , при соотношении относительных обжатий горизонтальными и вертикальными валками 0,5-1,2 и отношении разности длин очагов деформации вертикальными и горизонтальными валками к длине очага горизонтальными валками, равном 0,2-0,45. Повышаетс производительность прокатки за счет интенсификации уширени полок. 6 ил., 1 табл.Usage1 is cold rolling in the universal caliber of thin-walled profiles of small cross section from hard-to-deformed steels. SUMMARY OF THE INVENTION: A rectangular billet is compressed with a flat in a universal caliber with horizontal rollers in a direction parallel to the side smaller than the width of the flanges of the finished profile, when the ratio of relative reductions by horizontal and vertical rollers is 0.5-1.2 and the ratio of the length of the deformation foci vertical and horizontal rolls to the length of the hearth horizontal rolls, equal to 0,2-0,45. The productivity of rolling is increased due to the intensification of shelf widening. 6 ill., 1 tab.
Description
слcl
СWITH
Изобретение относитс к производству двутавровых тонкостенных профилей малого поперечного сечени из труднодеформируемых сталей, преимущественно холодной прокаткой, и может быть использовано дл волочени в роликовых волоках или сочетании прокатки с волочением в роликовых волоках .The invention relates to the production of thin-walled I-profiles of small cross-section from hard steels, mainly cold rolling, and can be used for drawing in roller tracks or a combination of rolling with drawing in roller tracks.
Цель изобретени - повышение производительности прокатки путем интенсификации уширени полок при холодной прокатке из труднодеформируемых сталей тонкостенных профилей малого поперечного сечени с отношением высоты профил к ширине полок 1,3-2.The purpose of the invention is to increase rolling productivity by intensifying the broadening of the shelves during cold rolling of hard-deformed steels of thin-walled profiles of small cross section with a ratio of the height of the profile to the width of the shelves 1.3-2.
На фиг.1 показаны двутавровые тонкостенные профили малого поперечного сечени ; на фиг.2 - схема калибровки при холодной прокатке чернового двутаврового профил ; на фиг.З - схема деформации в универсальном калибре вид спереди и сверху; на фиг.4 - то же, вид сбоку; на фиг.5 - экспериментальна зависимость относительного уширени полок при фиксированных значени х относительно обжати заготовки вертикальными валками от относительного обжати заготовки горизонтальными валками; на фиг.6 - то же, но при фиксированных значени х относительного обжати заготовки горизонтальными валками от относительного обжати заготовки вертикальными валками.Figure 1 shows thin-walled I-profiles of small cross section; FIG. 2 is a calibration scheme for cold rolling a draft I-beam; FIG. on fig.Z - the deformation scheme in the universal caliber front and top view; figure 4 is the same, side view; Fig. 5 shows the experimental dependence of the relative widening of the shelves at fixed values relative to the reduction of the workpiece with vertical rollers and the relative reduction of the workpiece with horizontal rollers; Fig. 6 - the same, but with fixed values of the relative reduction of the workpiece with horizontal rollers versus the relative reduction of the workpiece with vertical rollers.
Последовательность и режимы операций при холодной прокатке тонкостенных профилей малого поперечного сечени (фиг.1) с отношением высоты профил к ширине полок 1,3-2 следующие.The sequence and modes of operation during cold rolling of thin-walled profiles of small cross section (Fig. 1) with a ratio of the height of the profile to the width of the shelves 1.3-2 are as follows.
Исходную заготовку 1 известного вида, например, круг, прокатывают в холодном состо нии в пр моугольную полосу 2 высотой h0 меньше ширины полок В готового двутаврового профил и шириной Ь0 больvi оThe original blank 1 of a known type, for example, a circle, is rolled in a cold state into a rectangular strip 2 with a height h0 less than the width of the shelves B of the finished I-beam and a width of L0 large
4 vj4 vj
ГОGO
юYu
шей высоты Н готового двутаврового профил . Отношение ширины bo пр моугольной полосы к ее высоте h0 составл ет 2,5-6 (фиг. 2).neck height H finished I-beam profile. The ratio of the width bo of a rectangular strip to its height h0 is 2.5-6 (Fig. 2).
Перед прокаткой пр моугольной заготовки в черновом универсальном калибре вводную валковую арматуру (на черт, не показано ) известного типа, например, скольжени , настраивают в вертикальной плоскости, параллельной плоскости осей рабочих валков известным образом, например , путем вертикального перемещени проводкового бруса регулировочными болтами .Before rolling a rectangular billet in a rough universal caliber, the introductory roller rebar (not shown) of a known type, for example, slip, is adjusted in a vertical plane parallel to the plane of the axes of the work rolls in a known manner, for example, by vertically moving the wire bar with adjustment bolts.
Поперечное сечение направл ющего канала вводной валковой арматуры аналогично сечению пр моугольной полосы 2, причем высота канала больше высоты h0 полосы 2 на величину ее непр молинейно- сти, а ширина канала-существенно больше ширины bo. Точную настройку вводной валковой арматуры по ширине не производ т.The cross section of the guide channel of the lead roller reinforcement is similar to the cross section of rectangular strip 2, with the channel height greater than the height h0 of the strip 2 by the amount of its linearity, and the channel width is significantly greater than the width bo. Exact adjustment of the inlet roll reinforcement in width is not produced.
Выводную валковую арматуру (на черт, не показано) настраивают известным обра- зом, например, путем перемещени по горизонтали и вертикали в плоскости параллельной ос м рабочих валков, а так же перемещени по оси прокатки.Output roll reinforcement (to hell, not shown) is adjusted in a known manner, for example, by moving horizontally and vertically in a plane parallel to the axis of the work rolls, as well as moving along the rolling axis.
После настройки валковой арматуры (на чертеже не показано) с помощью последней пр моугольную полосу 2 в положении плашм , что соответствует устойчивому равновесию полосы, задают и прокатывают в черновом универсальном калибре 3 с одно- временной разрезкой ее на участке шейки горизонтальными 4 и формированием полок вертикальными 5 валками, оси которых расположены в одной плоскости - плоскости выхода металла из валков. Горизонтальные 4 валки - фасонные, а бочка вертикальных валков - гладка цилиндрическа (фиг. 2).After adjusting the roller reinforcement (not shown) using the latter, the rectangular strip 2 in the flat position, which corresponds to stable balance of the strip, is set and rolled in a rough universal caliber 3 with its simultaneous cutting on the neck section by horizontal 4 and the formation of shelves vertical 5 rolls, the axes of which are located in the same plane - the plane of the metal exit from the rolls. The horizontal 4 rolls are shaped, and the barrel of vertical rolls is cylindrical smooth (Fig. 2).
Формирование тонкостенного двутаврового профил б малого поперечного сечени осуществл ют прокаткой в черновом универсальном калибре 3 из пр моугольной полосы высотой h0 меньшей ширины полок В готового двутаврового тонкостенного профил малого поперечного сечени с общей длиной очага деформации или что тоже проекции длины очага деформации в на вертикальных 5 валках на горизонтальную плоскость по сравнению с проекцией очага деформации г на горизонтальных 4 валках на ту же плоскость (фиг.3,4), Формирование профил происходит в сложном очаге деформации , включающем двухвалковый очаг деформации, длина проекции которого на горизонтальную плоскость равна l8-lr, и че- тырехвалковый с длиной очага деформации на горизонтальную плоскость равной г.Forming a thin-walled I-shaped profile b of a small cross section is carried out by rolling in a rough universal caliber 3 from a rectangular strip with height h0 of a smaller width of the shelves B of the finished I-beam thin-walled profile of small cross section with a total length of the deformation zone or on the vertical 5 rolls on the horizontal plane compared to the projection of the deformation zone r on the horizontal 4 rolls on the same plane (Fig.3,4), the profile is formed in a complex Pt A strain of deformation, including a two-roll deformation zone, the projection length of which on the horizontal plane is equal to l8-lr, and four-roll with the length of the deformation zone on the horizontal plane equal to r.
Двухвалковый очаг деформации образован вертикальными валками 5 с цилиндрической гладкой бочкой, а четырехвалковый - вертикальными 5 с горизонтальными 4 валками .The two-roll deformation zone is formed by vertical rolls 5 with a cylindrical smooth barrel, and four-roll ones - by vertical 5 with 4 horizontal rolls.
Первоначально с помощью вертикальных 5 валков деформируют боковые грани 7 пр моугольной полосы 2 расположенной плашм в двухвалковом очаге деформации на длине IB - Ir. Вследствие жестких недеформируемых участков 8, а именно широких граней пр моугольной полосы 2 существенно увеличиваетс перемещение металла или что тоже, ширины полок, вдоль гладкой бочки вертикальных валков, деформирующих как саму полку, так и высоту двутаврового профил . Следовательно, на длине имеет место простой симметричный случай прокатки на гладкой бочке, а пр моугольна полоса 2 своими боковыми узкими гран ми 7 контактирует с вертикальными валками 5 по плоскости, частично компенсиру такие дефекты заготовки, как выпучивание, косина боковых граней и т.д. Симметричность обжатий боковых узких граней 7 обеспечивает строгое центрирование полосы 2 по оси калибра и равномерное уширение на бочке вертикальных валков 5.Initially, with the help of vertical 5 rolls, the lateral faces 7 of the rectangular strip 2 located flat in the two-roll deformation zone along the length IB - Ir are deformed. Due to the rigid non-deformable portions 8, namely the wide edges of the rectangular strip 2, the movement of the metal or that too, the width of the shelves increases significantly along the smooth barrel of the vertical rolls, which deform both the shelf and the height of the I-beam. Consequently, a simple symmetric case of rolling on a smooth barrel takes place on the length, and the rectangular strip 2 with its side narrow edges 7 contacts the vertical rolls 5 along the plane, partially compensating for such defects in the workpiece as bulging, side beveling, etc. The symmetry of the reductions of the side narrow edges 7 ensures the strict centering of the strip 2 along the axis of the gauge and uniform broadening of the vertical rolls 5 on the barrel.
При дальнейшем заполнении очага деформации металлом горизонтальные валки 4 обжимают широкие грани 8 пр моугольной полосы 2,расположенной плашм в направлении ,параллельном стороне меньшей ширины фланцев и образование двутаврового профил 6, в частности чернового, происходит в универсальном очаге деформации вплоть до плоскости выхода металла из валков . В услови х двустороннего сжати металл в зависимости от отношени высоты профил к ширине полок, отношени площадей стенки и полок и относительных обжатий этих элементов возможны различные схемы течени металла, определить которые качественно и количественно в насто щее врем теоретически не представл етс возможным.Upon further filling of the deformation zone with metal, the horizontal rolls 4 press out the wide edges 8 of the rectangular strip 2, located flat in the direction parallel to the side of the smaller flange width and the formation of the I-beam 6, in particular the rough one, occurs in the universal deformation zone right up to the plane of metal exit from the rolls . Under conditions of bilateral compression of the metal, depending on the ratio of the height of the profile to the width of the shelves, the ratio of wall areas and shelves, and the relative reductions of these elements, various metal flow patterns are possible, which cannot be determined theoretically and quantitatively at the present time.
Экспериментальным путем установле- но(фиг. 5,6), что при холодной прокатке двутавровых тонкостенных профилей малого поперечного сечени с отношением высоты профил к ширине полок 1,3-2 из труднодеформируемых сталей интенсивное уширение полок профил в двухвалковой части очага деформации и стабилизаци ушире- ни в универсальном очаге деформации обеспечиваетс при относительном обжатии боковых узких кромок в интервале 10- 28% и соотношении относительных обжатий заготовки вертикальными и гори- рнтальными валками,равном 0,5-1,2, приIt was established experimentally (Fig. 5.6) that during cold rolling I-beams of thin-walled small cross section with a ratio of profile height to width of shelves 1.3-2 from hard-working steels intensive broadening of profile shelves in the two-roll part of the deformation center and broadening - not in the universal deformation zone is provided with a relative compression of the side narrow edges in the range of 10-28% and a ratio of relative reductions of the workpiece with vertical and horizontal rollers, equal to 0.5-1.2, with
этом отношение площади стенки к площади полок лежит в интервале 0,25-0,54.This ratio of wall area to the area of the shelves lies in the range of 0.25-0.54.
Изменение относительного обжати боковых кромок пр моугольной заготовки более эффективно вли ет на относительное уширение полос фиг, 6), чем изменение относительного обжати стенки фиг. 5).The change in the relative reduction of the side edges of the rectangular blank more effectively affects the relative broadening of the strips of FIG. 6) than the change in the relative reduction of the wall of FIG. five).
Оптимальное значение относительного обжати боковых узких кромок пр моугольной заготовки и св занной с ней интенсивностью уширени полок зависит не только от угла захвата полосы валками, но и от устойчивости пр моугольной полосы в двухвалковой части очага деформации длиной IB-IP. Устойчивость пр моугольной полосы определ ет при всех равных услови х точность ширины полок, погрешность их положени относительно стенки и т.д.The optimum value of the relative reduction of the side narrow edges of the rectangular billet and the intensity of the broadening of the shelves associated with it depends not only on the angle of the strip capture by the rollers, but also on the stability of the rectangular strip in the two-roll part of the deformation zone with length IB-IP. The stability of a rectangular strip determines, under all conditions being equal, the accuracy of the width of the shelves, the error in their position relative to the wall, etc.
Экспериментально определена устойчивость пр моугольной полосы в универсальном калибре при различных соотношени х относительного обжати заготовки вертикальными и горизонтальными валками, при различном отношении ширины заготовки к ее толщине и отношении высоты профил к ширине его полок (см. таблицу). Устойчивость заготовки - пр моугольной полосы оценивалась посредством измерени ширины обеих полок, их смещени (несимметричность) относительно стен- ки и диагоналей четырехугольника, описанного около двутаврового профил . Крометого, на недокатах измер лась проекци длины очага деформации на горизонтальных и вертикальных валках, взаимное расположение линий контакта полосы с валками и угловое положение линий контакта полосы с валками к оси прокатки.The stability of a rectangular strip in a universal gauge was experimentally determined at various ratios of the relative reduction of the workpiece by vertical and horizontal rollers, at different ratios of the width of the workpiece to its thickness and the ratio of the height of the profile to the width of its shelves (see table). The stability of the blank — a rectangular strip was estimated by measuring the width of both shelves, their displacement (asymmetry) relative to the wall and the diagonals of the quadrilateral described about the I-beam. In addition, the projections of the length of the deformation zone on horizontal and vertical rolls, the relative position of the lines of contact of the strip with the rolls, and the angular position of the lines of contact of the strip with the rollers to the rolling axis were measured on under-rolleds.
Во всех случа х при прокатке в универсальном калибре с нулевым обжатием стенки горизонтальными валками пр моугольна заготовка толщиной 0,5 мм тер ла устойчивость и отклонени размеров ширины полок и их смещени относительно стенки монотонно увеличивалась пропорционально увеличению обжати узких граней пр моугольной заготовки - вертикальными валками. При нулевом обжатии узких граней пр моугольной заготовки вертикальными валками колебани размеров ширины полок также как и при отсутствии обжати стенки достаточно велики из-за плохого центрировани пр моугольной заготовки по оси калибра.In all cases, when rolling in a universal caliber with zero wall compression by horizontal rolls of a rectangular billet 0.5 mm thick, stability and deviations of the widths of the shelves and their displacement relative to the wall monotonously increased in proportion to the reduction of narrow edges of the rectangular billet — vertical rolls. With zero shrinking of narrow edges of a rectangular billet with vertical rollers, the variations in the dimensions of the width of the shelves as well as in the absence of wall cuts are rather large due to poor centering of the rectangular billet along the axis of the gauge.
Отклонени размеров ширины полок значительны также и при одновременном обжатии стенки и полок соответственно горизонтальными и вертикальными валками, когда длина очага деформации на вертикальных валках в меньше длины очага деформации на горизонтальных валках г. При этом отклонени размеров ширины полок и их смещени относительно стенки уменьшаютс пропорционально уменьшению разности длин очагов деформации вертикальными и горизонтальными валками .The deviations of the dimensions of the width of the shelves are also significant when the wall and the shelves are respectively crimped by horizontal and vertical rollers when the length of the deformation zone on the vertical rollers is less than the length of the deformation center on the horizontal rollers. At the same time, the deviations of the dimensions of the shelves width and their displacement relative to the wall decrease proportionally to decrease differences in the lengths of deformation foci by vertical and horizontal rollers.
При превышении длины очага деформации вертикальными валками над длиной очага деформации горизонтальными валками отклонени размеров ширины полок и их несимметричности относительно стенки продолжают уменьшатьс вплоть до получени отклонений соответствующих полю допуска на готовый профиль. Этим отклонени м, как установлено экспериментально , соответствует отношение разности длин очага деформации вертикальными иWhen the length of the deformation zone with the vertical rolls exceeds the length of the deformation zone of the horizontal rolls, the deviations of the dimensions of the shelves width and their asymmetries relative to the wall continue to decrease until the deviations corresponding to the field tolerance for the finished profile are obtained. These deviations, as established experimentally, correspond to the ratio of the difference in the lengths of the deformation zone by the vertical and
горизонтальными валками к длине очага деформации горизонтальными валками в пределах 0,2-0,45. Дальнейшее увеличение длины очага вертикальными валками нерационально , т.е. из-за потери устойчивостиhorizontal rollers to the length of the deformation zone horizontal rollers in the range of 0.2-0.45. A further increase in the length of the focus by the vertical rolls is irrational, i.e. due to buckling
пр моугольной заготовки в двухвалковой части очага деформации длиной IB -Ir отклонени ширины полок и их несимметричность относительно стенки увеличиваютс пропорционально увеличению разностиrectangular blanks in the two-roll part of the deformation zone with a length IB -Ir deviations of the width of the shelves and their asymmetry with respect to the wall increase in proportion to the increase in the difference
длин очага деформации в - Ir вертикальными и горизонтальными валками, а значительные отклонени размеров ширины полок и их несимметричности превышающие поле допуска на соответствующие размеры практически не устран ютс при дальнейшей прокатке в контрольных и универсальных калибрах из-за низкой жесткости полок тонкостенных профилей малого поперечного сечени .the length of the deformation zone in -I are vertical and horizontal rollers, and significant deviations of the dimensions of the width of the shelves and their asymmetry exceeding the tolerance for the corresponding dimensions are not eliminated with further rolling in control and universal calibers due to the low rigidity of the shelves of thin-walled profiles of small cross section.
Положительный эффект, достигаемый использованием изобретени по сравнению с известным решением,состоит в существенном увеличении уширени полок. Кроме того, одновременно с интенсификацией уширени полок, уменьшаютс отклонени размеров ширины полок и их несимметричности относительно стенки. Интенсификаци уширени полок достигаетс за счет деформации профил при соотношении относительных обжатий заготовки вертикальными и горизонтальными валками равном 0,5-1,2 и отношении разности длин очагов деформации вертикальными и горизонтальными валками к длине очага деформации горизонтальными валками в пределах 0,2-0,45.The positive effect achieved with the use of the invention in comparison with the known solution consists in a substantial increase in the broadening of the shelves. In addition, simultaneously with the intensification of the widening of the shelves, the deviations of the dimensions of the widths of the shelves and their asymmetry with respect to the wall are reduced. The intensification of the broadening of the shelves is achieved by deforming the profile when the ratio of relative reductions of the workpiece by vertical and horizontal rolls is 0.5-1.2 and the ratio of the length of the deformation points by the vertical and horizontal rollers to the length of the deformation zone by horizontal rolls within 0.2-0.45 .
Повышение относительного уширени до 20-25% по сравнению с 6-14% при известных способах позвол ет получать тонкостенные профили малого поперечногоIncreasing the relative broadening to 20–25% compared to 6–14% with the known methods allows to obtain thin-walled small cross-sectional profiles.
сечени из труднодеформируемых сталей за меньшее число переходов.sections of hard-to-deformed steels for fewer transitions.
Одновременно, за счет существенно лучшей устойчивости пр моугольной заготовки в черновом универсальном калибре повышаетс точность размеров полок по ширине и отклонение положени полок относительно стенки, что позвол ет уменьшить число последующих переходов. В конечном счете уменьшение числа черновых и последующих переходов обеспечивает повышение производительности.At the same time, due to the significantly better stability of the rectangular billet in the draft universal caliber, the accuracy of the dimensions of the shelves in width and the deviation of the position of the shelves relative to the wall are improved, which reduces the number of subsequent transitions. Ultimately, reducing the number of drafts and subsequent transitions provides improved performance.
Кроме того, существенно лучша устойчивость пр моугольной заготовки в черновом универсальном калибре упрощает конструкцию и устран ет необходимость в точной настройке вводной валковой арматуры за счет исключени вли ни погрешностей установки оси направл ющего канала в горизонтальной плоскости на центрирование полосы по оси калибра.In addition, the significantly better stability of the rectangular billet in the rough universal caliber simplifies the design and eliminates the need for fine tuning of the lead roller reinforcement by eliminating the influence of the errors in the installation of the guide channel axis in the horizontal plane on the centering of the strip along the axis of the gauge.
Предлагаемый способ прокатки использован дл получени промышленных партий тонкостенных профилей малого поперечного двутаврового сечени (фиг.1) п ти мар- копрофилеразмеров, Холодна прокатка осуществлена на стане с четырехвалковым калибром по схеме калибровки на фиг.2. Скорость прокатки составл ла 0,5-0,8 м/с. Охлаждение - эмульсол Э2 ГОСТ 1975-75. Три двутавровых профил из нержавеющей стали по ГОСТ 5632-72 имели ширину полок 1,4-0,05 мм, толщину стенки 0,5-0,2 мм, радиусы скруглений 0,05-0,15 мм и высоту профил 2-2,8 мм. Два двутавровых профил из пружинной стали по ГОСТ 14959-79 имели толщину стенки 0,5-0,1 мм. ШиринаThe proposed rolling method is used to obtain industrial batches of thin-walled small cross-section I-sections (Fig. 1) of five margins, Cold rolling is carried out on a four-roll caliber mill according to the calibration scheme in Fig. 2. The rolling speed was 0.5-0.8 m / s. Cooling - emulsol E2 GOST 1975-75. Three I-profiles of stainless steel according to GOST 5632-72 had a shelf width of 1.4-0.05 mm, a wall thickness of 0.5-0.2 mm, rounding radii of 0.05-0.15 mm and a height of 2-2 profile , 8 mm. Two I-profiles of spring steel according to GOST 14959-79 had a wall thickness of 0.5-0.1 mm. Width
полок одного профил составл ла 2, мм при высоте 4,2-о,1 мм, а второго профил и 5,2-о,1 мм соответственно. При холодной прокатке по известной схеме число переходов в фасонных калибрах состави- ло 6-8. При холодной прокатке по предлагаемому способу общее число переходов было в зависимости от профил 4-5, в том числе, в фасонных калибрах 3-4. Производительность увеличилась на 12%.The shelves of one profile were 2, mm at a height of 4.2-o, 1 mm, and the second profile and 5.2-o, 1 mm, respectively. During cold rolling according to the well-known scheme, the number of transitions in shaped calibres was 6–8. When cold rolling on the proposed method, the total number of transitions was depending on the profile 4-5, including, in shaped gauges 3-4. Productivity increased by 12%.
Предложенный способ не исчерпываетс областью холодной прокатки двутавровых профилей и может быть применен дл получени профилей с другим поперечным сечением, например, рельсов, швеллеров и т.д. не только посредством прокатки, но иThe proposed method is not limited to the area of cold rolling I-beams and can be used to produce profiles with a different cross section, for example, rails, channels, etc. not only by rolling, but also
волочением в роликовых волоках или комбинацией этих способов.drawing in roller dips or a combination of these methods.
В дальнейшем изобретение использовано при организации производства тонко- стенных профилей двутавровогоThe invention is further used in the organization of the production of thin-walled I-profiles.
поперечного сечени площадью 1,9; 2 и 2,4 мм2 из нержавеющей стали по ГОСТ 5632- 72 и 5 и 6,6 мм из пружинных сталей по ГОСТ 14959-79.a cross section of 1.9; 2 and 2.4 mm2 of stainless steel according to GOST 5632-72 and 5 and 6.6 mm from spring steels according to GOST 14959-79.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904825398A SU1764722A1 (en) | 1990-05-15 | 1990-05-15 | Method for rolling i-sections |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904825398A SU1764722A1 (en) | 1990-05-15 | 1990-05-15 | Method for rolling i-sections |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1764722A1 true SU1764722A1 (en) | 1992-09-30 |
Family
ID=21514290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904825398A SU1764722A1 (en) | 1990-05-15 | 1990-05-15 | Method for rolling i-sections |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1764722A1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2491139C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-08-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of producing structural shapes |
| RU2530609C2 (en) * | 2009-03-16 | 2014-10-10 | ТАТА СТИЛ ЮКей ЛИМИТЕД | Method of rail rolling, device for rail rolling and rail thus made |
-
1990
- 1990-05-15 SU SU904825398A patent/SU1764722A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Барков Л.А. и др. Прокатка малопластичных металлов с многосторонним обжатием. М.: Металлурги , 1988, с. 149. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2530609C2 (en) * | 2009-03-16 | 2014-10-10 | ТАТА СТИЛ ЮКей ЛИМИТЕД | Method of rail rolling, device for rail rolling and rail thus made |
| RU2491139C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-08-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of producing structural shapes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4006618A (en) | Method of producing seamless steel tube | |
| SU1764722A1 (en) | Method for rolling i-sections | |
| JPS58135705A (en) | Rolling method of h-shaped steel | |
| US4007617A (en) | Method of rolling metal blanks | |
| RU2787897C1 (en) | Method for rolling tramway grooved rails | |
| SU1072930A1 (en) | Method of producing tee sections | |
| RU2170632C1 (en) | Method for making precision shaped strips with central groove | |
| SU1186293A1 (en) | Method of rolling channel | |
| JPH06262253A (en) | Production of square tube with excellent shape characteristic | |
| JPH04300003A (en) | Hole mold roll of pilger rolling mill | |
| GB2138725A (en) | Forming process for metal rail blank | |
| RU2764911C1 (en) | Method for rolling railway rails with double slopes of the inner faces of the flanges of the base | |
| RU2725547C1 (en) | Method for rolling of lining strip profiles | |
| SU1053916A1 (en) | Method of rolling channel | |
| RU2156666C1 (en) | Method for making high accuracy shapes of manifold pipelines | |
| SU1445824A1 (en) | Method of rolling z-shaped sections | |
| SU1674998A1 (en) | Method of rolling strip steel | |
| RU2039621C1 (en) | Mechanism for shaping mill | |
| SU1676691A1 (en) | Method for rolling i-sections with wavy web | |
| SU1202661A1 (en) | Method of adjusting a mill for moulding channel | |
| SU1077670A1 (en) | Method of rolling angle sections | |
| SU660738A1 (en) | U-beam rolling method | |
| SU1026854A1 (en) | Method of rolling u-shaped sections | |
| SU1447507A1 (en) | Method of producing die-rolled section of helical type spring | |
| SU1574295A1 (en) | Method of rolling in universal reversing stand |