RU2153004C2 - Способ изготовления литых изделий в виде единой детали - Google Patents

Способ изготовления литых изделий в виде единой детали Download PDF

Info

Publication number
RU2153004C2
RU2153004C2 RU97114953/02A RU97114953A RU2153004C2 RU 2153004 C2 RU2153004 C2 RU 2153004C2 RU 97114953/02 A RU97114953/02 A RU 97114953/02A RU 97114953 A RU97114953 A RU 97114953A RU 2153004 C2 RU2153004 C2 RU 2153004C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
graphite
cast iron
sampler
iron
wall
Prior art date
Application number
RU97114953/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU97114953A (ru
Inventor
Стив ДОУСОН
Original Assignee
Синтеркаст АБ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Синтеркаст АБ filed Critical Синтеркаст АБ
Publication of RU97114953A publication Critical patent/RU97114953A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2153004C2 publication Critical patent/RU2153004C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D2/00—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
    • C21C1/08—Manufacture of cast-iron

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
  • Mold Materials And Core Materials (AREA)
  • Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу изготовления литых изделий в виде единой детали, имеющей регулируемую неоднородную структуру графита. Способ включает приготовление расплава чугуна с компактным графитом, заливку расплава чугуна в литейную форму, причем на стенки литейной формы и/или литейные стержни нанесен реактивный материал, пробы отбирают из расплава чугуна, затем помещают в пробоотборник. Способ обеспечивает тепловое равновесие между пробоотборником и пробой. Способ позволяет использовать чугун с компактным графитом в конструкциях машин, в которых требования высокой прочности сочетаются с требованиями хорошей способности к литью, механической обработке и высокой теплопроводности. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к способу изготовления литых изделий в виде единой детали, имеющей регулируемую неоднородную структуру графита.
Чугун с компактным графитом обладает желательными и уникальными свойствами, включающими хорошие механические и физические свойства и хорошую обрабатываемость, что делает материал высокопригодным для множества компонентов в механических устройствах. Они включают конструкции машин, производимых в большом количестве, главным образом двигателей и, например, тормозные диски и насосы всех типов.
Чугун с компактным графитом, следовательно, включает графит, который в процессе затвердевания выделяется в форме вермикулярного графита и определяется согласно стандарту ISO/R 945-1975 (Е) как графит "Form III" или графит "Type IV" в соответствии со стандартом ASTM A 247. Форма графита впервые была описана в Англии в 1948 году и с тех пор используется для производства специальных компонентов или деталей малыми сериями. Причиной такого мелкосерийного производства является то, что невозможно регулировать свойства и состав расплавов железа с достаточной точностью для гарантирования состава и структуры графита в литом изделии с достаточной воспроизводимостью.
Свойства чугуна с компактным графитом находятся между свойствами серого чугуна и ковкого чугуна. Например, модуль упругости чугуна с компактным графитом на 30-40% выше, чем модуль упругости серого чугуна, что означает, что модуль упругости чугуна с компактным графитом почти такой же, как модуль упругости ковкого чугуна. Чугун с компактным графитом имеет пластичность, более высокую, чем пластичность серого чугуна, часто более чем в 10 раз выше, чем пластичность серого чугуна, и имеет более высокий предел прочности на растяжение, примерно вдвое выше, чем предел прочности на растяжение серого чугуна.
Сопротивление усталости чугуна с компактным графитом на 100% выше, чем сопротивление усталости серого чугуна и, по существу, такое же самое, как сопротивление усталости ковкого чугуна. Теплопроводность чугуна с компактным графитом имеет величину того же порядка, что и теплопроводность серого чугуна и на 30-50% выше, чем теплопроводность ковкого чугуна. Способность к механической обработке и литью чугуна с компактным графитом также сходна со способностью к механической обработке и литью серого чугуна.
Следовательно, имеются важные причины для использования чугуна с компактным графитом в конструкциях машин, в которых требования высокой прочности сочетаются с требованиями хорошей способности к литью, механической обработке и высокой теплопроводности.
Вследствие трудностей при получении чугуна с компактным графитом воспроизводимым способом раньше не было возможности изготавливать литые изделия этого типа из чугуна.
Однако можно определить концентрацию агентов образования центров кристаллизации и модификаторов в расплаве путем анализа данных температуры со временем, полученных с помощью датчиков температуры в процессе затвердевания объема проб, взятых из интересующего нас расплава. Это обеспечивает возможность точного определения способа, которым будет затвердевать расплав, а также возможность определения содержания агентов образования центров кристаллизации и модификаторов и корректирования их содержания таким образом, чтобы придавать литому изделию необходимые свойства (См. патенты Швеции SE-B-469712, SE-B-444817 или патент US-A-4 667725). Согласно этим патентам вышеупомянутые величины измеряют с помощью двух температурных датчиков, размещенных в ванне пробы, в которой расплав находится, по существу, в термодинамическом равновесии с температурой пробоотборника в начале процесса затвердевания. Один из этих температурных датчиков расположен в центре расплава в пробоотборнике, тогда как другой датчик расположен в расплаве вблизи стенки пробоотборника. В процессе затвердевания они регистрируют значения, относящиеся к переохлаждению расплава у стенки пробоотборника (Тw *), рекалесценции у стенки сосуда (recw), положительный перепад между температурой у стенки и в центре пробоотборника, (ΔT+), и производной температуры у стенки и в центре пробоотборника (dT/dt)w при постоянном эквиваленте роста температур (dT/dt)c=0, с помощью которых, зная справочное значение для аналогичных условий пробоотбора, можно определить присутствие и количество агентов, способствующих образованию центров кристаллизации, и количество модификаторов структуры и скорректировать их путем добавки в расплав или путем введения времени пребывания таким образом, чтобы присутствующие количества агентов для образования центров кристаллизации и структуры соответствовали количествам, необходимым для получения желательной структуры графита в литом изделии.
Структура модифицирующих присадок обычно включает магний, не обязательно с редкоземельными металлами, в частности церием или мишметаллом.
Когда количество растворенного магния и вместе с ним эквивалентные количества других модификаторов структуры, например количества этих элементов, присутствующих в растворе, за исключением элементов, которые разделены на оксиды и сульфиды в твердой форме, достигает величины около 0,035%, графит будет выделяться в шаровидной форме при затвердевании расплава. Если вышеупомянутые содержания опускаются до около 0,015%, графит будет выделяться в форме уплотненного графита, тогда как, если вышеупомянутые содержания опустятся еще ниже до менее чем около 0,008%, графит будет выделяться в виде чешуйчатого графита и чугун будет затвердевать, как серый чугун. Из этого очевидно, что между значениями от около 0,010 до около 0,020% будет образовываться чугун со структурой уплотненного графита.
В некоторых применениях является преимущественным использовать литые изделия из чугуна, имеющие неоднородную графитовую структуру. В публикации WO-A-93/20969 описан способ изготовления литых чугунных изделий, в котором изделия имеют структуру уплотненного графита в одних участках и структуру шаровидного графита в других участках упомянутых изделий.
Также является преимущественным использовать серый чешуйчатый графит в некоторых зонах, которые требуют наиболее высокой теплопроводности при относительно низком модуле упругости по причинам режима работы и, возможно, также прекрасной способности к литью и механической обработке по причине производительности, и чугун с уплотненным графитом в других участках, которые требуют более высокой прочности и жесткости по причинам режима работы.
Аналогичные попытки получения неоднородного графита в блоках двигателя предпринимались и ранее. Патент Японии JP-A-6/106 331 относится к способу изготовления блоков двигателей из ковкого чугуна для повышения прочности и жесткости посредством помещения реактивного покрытия на песчаные стержни, которые формируют цилиндрические отверстия в стенках, при этом содержание активного магния в расплаве, прилегающем к стенке чугуна, снижается, вследствие чего получают удлиненные графитовые хлопья при хорошей теплопроводности и обрабатываемости в стенках отверстия.
Однако реактивные покрытия, нанесенные на поверхность цилиндрических стержней, могут уменьшить содержание магния до определенной величины. Поэтому воспроизводимый результат трудно получить при постоянном содержании магния в чугуне, подлежащем заливке в форму. Изменения в содержании магния, являющиеся обычными, прямо указывают на изменение графитовой структуры в стенках отверстия.
Начиная с ковкого чугуна, как этого требует патент Японии JP-A-6/106331, вследствие отсутствия адекватного способа регулирования относительно низкая способность к литью ковкого чугуна ограничивает возможность успешного изготовления сложных составных тонкостенных отливок, таких как известные блоки двигателей и цилиндровые головки.
Первоначальная чрезмерная обработка магнием также приводит к ограниченной способности получать толстые слои чешуйчатого графита, примыкающие к реактивной поверхности стержней. Содержание магния в чугуне изменяется от его значения объемной концентрации до достаточно низкого уровня вблизи стенки, который обеспечивает образование хлопьев. Однако вследствие избытка магния, необходимого для получения шарообразного графита, и объединенного эффекта изменений магния, обнаруженных в день ото дня обрабатываемом чугуне, толщина хлопьевидного слоя может быть достаточно небольшой. Это особенно важно, когда он достигает 3 мм поверхности чугуна и может быть удален как допуск механической обработки и, следовательно, может быть утеряно много чешуйчатого графита.
Кроме того, неясно, являются ли значительные изменения механических и физических свойств от серого чугуна к ковкому чугуну полезными и благоприятными для долговременных характеристик отливок. Огромные различия в прочности, жесткости, пластичности и теплопроводности могут привести к экстраординарному внутреннему напряжению и градиентам деформации, которые могут в конечном счете привести более к отрицательным, чем к положительным эффектам.
Патент US-A-5316068 также начинает с ковкого чугуна в качестве базового материала, но механизм превращения графита изменен с реактивных стержней на высокоскоростное вращение формы в процессе затвердевания для способствования образованию серого чугуна в наружных областях и чугуна с уплотненным графитом в областях центрального отверстия. Но эта технология не только кажется неудобной, но также обусловлена теми же самыми проблемами, которые были рассмотрены при обсуждении патента Японии JP-A-6/106331 и которые происходят с момента начала пластичности.
Из немецкого патента DE 4308614, кл. B 22 D 27/20, опубл. 22.09.94 известен способ изготовления литых чугунных изделий в виде единой детали, имеющей неоднородное распределение графитовых кристаллов в форме компактного графита и чешуйчатого графита в различных частях готового литого изделия, включающий приготовление расплава чугуна с компактным графитом благодаря регулируемой высокой концентрации активного Mg и/или какого-либо другого компонента, имеющего подобное воздействие на упомянутую способность, заливку расплава чугуна в литейную форму, имеющую локальные зоны, покрытые реактивным материалом, который диффундирует или проникает в расплав чугуна и снижает концентрацию активного Mg и/или упомянутого компонента, с тем, чтобы расплав в этой зоне затвердевал в виде чугуна с чешуйчатым графитом, в то время как в других частях формы расплав затвердевал в виде чугуна с компактным графитом.
Однако известный способ является исключительно трудным для обеспечения воспроизводимого литья с неоднородной графитовой структурой, т.е. для изготовления единой детали из серого чугуна, имеющего структуру чешуйчатого графита в его определенных частях и структуру вермикулярного графита в других его частях, посредством чего литому изделию придаются различные свойства в различных частях изделий.
Технической задачей настоящего изобретения является создание способа изготовления литых изделий в виде единой детали, позволяющего регулировать расплав для обеспечения воспроизводимости способа литья и тем самым разливать неоднородную графитовую структуру, часть которой содержит чешуйчатый серый чугун и часть которой содержит чугун с компактным графитом.
Данная техническая задача решается за счет того, что в способе изготовления литых чугунных изделий в виде единой детали, имеющей неоднородное распределение графитовых кристаллов в форме компактного графита и чешуйчатого графита в различных частях готового литого изделия, включающий приготовление расплава чугуна с компактным графитом благодаря регулируемой высокой концентрации активного Mg и/или какого-либо другого компонента, имеющего подобное воздействие на упомянутую способность, заливку расплава чугуна в литейную форму, имеющую локальные зоны, покрытые реактивным материалом, который диффундирует или проникает в расплав чугуна и снижает концентрацию активного Mg и/или упомянутого компонента, с тем, чтобы расплав в этой зоне затвердевал в виде чугуна с чешуйчатым графитом, в то время как в других частях формы расплав затвердевал в виде чугуна с компактным графитом, согласно изобретению реактивный материал, взаимодействующий с активным Mg и/или упомянутым компонентом, нанесен на стенки литейной формы и/или литейные стержни, а пробы отбирают из расплава чугуна, затем помещают в пробоотборник, который оборудован двумя воспринимающими температуру средствами, одно из которых расположено в центре пробоотборника, а другое - вблизи стенки пробоотборника, при этом внутренняя стенка пробоотборника содержит материал или на нее нанесен материал, снижающий концентрацию активного Mg или соответствующее процентное соотношение упомянутого компонента в пробе вблизи стенки и воспринимающего температуру средства, прилегающего к стенке, причем способ дополнительно включает обеспечение теплового равновесия между пробоотборником и пробой, запись температур, регистрируемых двумя воспринимающими температуру средствами, оценку известным способом из записанной кривой характеристик расплава чугуна и регистрацию тех отклонений, которые указывают на выделение чешуйчатых графитовых кристаллов вокруг воспринимающего температуру средства вблизи стенки пробоотборника, корректирование содержания активного Mg и/или содержания упомянутого другого компонента в расплаве чугуна с помощью отклонений кривой температура-время и параметров оборудования.
Кроме того, стенка пробоотборника может включать материал, который содержит или покрыт слоем вещества, которое будет понижать концентрацию активного Mg на 0,002-0,010% вес. или на соответствующее процентное содержание упомянутого компонента(ов) в пробе. Далее изобретение будет описано более подробно со ссылкой на примерные варианты и на приложенные чертежи, на которых
фиг. 1 изображает график процентного отношения шаровидности как функции процентного содержания магния. На этом графике 0% шаровидности соответствует чугуну с полностью компактным графитом, тогда как 100% соответствуют полностью шаровидному чугуну, например ковкому чугуну. Наконец, значения ниже 0% шаровидности соответствуют серому чугуну. Фактически 0% шаровидности соответствуют чугуну со 100% компактного графита и донная часть этой оси соответствует 100% чешуйчатому серому чугуну;
на фиг. 2 изображено центральное сечение цилиндровой головки из неоднородного компактного/чешуйчатого серого чугуна, показывающее графитовые структуры и основную конструкцию; и
фиг. 3 A-B являются микрофотографиями, показывающими переход от чешуйчатого серого чугуна к чугуну с компактным графитом. Фотографии даны с увеличением 100 х.
Согласно настоящему изобретению можно надежно воспроизводить чугун с компактным графитом с оптимальным потенциалом затвердевания таким образом, что могут быть получены только отливки с предпочтительной смесью частиц компактного графита и частиц чешуйчатого или хлопьевидного графита. Начинаясь от основного чугуна с компактным графитом, толщина серого чешуйчатого графита, которая может быть получена посредством заданного реактивного покрытия, увеличивается и одновременно градиент внутренних напряжений и деформации уменьшается вследствие того, что механические и физические свойства серого чугуна и вермикулярного чугуна являются более сходными, чем механические и физические свойства серого чугуна и ковкого чугуна. Способность к литью и механической обработке готовых деталей или компонентов также значительно улучшается.
Кроме того, способ согласно патенту SE-B-469712 обеспечивает возможность точного определения окрестности обработанного чугуна для быстрого перехода между компактным и чешуйчатым графитом. Путем изменения чередования расстояния между измерительным спаем термопары и реактивным покрытием стенки в пробе или путем изменения реактивности покрытия, помещенного на внутренней стенке пробоотборника, можно точно производить базовый чугун с компактным графитом, который скорее ближе к левой кромке стабильного вермикулярного плато (точка A на фиг. 1) и поэтому склонен к созданию больших количеств серого чешуйчатого чугуна при заливке в форму, содержащую стержни, или песочную форму, покрытые реактивным покрытием. В отличие от этого начальная точка вермикулярного базового чугуна в зоне точки B на фиг. 1 потребует большего снижения содержания магния и поэтому не будет образовываться такая обширная графитовая сетка. Таким образом, путем прямого выбора и воспроизведения необходимой и правильной исходной точки обрабатываемого жидкого чугуна превосходная степень контроля за микроструктурой литья будет гарантировать оптимальный и соответствующий слой чешуйчатого графита и до настоящего времени недостижимое изделие.
Следующий пример относится к головке цилиндра, но способ согласно изобретению можно использовать также при литье узлов двигателей (тормозных колодок), где, например, цилиндрический канал и шишки водяной рубашки могут содержать серый чугун, тогда как зоны перемычки, верхнего перекрытия или съемного верха, перекрытия поддона и картера содержат более прочный чугун с компактным графитом, или при литье тормозных дисков, где, например, наружный фланец содержит чешуйчатый чугун с высокой теплопроводностью, и внутренняя втулка содержит чугун с компактным графитом для обеспечения более высокой прочности.
ПРИМЕР
Максимальное термически наведенное напряжение, которое развивается на горячей поверхности головки цилиндра, может быть охарактеризовано следующей формулой
Figure 00000001

где Cmax = максимальное термически наведенное напряжение (МПа),
ΔT = градиент температуры от горячей поверхности головки цилиндра к водоохлаждаемому каналу (oC-1),
Eo = модуль упругости (МПа),
α = термическое расширение (oC-1),
μ = коэффициент Пуассона (безразмерный).
Хорошо известно, что термическое расширение и коэффициент Пуассона для вермикулярного чугуна и серого чугуна, по существу, равны. Поэтому единственным средством минимизации термических напряжений, которые накапливаются у горячей поверхности и в конечном счете приводят к образованию трещин между клапанными каналами, является минимизация параметров ΔT и Eo, когда ΔT обратно пропорционально теплопроводности. Задачей, следовательно, является иметь материал с высокой теплопроводностью и низким модулем упругости на горячей поверхности, которой могут удовлетворять только серые чугуны. Одновременно является предпочтительным, чтобы большая часть сыпучего материала головки цилиндра и наружных периферийных участков была из материала с более высокой прочностью, жесткостью и пластичностью. Этой задаче может удовлетворить высококачественный (10% шаровидности) вермикулярный чугун, что приведет к более низким внутренним напряжениям, чем в сравнительной смеси серый чугун/ковкий чугун, и благодаря регулируемой близости поведения затвердевания чугуна к точке перехода вермикулярный чугун/серый чугун (точка A на фиг. 1) можно будет производить более обширную хлопьевидную графитовую сетку, чем можно было бы получить, если исходная точка поведения затвердевания находится у "B" на фиг. 1, или даже хуже, если исходная точка поведения затвердевания базового чугуна была от ковкого чугуна (точка C на фиг. 1).
Уменьшение содержания активного магния и полученный в результате этого рост предпочтительнее частиц чешуйчатого графита, чем частиц компактного графита, достигается путем использования стандартных литейных покрытий на любой поверхности формы или стержня, где желательны графитовые чешуйки или хлопья. В случае головки цилиндра (фиг. 2) реактивные покрытия могут быть нанесены на горячую лицевую поверхность формы и на нижнюю половину стержня водяного канала. Покрытия содержат регулируемое количество сульфидов и/или оксидов, которые химически реагируют с активным магнием с образованием MgS и/или MgO. Необходимые количества покрытий могут быть повторно определены для каждого применения литья в зависимости от необходимой толщины чешуек и являются очевидными для специалистов.
Настоящее изобретение особенно подходит для существующих конструкций головок цилиндров, где невозможно переконструировать головку, поскольку она должна продолжать подходить или соответствовать конструкции существующего двигателя. В последнее время при увеличении мощности и турбозагрузки бензиновых и особенно дизельных двигателей множество конструкций являются кандидатами для перехода к более прочному материалу, и для этого идеально подходит чугун с компактным графитом. Однако, если головка имеет тенденцию к разрушению или повреждению вследствие тепловой нагрузки, более низкая теплопроводность и более высокий модуль упругости чугуна с компактным графитом по сравнению с серым чугуном будут фактически увеличивать тепловую нагрузку и могут привести к сокращению срока службы. Для головок цилиндра из чугуна с компактным графитом единственно возможным путем уменьшить выражение ΔT в уравнении (1) должно быть уменьшение толщины пламенного перекрытия. Однако это должно привести к несовместимости головки цилиндра с существующими конструкциями двигателей. Настоящее изобретение является идеальным решением в этих случаях, поскольку введение чешуек серого чугуна в пламенное перекрытие обеспечивает необходимую теплопроводность и более низкий модуль упругости, в то время как чугун с компактным графитом обеспечивает необходимую прочность, жесткость и пластичность для того, чтобы выдержать механическую нагрузку, не жертвуя способностью к механической обработке и литью.

Claims (2)

1. Способ изготовления литых чугунных изделий в виде единой детали, имеющий неоднородное распределение графитовых кристаллов в форме компактного графита и чешуйчатого графита в различных частях готового литого изделия, включающий приготовление расплава чугуна с компактным графитом благодаря регулируемой высокой концентрации активного Mg и/или какого-либо другого компонента, имеющего подобное воздействие на упомянутую способность, заливку расплава чугуна в литейную форму, имеющую локальные зоны, покрытые реактивным материалом, который диффундирует или проникает в расплав чугуна и снижает концентрацию активного Mg и/или упомянутого компонента с тем, чтобы расплав в этой зоне затвердевал в виде чугуна с чешуйчатым графитом, в то время, как в других частях формы расплав затвердевал в виде чугуна с компактным графитом, отличающийся тем, что реактивный материал, взаимодействующий с активным Mg и/или упомянутым компонентом, нанесен на стенки литейной формы и/или литейные стержни, а пробы отбирают из расплава чугуна, затем помещают в пробоотборник, который оборудован двумя воспринимающими температуру средствами, одно из которых расположено в центре пробоотборника, а другое - вблизи стенки пробоотборника, при этом внутренняя стенка пробоотборника содержит материал или на нее нанесен материал, снижающий концентрацию активного Mg и/или соответствующее процентное соотношение упомянутого компонента в пробе вблизи стенки и воспринимающего температуру средства, прилегающего к стенке, причем способ дополнительно включает обеспечение теплового равновесия между пробоотборником и пробой, запись температур, регистрируемых двумя воспринимающими температуру средствами, оценка известным способом из записанной кривой характеристик расплава чугуна и регистрации тех отклонений, которые указывают на выделение чешуйчатых графитовых кристаллов вокруг воспринимающего температуру средства вблизи стенки пробоотборника, корректирование содержания активного Mg и/или содержания упомянутого другого компонента в расплаве чугуна с помощью отклонений кривой температуры - время и параметров оборудования.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что стенка пробоотборника включает материал, который содержит или покрыт слоем вещества, которое будет понижать концентрацию активного Mg на 0,002 - 0,10 вес.% или на соответствующее процентное содержание упомянутого компонента(ов) в пробе.
RU97114953/02A 1995-02-07 1996-01-04 Способ изготовления литых изделий в виде единой детали RU2153004C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9500432A SE504136C2 (sv) 1995-02-07 1995-02-07 Förfarande för framställning av gjutgods som är gjutna i ett enda stycke där vissa delar innehåller kompaktgrafitjärn och andra grått gjutjärn
SE9500432-1 1995-02-07

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU97114953A RU97114953A (ru) 1999-08-20
RU2153004C2 true RU2153004C2 (ru) 2000-07-20

Family

ID=20397113

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU97114953/02A RU2153004C2 (ru) 1995-02-07 1996-01-04 Способ изготовления литых изделий в виде единой детали

Country Status (11)

Country Link
EP (1) EP0806996B1 (ru)
KR (1) KR100417049B1 (ru)
CN (1) CN1173837A (ru)
AU (1) AU4680596A (ru)
CA (1) CA2211804A1 (ru)
CZ (1) CZ243097A3 (ru)
DE (1) DE69603830T2 (ru)
RU (1) RU2153004C2 (ru)
SE (1) SE504136C2 (ru)
WO (1) WO1996024451A1 (ru)
ZA (1) ZA96262B (ru)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6021581A (en) * 1998-06-22 2000-02-08 Voith Sulzer Paper Technology North America, Inc. Method of drying a paper web in a paper-making machine at speeds greater than 6000 feet per minute
DE19942780A1 (de) * 1999-09-08 2001-03-15 Bruehl Eisenwerk Zylinderkopf für eine Kolbenbrennkraftmaschine
JP4076438B2 (ja) * 2002-12-27 2008-04-16 株式会社キリウ ねずみ鋳鉄における黒鉛組織の評価方法および評価システム
DE10342582B4 (de) * 2003-05-06 2010-09-16 Halberg-Guss Gmbh Herstellen eines Gradientenwerkstücks durch Schichtgießen
US8726974B2 (en) 2010-01-29 2014-05-20 Caterpillar Inc. In-situ graphite shape control for iron castings
US10054140B2 (en) 2016-02-12 2018-08-21 Crystaphase Products, Inc. Use of treating elements to facilitate flow in vessels
CN109115672B (zh) * 2018-11-06 2021-01-01 苏交科集团股份有限公司 一种沥青路面再生封层材料渗透性能评价方法

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE501003C2 (sv) * 1990-10-15 1994-10-17 Sintercast Ab Förfarande för framställning av segjärn
SE470092B (sv) * 1992-04-09 1993-11-08 Sintercast Ltd Förfarande för framställning av gjutgods med homogen grafitstruktur
DE4308614A1 (de) * 1993-03-18 1994-09-22 Fritz Winter Eisengieserei Ohg Verfahren zur Herstellung von Werkstücken aus Gußeisen und danach hergestellte hohle Gußstücke

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Куманин В.И. Толковый металлургический словарь, 7000 терминов. - М.: Русский язык, 1989, с.63, 413, 414. Гуляев А.П. Металловедение. - М.: Металлургия, 1977, с.211-214. *

Also Published As

Publication number Publication date
CA2211804A1 (en) 1996-08-15
SE9500432L (sv) 1996-08-08
KR100417049B1 (ko) 2004-03-18
EP0806996A1 (en) 1997-11-19
WO1996024451A1 (en) 1996-08-15
SE9500432D0 (sv) 1995-02-07
SE504136C2 (sv) 1996-11-18
EP0806996B1 (en) 1999-08-18
ZA96262B (en) 1996-08-01
CN1173837A (zh) 1998-02-18
CZ243097A3 (cs) 1998-07-15
KR19980702029A (ko) 1998-07-15
DE69603830D1 (de) 1999-09-23
DE69603830T2 (de) 2000-03-09
AU4680596A (en) 1996-08-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Guesser et al. Production experience with compacted graphite iron automotive components
Górny et al. Effects of titanium addition on microstructure and mechanical properties of thin-walled compacted graphite iron castings
RU2153004C2 (ru) Способ изготовления литых изделий в виде единой детали
CN101928872A (zh) 一种低磁性铸铁件的生产方法
US20030116113A1 (en) Method for manufacture of gray cast iron for crankcases and cylinder heads
CN105755360A (zh) 一种高珠光体蠕化稳定的蠕墨铸铁制备工艺
Cojocaru et al. Solidification influence in the control of inoculation effects in ductile cast irons by thermal analysis
KR20090086222A (ko) 새로운 열 분석 장치
CN107290271A (zh) 利用小型中频炉进行镁碳砖抗侵蚀试验的方法
CN1037281C (zh) 复合铸铁轧辊及其铸造方法
US5314000A (en) Method of controlling grain size distribution in investment casting
JP2000508061A (ja) 鋳物鋳鉄の製造方法
US5370170A (en) Method and casting mold for the production of cast-iron cylinder liners
JPS58112649A (ja) 複合部材の鋳造法
JPS5825844A (ja) 鋳鉄エンジンブロツク及びその同効物の製造方法
JPH11501580A (ja) 単一物体内でｃｖ黒鉛鋳鉄とねずみ鋳鉄との制御された変異を有する鋳物である鋳造製品を製造する方法
Fraś et al. The transition from gray to white cast iron during solidification: Part II. Experimental verification
Fraś et al. Eutectic cell and nodule count in grey and nodular cast irons
JPH0159069B2 (ru)
SU789227A1 (ru) Способ биметаллического лить
JPS6018261A (ja) 二層シリンダ・ライナの製作方法
JP2637004B2 (ja) 低炭素鋼連続鋳造用パウダーの評価方法
JPS5952019B2 (ja) 小型シリンダライナ製造方法
JPS61202768A (ja) スリ−ブレスシリンダブロツクの製造方法
Fraś et al. Eutectic transformation in ductile cast iron. Part II-Experimental verification