RU2149806C1 - Акустическая защита обтекателей полезной нагрузки одноразовых запускаемых транспортных средств - Google Patents
Акустическая защита обтекателей полезной нагрузки одноразовых запускаемых транспортных средств Download PDFInfo
- Publication number
- RU2149806C1 RU2149806C1 RU95121444/28A RU95121444A RU2149806C1 RU 2149806 C1 RU2149806 C1 RU 2149806C1 RU 95121444/28 A RU95121444/28 A RU 95121444/28A RU 95121444 A RU95121444 A RU 95121444A RU 2149806 C1 RU2149806 C1 RU 2149806C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- acoustic
- protection according
- acoustic protection
- foamed plastic
- payload
- Prior art date
Links
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims abstract description 48
- 239000006098 acoustic absorber Substances 0.000 claims abstract description 37
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 9
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 8
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 5
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 5
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 claims description 3
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 3
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 claims description 2
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims description 2
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 claims description 2
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 claims description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 2
- 229920006267 polyester film Polymers 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000001012 protector Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 241001573881 Corolla Species 0.000 description 1
- 206010063602 Exposure to noise Diseases 0.000 description 1
- 239000011358 absorbing material Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 210000002388 eustachian tube Anatomy 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64G—COSMONAUTICS; VEHICLES OR EQUIPMENT THEREFOR
- B64G1/00—Cosmonautic vehicles
- B64G1/002—Launch systems
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64G—COSMONAUTICS; VEHICLES OR EQUIPMENT THEREFOR
- B64G1/00—Cosmonautic vehicles
- B64G1/22—Parts of, or equipment specially adapted for fitting in or to, cosmonautic vehicles
- B64G1/228—Damping of high-frequency vibration effects on spacecraft elements, e.g. by using acoustic vibration dampers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41B—WEAPONS FOR PROJECTING MISSILES WITHOUT USE OF EXPLOSIVE OR COMBUSTIBLE PROPELLANT CHARGE; WEAPONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F41B15/00—Weapons not otherwise provided for, e.g. nunchakus, throwing knives
- F41B15/08—Knuckledusters
-
- G—PHYSICS
- G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
- G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
- G10K11/16—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
- G10K11/172—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general using resonance effects
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Multimedia (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Abstract
Изобретение относится к акустической защите главным образом обтекателей полезной нагрузки одноразовых ракет-носителей. Согласно изобретению на внутренних участках обтекателя полезной нагрузки размещены акустические поглотители, настроенные на определенный частотный диапазон. Поглотители образованы чашеобразной нижней частью и верхней частью, имеющей рупор. Рупор сужается по криволинейной конусной поверхности от своего большего диаметра к меньшему. Для рассеивания направленного потока энергии в рупоре предусмотрены щели, которые располагаются в стенках рупора в области его меньшего диаметра. Акустические поглотители установлены на вспененных пластиковых плитах. Изобретение позволяет эффективно защитить полезную нагрузку от шумов, генерируемых ракетными двигательными установками. 28 з.п. ф-лы. 11 ил.
Description
Изобретение имеет отношение к созданию акустической защиты обтекателей полезной нагрузки одноразовых запускаемых транспортных средств, в которых средства акустической защиты крепятся на обтекателях полезной нагрузки одноразовых запускаемых транспортных средств.
В соответствии с информацией, которая содержится в брошюре N 3012, 1987 г. фирмы Эрликон-Бюрль Холдинг Лтд., изданной в Цюрихе, Швейцария, обтекатели полезной нагрузки одноразовых запускаемых транспортных средств предназначены для защиты полезных нагрузок, например, спутников, выводимых на орбиту, как от повреждения на земле, так и во время полета через атмосферу. В частности, благодаря своему положению в носовой части запускаемого транспортного средства, обтекатели полезной нагрузки подвержены воздействию мощных аэродинамических сил и сильному нагреванию, вызванному лобовым трением воздуха при возрастании скорости такого аппарата. При запуске такого транспортного средства, а в особенности при отрыве от земли при полной силе тяги, создается значительный уровень шумов, который может превосходить 140 дБ. Приложение таких интенсивных акустических нагрузок может привести к повреждению полезной нагрузки, при этом возникают проблемы поддержания безопасности и надежности, например, такие как связанные с повреждением солнечных батарей, систем контроля и регулирования антенн, механизмов, срывом экспериментов и т. п. , а в конечном счете, даже с полным провалом осуществляемой операции вывода на орбиту полезной нагрузки. Структура обтекателя полезной нагрузки допускает определенную степень защиты от упомянутых выше явлений, связанных с воздействием шума, однако в определенных случаях она является недостаточной, так что требуется принятие дополнительных мер защиты.
Широко известные меры предупреждения или уменьшения воздействия вредного повреждающего звука состоят в оборудовании стенок звукопоглощающими материалами, например изоляционными панелями или плитами, изготовленными из самых разнообразных подходящих материалов. Используются также многооболочковые структуры, содержащие демпфирующие и реверберирующие материалы, накладываемые в чередующихся слоях. Проектирование акустической защиты обтекателей полезной нагрузки запускаемых транспортных средств производится таким образом, что акустическая защита становится эффективной в определенном частотном диапазоне шума, создаваемого во время отрыва от земли, который является критическим для полезных нагрузок в отношении их жесткости и/или прочности. Как показали проведенные эксперименты, недостатки применения описанных выше обычных средств уменьшения шума заключаются в том, что такая акустическая защита является относительно тяжелой и занимает много места, так что при этом теряется ценный объем для расположения полезной нагрузки.
В соответствии с первым аспектом в настоящем изобретении предлагается акустическая защита обтекателей полезной нагрузки для запускаемых транспортных средств, которая эффективно защищает полезную нагрузку от шумов, излучаемых системами тяговой силовой установки, и не имеет недостатков обычных защитных средств, упомянутых выше.
Указанный аспект изобретения обеспечивается средствами, указанными в п. 1 формулы изобретения. В данном случае предусматриваются акустические поглотители, которые настроены на определенный частотный диапазон. Акустические поглотители устанавливаются на вспененной пластиковой плите, закрепленной внутри обтекателя полезной нагрузки.
В соответствии с особым видом осуществления изобретения акустические поглотители собираются из чашеобразной нижней части и верхней части, имеющей рупор, причем рупор сужается по криволинейной конической поверхности от большего диаметра к меньшему диаметру и проецируется на нижнюю часть на определенном расстоянии от его дна. В области меньшего диаметра в стенке рупора предусмотрены крончатые щели, предусмотренные для рассеивания направленного потока энергии, возникающего в рупоре.
Преимущества, достигаемые за счет применения изобретения, заключаются в том, что величины подавления шумов, полученные при проведении испытаний в частотном диапазоне менее 90 Гц, критическом для полезной нагрузки в отношении ее жесткости и/или прочности, не могут быть достигнуты любыми из известных акустических средств защиты сравнимого размера или веса. Для достижения аналогичных эффектов при помощи акустического средства защиты обычного типа может потребоваться объем, который приблизительно в шесть раз превышает объем акустического средства защиты в соответствии с изобретением. Достигнутые величины подавления шумов позволяют предотвратить повреждение полезных нагрузок, вызванное излучением шумов силовыми тяговыми ракетными установками, что отвечает требованиям обеспечения механического качества. Предлагаемая акустическая защита является легкой и требует мало места. Наложение вспененных пластиковых плит, оборудованных акустическими поглотителями, путем соединения с помощью повышенного давления гарантирует законченность соединения с внутренней частью обтекателя полезной нагрузки.
Указанные ранее и другие характеристики изобретения будут более ясны из последующего описания примера осуществления изобретения, приведенного со ссылкой на сопроводительные чертежи.
На фиг. 1 показан вид в перспективе половинки обтекателя полезной нагрузки одноразового запускаемого транспортного средства, обе половины которого снабжены средствами акустической защиты в соответствии с изобретением.
На фиг. 2 приведен вид в перспективе вспененной пластиковой плиты средства акустической защиты, имеющей множество акустических поглотителей.
На фиг. 3 изображено частичное поперечное сечение стенки обтекателя полезной нагрузки с акустическим поглотителем акустической защиты.
На фиг. 4 показано продольное сечение нижней части поглотителя по линии IV-IV фиг. 5.
На фиг. 5 приведено поперечное сечение нижней части поглотителя.
На фиг. 6 изображено продольное сечение верхней части поглотителя по линии VI-VI фиг. 7.
На фиг. 7 показано поперечное сечение верхней части поглотителя.
На фиг. 8 приведен вид в перспективе сборной рамы для создания акустической защиты в соответствии с фиг. 2.
На фиг. 9 изображено сечение по линии IX-IX фиг. 8.
На фиг. 10 схематически показан акустический поглотитель.
На фиг. 11 схематически иллюстрируются эффекты воздействия звуковых волн на обтекатель полезной нагрузки.
Обтекатель полезной нагрузки одноразового запускаемого транспортного средства на фиг. 1 показан позицией 1 и состоит из двух полуоболочек 2, из которых на фиг. 1 показана только одна. Эта полуоболочка 2 имеет стрельчатую или коническую часть 3 и цилиндрическую часть 4. Акустическая защита 6 закрепляется на внутренних участках 5 полуоболочек 2 и состоит из звукопоглощающих панелей в форме вспененных пластиковых плит 7, установленных рядом друг с другом, на которых имеются акустические поглотители 8, которые будут далее объяснены долее подробно со ссылкой на фиг. 3-7. Акустические поглотители 8 установлены на той стороне вспененной пластиковой плиты 7, которая обращена в сторону объема 9 для размещения полезной нагрузки, и имеют различные размеры с учетом стрельчатой или конической 3 и цилиндрической 4 частей обтекателя полезной нагрузки 1. Окно, показанное позицией 10, может быть прорезано во вспененной пластиковой плите 7 с акустическими поглотителями 8 даже после сборки акустической защиты 6. Это окно 10 обеспечивает возможность доступа к полезной нагрузке, например, имеющей форму спутника, после сборки и установки системы акустической защиты. Слой тепловой защитной изоляции 25 (фиг. 3) предусмотрен на внешней стороне обтекателя полезной нагрузки 1 и предназначен для предотвращения недопустимого нагрева обтекателя полезной нагрузки и самой полезной нагрузки.
В соответствии с фиг. 2 вспененная пластиковая плита 7 оборудована, например, восемнадцатью акустическими поглотителями, имеющими круглое поперечное сечение, которые закреплены на ней так, как это описано подробно в связи с фиг. 3. Вспененные пластиковые плиты преимущественно изготавливаются из ретикулированного полиамида, например из вспененного пластика типа "Солимид АС-406" фирмы Иллбрук из Швейцарии. В преимущественной форме они имеют толщину 10 см. Вспененные пластиковые плиты 7 обладают специальными свойствами механической прочности. Жесткость вспененного пластика является очень низкой в направлении окружности, параллельной поверхности обтекателя полезной нагрузки 1, так что динамическое поведение полуоболочек 2 обтекателя полезной нагрузки 1 незначительно ухудшается тогда, как они отделяются и аварийно сбрасываются с запускаемого транспортного средства. Прочность вспененного пластика в направлении, перпендикулярном вершине обтекателя полезной нагрузки 1, является достаточно высокой для того, чтобы поглотители 8 были надежно закреплены во время сильных вибраций обтекателя полезной нагрузки 1 во время фазы старта запускаемого транспортного средства, также как и во время предельных ударных и деформационных нагрузок, когда обтекатель полезной нагрузки 1 отделяется в виде двух половинок от запускаемого транспортного средства. Указанные свойства достигнуты соответствующим расположением пор вспененного пластика. Поры имеют продолговатую овальную форму. Продольная ось пор расположена перпендикулярно поверхности обтекателя полезной нагрузки 1. На верхней стороне 7.1 и на боковых сторонах 7.2 вспененные пластиковые плиты покрыты тонкой защитной пленкой 11, изготовленной, например, из полиэфира ("Оркон"), которая предназначена для предотвращения проникновения различных частиц (пыли, грязи) в объем для размещения полезной нагрузки. Защитная пленка 11 имеет мелкие перфорации для обеспечения компенсации разностного давления во время подъема запускаемого транспортного средства. Как это будет описано более подробно со ссылкой на фиг. 8 и 9, нижние стороны вспененных пластиковых плит 7, не покрытые защитной пленкой, соединяются с внутренними частями 5 полуоболочек 2 при помощи интеграционного (соединительного) устройства повышенного давления. За счет такого процесса соединения достигается 100% сцепление, эффективное по всей опорной поверхности вспененных пластиковых плит 7.
На фиг. 3-7 нижняя часть акустического поглотителя 8 показана позицией 12, а верхняя часть - позицией 13. Нижняя часть 12 реализована в виде чашеобразной формы и имеет дно 14 и кольцевой жесткий буртик 15, от которого множество радиальных буртиков идет в направлении края дна 14. Фланец 17 предусмотрен на верхней реборде нижней части 12. Нижняя часть 12 поглотителя преимущественно изготовлена из алюминиевого листа толщиной менее 0,5 мм, в особенности толщиной от 0,3 до 0,4 мм, при помощи процесса глубокой вытяжки. Верхняя часть 13 поглотителя имеет рупор 18, который в области его раскрытия по максимальному диаметру (по раскрыву) образует переход через тор 19 в край 20, имеющей в поперечном сечении форму уголка. Для достижения низких уровней шума (менее 130 дБ) имеется возможность дополнительного увеличения поглотительного эффекта поглотителя 8 размещением проницаемого слоя (не показан на чертежах) поперек раскрыва рупора Dm. Рупор 18 сужается по конической дуге от его раскрытия с максимальным диаметром Dm (от раскрыва рупора) в направлении раскрытия малого диаметра Dt (горловины рупора). В области горловины рупора предусмотрены пять щелей 21, которые имеют острые края 21.1 и которые смещены друг относительно друга на угол 72o (венец рупора). Пять щелей венца рупора образуют площадь прохождения потока с шириной b и высотой с. Индивидуальные щели имеют закругления по дуге в вершинах. Увеличенные структурные допуски, в особенности в отношении расстояния а до дна, становятся возможными в результате дуговой и венчиковой (корончатой) формы щелей 21. В преимущественном варианте осуществления изобретения, когда щели адаптированы к высоким уровням звука (более 130 дБ), ширина b составляет 5,6 мм, а высота с равна 20 мм. Верхняя часть 13 поглотителя преимущественно изготовлена из алюминиевого листа толщиной менее 0,5 мм, в особенности толщиной от 0,3 до 0,4 мм, при помощи процесса прессования. Верхняя часть 13 и нижняя часть 12 могут быть также изготовлены из другого листового материала или пластика (но тогда, возможно, с другими размерами). Процесс инжекционного литья может быть преимущественно использован в том случае, когда верхняя часть 13 и нижняя часть 12 изготовлены из пластика. В процессе сборки нижней части 12 и верхней части 13 реборда 20 уголковой формы соединяется с ребордой 17 при помощи опрессовки, когда образуется обжатый фланец 22 и рупор проецируется на нижнюю часть 12 на определенном расстоянии от основания 14. Материал изготовления, размеры и процесс производства выбираются таким образом, чтобы обеспечить сопротивляемость любым механическим и термическим (тепловым) нагрузкам во время запуска транспортного средства и отделения обтекателя полезной нагрузки 1 от запускаемого транспортного средства. Круглые вырезы во вспененной пластиковой плите 7, обозначенные позициями 23, и введенные в них акустические поглотители 8, располагаются на обжатом фланце 22 на верхней части 7.1 вспененной пластиковой плиты 7 и соединяются с ней. Соединительный диск 24 из вспененного пластика предусмотрен на дне 14 акустического поглотителя 8. Механическое соединение поглотителя 8 с обтекателем полезной нагрузки 1 создается исключительно при посредстве вспененной пластиковой плиты 7 и вспененных пластиковых дисков 24.
Вспененный пластиковый диск 24 имеет такие же специфические механические свойства относительно жесткости и прочности, что и вспененная пластиковая плита 7, и преимущественно изготавливается из такого же материала.
После того, как акустическая защита 6 связана с обтекателем полезной нагрузки 1, как это показано на фиг. 3, ее частоты структурного резонанса преимущественно лежат выше более чем в 1, 5 раза относительно частотного диапазона акустической эффективности поглотителя 8. Таким путем нарушена связь акустической резонансной частоты со структурной резонансной частотой.
Для достижения достаточного звукового поглощения на частотах менее 90 Гц длина L поглотителя 8 выбирается большей 100 мм.
В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления изобретения, в котором оптимизирована эффективность поглощения звука в частотном диапазоне ниже 90 Гц, в особенности в октавной полосе 31,5 и 63 Гц, акустический поглотитель 8 имеет длину L 135 мм, диаметр D 249,5 мм, диаметр Dt горловины рупора 18 мм и расстояние а 10 мм между рупором 18 и основанием 14.
В этом варианте построения поглотителя 8 частоты структурного резонанса акустической защиты 6 лежат в диапазоне выше 150 Гц. Вес защиты на единицу площади, включая связующее вещество (клей) для ее закрепления на обтекателе полезной нагрузки 1, составляет менее 3,5 кг/м2.
В соответствии с фиг. 8 и 9 сборная рама 30, адаптированная под размер вспененных пластиковых плит 7, образована двумя линейными опорами 31 уголковой формы и двумя поперечными опорами 32, которые жестко скреплены друг с другом. Уплотнительная маска 33, например, из каучука располагается на верхней части сборной рамы 30 и в соответствии со стандартизованной вспененной пластиковой плитой 7 имеет восемнадцать круглых вырезов 34 для введения в них акустических поглотителей 8, закрепленных во вспененной пластиковой плите 7. Диаметры вырезов 34 меньше диаметров акустических поглотителей 8, так что уплотнительная маска 33 деформируется при помещении на нее сборной рамы 30, причем, когда прикладывается повышенное давление, маска воздухонепроницаемо прижимается к акустическим поглотителям 8. Уплотнительные губки 35, которые также могут быть изготовлены из каучука, предусмотрены, например, по нижним кромкам линейных опор 31 и поперечных опор 32. Две линейные опоры 31 соединены по центру по меньшей мере одной полосой 36. Соединитель всасывания 37, который может быть подключен к генератору повышенного давления, не показанный в деталях, и соединитель контроля давления 38 предусмотрены на одной из поперечных опор 32.
Для закрепления вспененных пластиковых плит 7 на внутренних участках 5 обтекателя полезной нагрузки 1 сборная рама 30 помещается вокруг соответствующей вспененной пластиковой плиты 7, подлежащей соединению, и создается повышенное давление, которое эффективно воздействует на полную поверхность вспененной пластиковой плиты 7 (смотри направления эффективности воздействия внешнего давления, показанные стрелками Pf на фиг. 9), так что подлежащие соединению вместе поверхности хорошо прижимаются друг к другу во всех местах. Повышенное давление поддерживается до тех пор, пока не произойдет отверждение клеевого соединения.
На фиг. 10 диаметр раскрыва рупора обозначен Dm, объем рупора обозначен Vc, объем ячейки обозначен VH, а длина рупора 18 обозначена буквой 1. Расстояние а, длина L и диаметр Dt горловины рупора имеют такое же значение, как и на фиг. 3-7. Площадь щели Ss вычисляется по расстоянию a и диаметру Dt горловины рупора.
В соответствии с фиг. 11 излученные звуковые волны показаны в виде волнистых линий EW, отраженные звуковые волны обозначены в виде RW, вибрации в виде SV, а стоячие волны показаны изогнутыми линями SW.
Размеры акустического поглотителя 8, описанного ранее со ссылкой на фиг. 3-7, которые требуются для поглощения в определенном частотном диапазоне, могут быть определены аналогично размерам резонаторов, предложенных Гельмгольцем и используемых для акустического анализа. В их исходной форме такие резонаторы состоят из полых сфер с двумя противоположно направленными отверстиями, одно из которых направлено в сторону звукового источника, а другое приспособлено для входа в ухо и работает как слуховая трубка. Если источник звука генерирует компоненты частоты, которые в значительной степени соответствуют резонансной частоте полого сферического резонатора, то он будет усиливать эту гармонику, которая будет единственной, которую можно будет услышать.
Предложенный акустический поглотитель 8 в соответствии с фиг. 10 может быть рассмотрен как оптимизированный резонатор/поглотитель Гельмгольца, сферические свойства которого в основном обеспечиваются комбинацией объема ячейки VH, объема рупора Vc и площади щели Ss. По аналогии с механической системой пружина/масса объем ячейки VH действует аналогично пружине, в то время как воздух в области площади щели Ss, который вибрирует за счет внешнего звукового действия, может считаться массой m. Эта вибрирующая масса m увеличивается до массы m* вибрирующим воздухом в объеме рупора Vc, так что вибрационная система вырабатывает низкую резонансную частоту, уровень которой определяется размером и формой акустического поглотителя 8.
Детально, резонансная частота f акустического поглотителя 8 является функцией следующих параметров:
St, площади поперечного сечения, связанной с диаметром Dt горловины рупора,
VH, объема ячейки,
Dt, диаметра горловины рупора,
Dm, диаметра раскрыва рупора,
l, длины рупора.
St, площади поперечного сечения, связанной с диаметром Dt горловины рупора,
VH, объема ячейки,
Dt, диаметра горловины рупора,
Dm, диаметра раскрыва рупора,
l, длины рупора.
В упомянутой выше системе пружина/масса резонансная частота fo определяется в соответствии с
в котором S обозначает жесткость пружины, которая соответствует жесткости объема ячейки VH и которая может быть получена из уравнения
в котором с обозначает скорость звука, а ρ обозначает удельную массу континиума объема ячейки. Эффективная вибрационная масса m* может быть получена из уравнения
m*= ρSsl*, (3)
в котором l* обозначает эффективную высоту вибрационного континиума. Если ввести уравнения 2 и 3 в уравнение 1, то можно получить классическое выражение для резонансной частоты резонатора/поглотителя Гельмгольца:
и, при l*, соответствующем lSAA *, где SAA обозначает "Специальный Акустический Поглотитель" с площадью поперечного сечения St, связанной с диаметром Dt горловины рупора, получают низшую резонансную частоту акустического поглотителя 8:
В уравнении 5 длина lSAA * соответствует площади поперечного сечения St и образована тремя компонентами, связанными с горловиной, конусностью и раскрывом рупора:
lSAA * = lt * + lc * + lm * (6)
mSAA * = StlSAA * (7)
В то время как эффективную длину lt * горловины рупора и длину lm * раскрыва рупора получают в результате испытаний, эффективная длина lo *, связанная с конусностью рупора, может быть вычислена при помощи эквивалентной кинетической энергии вибрационного континиума. В предположении, что все частицы газа в пределах конуса вибрируют в фазе друг с другом, можно получить применимое уравнение непрерывности:
ut~St= ux~Sx= um~Sm. (8)
Тогда кинетическая энергия вибрационного континиума определяется как:
Вводя
и
где sx является площадью локального поперечного сечения рупора при осевой координате x, 1 является длиной рупора, ux является скоростью локальной частицы (колеблющейся и направленной по оси), а ut является скоростью локальной частицы в горловине рупора.
в котором S обозначает жесткость пружины, которая соответствует жесткости объема ячейки VH и которая может быть получена из уравнения
в котором с обозначает скорость звука, а ρ обозначает удельную массу континиума объема ячейки. Эффективная вибрационная масса m* может быть получена из уравнения
m*= ρSsl*, (3)
в котором l* обозначает эффективную высоту вибрационного континиума. Если ввести уравнения 2 и 3 в уравнение 1, то можно получить классическое выражение для резонансной частоты резонатора/поглотителя Гельмгольца:
и, при l*, соответствующем lSAA *, где SAA обозначает "Специальный Акустический Поглотитель" с площадью поперечного сечения St, связанной с диаметром Dt горловины рупора, получают низшую резонансную частоту акустического поглотителя 8:
В уравнении 5 длина lSAA * соответствует площади поперечного сечения St и образована тремя компонентами, связанными с горловиной, конусностью и раскрывом рупора:
lSAA * = lt * + lc * + lm * (6)
mSAA * = StlSAA * (7)
В то время как эффективную длину lt * горловины рупора и длину lm * раскрыва рупора получают в результате испытаний, эффективная длина lo *, связанная с конусностью рупора, может быть вычислена при помощи эквивалентной кинетической энергии вибрационного континиума. В предположении, что все частицы газа в пределах конуса вибрируют в фазе друг с другом, можно получить применимое уравнение непрерывности:
ut~St= ux~Sx= um~Sm. (8)
Тогда кинетическая энергия вибрационного континиума определяется как:
Вводя
и
где sx является площадью локального поперечного сечения рупора при осевой координате x, 1 является длиной рупора, ux является скоростью локальной частицы (колеблющейся и направленной по оси), а ut является скоростью локальной частицы в горловине рупора.
Вычисление уравнения 9 дает:
При введении уравнения 11 в уравнение 6 и уравнения 6 в уравнение 5 аппроксимированная нижняя частота Специального Акустического Поглотителя (SAA) может быть получена в виде:
Из этого уравнения 12 возможно с приближением получить желательную нижнюю резонансную частоту акустического поглотителя 8 путем выбора его размеров и формы.
При введении уравнения 11 в уравнение 6 и уравнения 6 в уравнение 5 аппроксимированная нижняя частота Специального Акустического Поглотителя (SAA) может быть получена в виде:
Из этого уравнения 12 возможно с приближением получить желательную нижнюю резонансную частоту акустического поглотителя 8 путем выбора его размеров и формы.
Функционирование описанной выше акустической защиты может быть описано более подробно со ссылкой на фиг. 1, 3 и 11.
Звуковые волны EW, генерируемые излучателем шума силовой тяговой установки ракеты, сталкиваются с обтекателем полезной нагрузки 1, в процессе чего создаются отраженные звуковые волны RW и возникают вибрации SV обтекателя полезной нагрузки 1. При возникновении вибраций в объеме расположения полезной нагрузки 9 образуются стоячие волны SW, которые воздействуют на акустическую защиту 6. Поглощение звука вспененной пластиковой плитой 7 эффективно в частотном диапазоне выше 100 Гц, а поглощение звука акустическим поглотителем 8 эффективно на частотах ниже 90 Гц. За счет специальной формы акустического поглотителя 8 создается пульсирующий воздушный поток сталкивающихся звуковых волн, при котором самые высокие скорости потока достигаются в щелях 21 рупора 18. На острых кромках 21.1 щелей 21 происходит разделение потока, за счет чего направленная энергия потока преобразуется в турбулентность и, в конечном счете, в нагрев (рассеивание).
Claims (29)
1. Акустическая защита обтекателей полезной нагрузки одноразовых запускаемых транспортных средств, имеющая средства акустической защиты (6), крепящиеся на обтекателях полезной нагрузки (1) одноразовых запускаемых транспортных средств, отличающаяся тем, что она снабжена акустическими поглотителями (8), которые настроены на желательный частотный диапазон и установлены на звукопоглощающих панелях (7), расположенных на внутренних участках (5) обтекателя полезной нагрузки (1).
2. Акустическая защита по п.1, отличающаяся тем, что акустический поглотитель (8) состоит из чашеобразной нижней части (12) и верхней части (13), имеющей рупор (18), причем рупор (18) сужается по криволинейной конической поверхности от раскрытия большего диаметра (Dm) к раскрытию меньшего диаметра (Dt) и проецируется на нижнюю часть (12) на определенном расстоянии (а) от дна нижней части (12), а в области меньшего диаметра (Dt) в стенке рупора (18) предусмотрены щели (21).
3. Акустическая защита по п.2, отличающаяся тем, что проницаемый слой нанесен в раскрытии рупора большего диаметра (Dm).
4. Акустическая защита по п.2 или 3, отличающаяся тем, что щели (21) имеют острые края (21.1).
5. Акустическая защита по п.4, отличающаяся тем, что предусмотрены пять щелей (21), которые смещены относительно друг друга на угол 72o.
6. Акустическая защита по п.4 или 5, отличающаяся тем, что ширина (b) щелей (21) составляет 5,6 мм, а высота - 20 мм.
7. Акустическая защита по п.2, отличающаяся тем, что на верхнем краю нижней части (12) предусмотрена реборда (17), в области наибольшего диаметра рупор (18) имеет переход через тор (19) в реборду (20), которая имеет уголковое поперечное сечение, и в ходе сборки нижней части (12) и верхней части (13) реборда (20) уголкового сечения соединяется с ребордой (17) опрессовыванием.
8. Акустическая защита по п.2, отличающаяся тем, что нижняя часть (12) и верхняя часть (13) изготовлены из листового материала.
9. Акустическая защита по п.8, отличающаяся тем, что толщина листового материала меньше 0,5 мм, а преимущественно составляет 0,3 - 0,4 мм.
10. Акустическая защита по п.8, отличающаяся тем, что листовой материал представляет собой алюминиевый лист.
11. Акустическая защита по п.2, отличающаяся тем, что нижняя часть (12) и верхняя часть (13) изготовлены из пластика.
12. Акустическая защита по п.2, отличающаяся тем, что нижняя часть (12) и верхняя часть (13) изготовлены процессом инжекционного литья.
13. Акустическая защита по п. 2, отличающаяся тем, что акустический поглотитель (8) имеет длину (L) более 100 мм.
14. Акустическая защита по п. 2, отличающаяся тем, что акустический поглотитель (8) имеет длину (L) более 135 мм, диаметр (D) 249,5 мм, диаметр (Dt) горловины рупора 18 мм и расстояние (а) между рупором (18) и дном (14) 10 мм.
15. Акустическая защита по п. 2, отличающаяся тем, что акустический поглотитель (8) настроен на акустическую частоту ниже 90 Гц, в особенности на одну из октавных полос 31,5 и 63 Гц.
16. Акустическая защита по п.15, отличающаяся тем, что структурная резонансная частота поглотителя (8) превышает 150 Гц.
17. Акустическая защита по п.2, отличающаяся тем, что резонансная частота (fosaa ) поглотителя (8) определена в соответствии с выражением
где St - площадь поперечного сечения, связанная с диаметром Dt горловины рупора;
Vh - объем ячейки;
Dt - диаметр горловины рупора;
Dm - диаметр раскрыва рупора;
l - длина рупора;
l*t и l*m - значения, определенные в результате испытаний и связанные с горловиной рупора и раскрывом рупора.
где St - площадь поперечного сечения, связанная с диаметром Dt горловины рупора;
Vh - объем ячейки;
Dt - диаметр горловины рупора;
Dm - диаметр раскрыва рупора;
l - длина рупора;
l*t и l*m - значения, определенные в результате испытаний и связанные с горловиной рупора и раскрывом рупора.
18. Акустическая защита по п.1, отличающаяся тем, что звукопоглощающие панели представляют собой вспененные пластиковые плиты (7), изготовленные из ретрикулированного полиамида.
19. Акустическая защита по п. 18, отличающаяся тем, что вспененные пластиковые плиты (7) имеют овальные, продолговатые поры, продольные оси которых в основном идут перпендикулярно относительно площади обтекателя полезной нагрузки (1).
20. Акустическая защита по п. 19, отличающаяся тем, что вспененные пластиковые плиты (7) имеют толщину приблизительно 10 мм.
21. Акустическая защита по п. 18, отличающаяся тем, что вспененные пластиковые плиты (7) выполнены одинакового размера и с одинаковым числом акустических поглотителей (8).
22. Акустическая защита по п. 18, отличающаяся тем, что вспененные пластиковые плиты (7) покрыты тонкой защитной полиэфирной пленкой (11) по их верхней стороне (7.1) и по боковым сторонам (7.2).
23. Акустическая защита по п.22, отличающаяся тем, что защитная пленка (11) имеет перфорации.
24. Акустическая защита по п.18, отличающаяся тем, что поглотители (8) вставлены в круглые вырезы (23) вспененных пластиковых плит (7), причем они располагаются на обжатом фланце (22) на верхней части (7.1) вспененной пластиковой плиты (7) и соединены с последней, при этом соединительный диск (24) из вспененного пластика предусмотрен на дне (14) акустического поглотителя (8).
25. Акустическая защита по п. 24, отличающаяся тем, что диск (24) из вспененного пластика имеет овальные, продолговатые поры, продольные оси которых в основном идут перпендикулярно относительно площади обтекателя полезной нагрузки (1).
26. Акустическая защита по п. 25, отличающаяся тем, что диск (24) из вспененного пластика изготовлен из такого же материала, что и вспененная пластиковая плита (7).
27. Акустическая защита по п.18, отличающаяся тем, что при введении поглотителей (8) вспененные пластиковые плиты (7) собираются вместе с внутренними участками (6) обтекателя полезной нагрузки (1) при помощи приложения повышенного давления, в то время как сборная рама (30) помещается на верхней части вспененной пластиковой плиты (7), которая соответственно присоединяется снизу, причем создается повышенное давление, которое эффективно действует на полной поверхности вспененной пластиковой плиты (7).
28. Акустическая защита по п.27, отличающаяся тем, что сборная рама (30) состоит из двух линейных опор уголковой формы (31) и двух поперечных опор (32), которые жестко соединены друг с другом, уплотнительная маска (33), которая имеет круглые вырезы (34) для ввода в них акустических поглотителей (8), установлена на верхней части сборной рамы (30), уплотнительные губки (35) предусмотрены по нижним кромкам линейных опор (31) и двух поперечных опор (32), линейные опоры (31) соединены по центру при помощи по меньшей мере одной полосы (36), а соединитель всасывания (37) и соединитель контроля давления (38) - предусмотрены на одной из поперечных опор (32).
29. Акустическая защита по п.1, отличающаяся тем, что вес на единицу площади, включая клей для крепления обтекателя полезной нагрузки (1), составляет менее 3,5 кг/см2.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH01129/95A CH691465A5 (de) | 1995-04-20 | 1995-04-20 | Schallschutz für Nutzlastverkleidungen bei Trägerraketen und Verfahren zum Herstellen eines Schallschutzes. |
| CH01129.95-9 | 1995-04-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95121444A RU95121444A (ru) | 1997-12-27 |
| RU2149806C1 true RU2149806C1 (ru) | 2000-05-27 |
Family
ID=4203175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95121444/28A RU2149806C1 (ru) | 1995-04-20 | 1995-12-01 | Акустическая защита обтекателей полезной нагрузки одноразовых запускаемых транспортных средств |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5670758A (ru) |
| CH (1) | CH691465A5 (ru) |
| RU (1) | RU2149806C1 (ru) |
Families Citing this family (62)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH690143A5 (de) * | 1995-01-27 | 2000-05-15 | Rieter Automotive Int Ag | Lambda/4-Schallabsorber. |
| US6977109B1 (en) * | 1998-07-24 | 2005-12-20 | 3M Innovative Properties Company | Microperforated polymeric film for sound absorption and sound absorber using same |
| US6098926A (en) * | 1998-08-06 | 2000-08-08 | Lockheed Martin Corporation | Composite fairing with integral damping and internal helmholz resonators |
| DE19848747C1 (de) * | 1998-10-22 | 1999-10-28 | Eurocopter Deutschland | Solargenerator für Satelliten |
| US6224020B1 (en) | 1998-12-24 | 2001-05-01 | Alliant Techsystems, Inc. | Payload fairing with improved acoustic suppression |
| DE19903386C2 (de) | 1999-01-29 | 2002-04-18 | Astrium Gmbh | Struktur zur Thermalisolierung von Satelliten |
| US6170605B1 (en) | 1999-04-22 | 2001-01-09 | The Soundcoat Company, Inc. | Panel for absorbing acoustic energy |
| US6394394B1 (en) * | 2000-05-09 | 2002-05-28 | Alliant Techsystems Inc. | Payload fairing with jettisonable mass acoustic suppression |
| US6589112B2 (en) | 2000-12-29 | 2003-07-08 | Evan Ruach | Duct silencer |
| US6776258B1 (en) | 2001-12-28 | 2004-08-17 | Lockheed Martin Corporation | Acoustic blanket system |
| US6604602B1 (en) * | 2002-09-30 | 2003-08-12 | Chae Yong Kim | Separable speaker cover box containing speaker system |
| US6802179B2 (en) | 2002-12-02 | 2004-10-12 | Aerojet-General Corporation | Nozzle with spiral internal cooling channels |
| US6799417B2 (en) * | 2003-02-05 | 2004-10-05 | Aerojet-General Corporation | Diversion of combustion gas within a rocket engine to preheat fuel |
| US20050064165A1 (en) * | 2003-09-22 | 2005-03-24 | Cleveland Mark A. | Acoustically damped composite construction for the forward portion of a rocket or missile |
| DE102004012929B3 (de) * | 2004-03-17 | 2005-04-21 | Dornier Gmbh | Anordnung zur Lärmreduzierung in Turbofantriebwerken |
| US7410126B2 (en) * | 2004-12-20 | 2008-08-12 | Sikorsky Aircraft Corporation | Tunable acoustic absorption system for an aircraft cabin |
| US7429015B2 (en) * | 2004-12-20 | 2008-09-30 | Sikorsky Aircraft Corporation | Acoustic absorption blanket mounting system for an aircraft cabin |
| US7246772B2 (en) * | 2004-12-20 | 2007-07-24 | Sikorsky Aircraft Corporation | Acoustic absorption system for an aircraft interior trim panel system |
| US7578468B2 (en) * | 2004-12-20 | 2009-08-25 | Sikorsky Aircraft Corporation | Acoustic absorption system for an aircraft airframe |
| US20060189231A1 (en) * | 2005-02-23 | 2006-08-24 | Meng-Fong Shieh | Reinforced polyurethane foam and its manufacturing process |
| US7234663B1 (en) * | 2005-06-14 | 2007-06-26 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Bubble cloud acoustic damping for launch vehicle fairing |
| KR100645824B1 (ko) * | 2005-06-14 | 2006-11-14 | 김영옥 | 흡음판넬 |
| US7837008B1 (en) * | 2005-09-27 | 2010-11-23 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Passive acoustic barrier |
| US20070163228A1 (en) * | 2006-01-19 | 2007-07-19 | United Technologies Corporation | Gas augmented rocket engine |
| US7469770B2 (en) | 2006-06-29 | 2008-12-30 | United Technologies Corporation | Anechoic visco-thermal liner |
| US7451855B2 (en) * | 2007-01-09 | 2008-11-18 | Samw Hong Jen Wang | Acoustic absorbing device |
| US20080253900A1 (en) * | 2007-04-11 | 2008-10-16 | Harris Ralph E | Gas compressor with pulsation absorber for reducing cylinder nozzle resonant pulsation |
| US7947364B2 (en) * | 2007-08-16 | 2011-05-24 | New Mexico Technical Research Foundation | Energy-attenuation structure |
| JP2011502236A (ja) * | 2007-10-31 | 2011-01-20 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 振動吸収器 |
| US8324285B2 (en) * | 2007-11-06 | 2012-12-04 | The Boeing Company | Hydrophobic and/or oleophobic open cell polyimide acoustic and thermal insulation foams and methods of making |
| US8740590B2 (en) * | 2007-12-17 | 2014-06-03 | Southern Gas Association Gas Machinery Research Council | Hyperbolic horn for pulsation filter device used with gas compressor |
| US8123498B2 (en) | 2008-01-24 | 2012-02-28 | Southern Gas Association Gas Machinery Research Council | Tunable choke tube for pulsation control device used with gas compressor |
| US8127889B1 (en) * | 2009-09-15 | 2012-03-06 | The Boeing Company | Noise reduction system for structures |
| US7913813B1 (en) | 2009-10-21 | 2011-03-29 | The Boeing Company | Noise shield for a launch vehicle |
| DE102010026834A1 (de) * | 2010-07-12 | 2012-01-12 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Gasturbinenabgaskonus |
| US8893851B2 (en) * | 2010-12-21 | 2014-11-25 | Yoshiharu Kitamura | Soundproofing plate which does not obstruct airflow |
| DE102011008920A1 (de) * | 2011-01-19 | 2012-07-19 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Schallabsorber, insbesondere für einen Gasturbinenabgaskonus und Verfahren zu dessen Herstellung |
| CN103137118B (zh) * | 2011-11-30 | 2016-07-06 | 香港科技大学 | 声能吸收超材料 |
| US8960365B2 (en) * | 2011-11-30 | 2015-02-24 | The Hong Kong University Of Science And Technology | Acoustic and vibrational energy absorption metamaterials |
| DE102011120979A1 (de) | 2011-12-13 | 2013-06-13 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Akustischer Absorber |
| WO2014045404A1 (ja) * | 2012-09-21 | 2014-03-27 | Kitamura Yoshiharu | 気流を許容する防音板及び防音デバイス |
| GB201301702D0 (en) | 2013-01-31 | 2013-03-20 | Rolls Royce Plc | Exhaust cone |
| US11021870B1 (en) * | 2013-03-14 | 2021-06-01 | Hrl Laboratories, Llc | Sound blocking enclosures with antiresonant membranes |
| US9145675B2 (en) * | 2013-05-29 | 2015-09-29 | Wenger Corporation | Tunable acoustic panel |
| US9068345B2 (en) * | 2013-08-12 | 2015-06-30 | Hexcel Corporation | Multi-sectional acoustic septum |
| US8997923B2 (en) * | 2013-08-12 | 2015-04-07 | Hexcel Corporation | Sound wave guide for use in acoustic structures |
| DE102013109492B4 (de) | 2013-08-30 | 2015-06-25 | Airbus Defence and Space GmbH | Schallabsorber, Schallabsorberanordnung und ein Triebwerk mit einer Schallabsorberanordnung |
| FR3026122B1 (fr) * | 2014-09-24 | 2019-08-09 | Safran Aircraft Engines | Panneau de traitement acoustique |
| US9469985B1 (en) * | 2015-05-11 | 2016-10-18 | Hexcel Corporation | Acoustic structures with multiple degrees of freedom |
| US9330651B1 (en) * | 2015-07-16 | 2016-05-03 | Hong Jen Wang | Acoustic absorbing combination |
| US10669048B1 (en) * | 2017-06-15 | 2020-06-02 | United Launch Alliance, L.L.C. | Mechanism for increasing jettison clearance |
| US10783869B2 (en) * | 2017-09-12 | 2020-09-22 | Honeywell International Inc. | Cell structure for use in an acoustic panel, and methods of producing the same |
| DE102017130718A1 (de) * | 2017-12-20 | 2019-06-27 | Sennheiser Electronic Gmbh & Co. Kg | Lautsprecherbox mit Abdeckplatte |
| US11059559B2 (en) * | 2018-03-05 | 2021-07-13 | General Electric Company | Acoustic liners with oblique cellular structures |
| AT520932B1 (de) * | 2018-09-19 | 2019-09-15 | Wakonig Martin | Wandelement |
| CN110274525B (zh) * | 2019-06-25 | 2022-10-04 | 石家庄市居高科技有限公司 | 一种减阻增程的高速飞行器 |
| EP3792188A1 (en) | 2019-09-10 | 2021-03-17 | RUAG Schweiz AG | Modular acoustic protection arrangement and method for manufacturing such an acoustic protection arrangement |
| FR3111003A1 (fr) * | 2020-05-29 | 2021-12-03 | Airbus Operations | Structure alvéolaire d’insonorisation incluant un diaphragme muni d’un tube configuré pour traiter différentes fréquences acoustiques, procédé de fabrication d'une telle structure, et outil associé |
| US11715450B2 (en) * | 2020-12-22 | 2023-08-01 | Rohr, Inc. | Acoustic panel core cell with funnel shaped septum |
| CN112876200B (zh) * | 2021-02-03 | 2023-01-31 | 孚莱孚(上海)新材料有限公司 | 一种低密度气凝胶/密胺泡沫复合材料及其应用 |
| US11970992B2 (en) | 2021-06-03 | 2024-04-30 | General Electric Company | Acoustic cores and tools and methods for forming the same |
| DE102022208434A1 (de) * | 2022-08-12 | 2024-02-15 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung eingetragener Verein | Trägervorrichtung zum Befestigen einer Nutzlast in einem Raumfahrzeug |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1783276A (en) * | 1929-02-21 | 1930-12-02 | Howard R Bliss | Sound-controlling ventilating device |
| US3174580A (en) * | 1961-04-28 | 1965-03-23 | Kurt W Schulz | Acoustical tile construction |
| US3831710A (en) * | 1973-01-24 | 1974-08-27 | Lockheed Aircraft Corp | Sound absorbing panel |
| US3887031A (en) * | 1973-06-11 | 1975-06-03 | Lockheed Aircraft Corp | Dual-range sound absorber |
| GB1470036A (en) * | 1975-01-17 | 1977-04-14 | Lockheed Aircraft Corp | Dual range sound absorber |
| GB1499882A (en) * | 1975-02-14 | 1978-02-01 | Rolls Royce | Sound attenuating structure |
| US4667768A (en) * | 1986-05-01 | 1987-05-26 | Lockheed Corporation | Sound absorbing panel |
| FR2652938B1 (fr) * | 1989-10-06 | 1994-07-01 | Centre Nat Etd Spatiales | Ecran d'isolation acoustique et ses applications, en particulier pour proteger le compartiment pour charge utile d'un lanceur. |
| GB9014381D0 (en) * | 1990-06-28 | 1990-08-22 | Short Brothers Plc | A composite structural component |
| US5185504A (en) * | 1992-06-30 | 1993-02-09 | Jen Wang H | Acoustic board |
| US5445861A (en) * | 1992-09-04 | 1995-08-29 | The Boeing Company | Lightweight honeycomb panel structure |
-
1995
- 1995-04-20 CH CH01129/95A patent/CH691465A5/de not_active IP Right Cessation
- 1995-06-21 US US08/493,050 patent/US5670758A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-01 RU RU95121444/28A patent/RU2149806C1/ru not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-04-22 US US08/636,128 patent/US5760349A/en not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Фирма ЭРЛИКОН-БЮРЛЬ ХОЛДИНГ ЛТД. Брошюра N 3012. Цюрих (Швейцария). 1987. Ракетная и космическая техника. ЦНТИ "Поиск", N 38 (623), 20 сентября 1971. С.12. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5670758A (en) | 1997-09-23 |
| US5760349A (en) | 1998-06-02 |
| CH691465A5 (de) | 2001-07-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2149806C1 (ru) | Акустическая защита обтекателей полезной нагрузки одноразовых запускаемых транспортных средств | |
| RU2477223C2 (ru) | Сотовая конструкция для звукопоглощающей панели | |
| EP0738865B1 (en) | Acoustic protection on payload fairings of expendable launch vehicles | |
| JP2001507470A (ja) | 音波の吸収および／または減衰装置 | |
| EP0889459B1 (en) | Structure having low acoustically-induced vibration response | |
| US6098926A (en) | Composite fairing with integral damping and internal helmholz resonators | |
| EP1673279B1 (en) | Annular acoustic panel for an aircraft engine asembly | |
| RU95121444A (ru) | Акустическая защита обтекателей полезной нагрузки одноразовых запускаемых транспортных средств | |
| US4183572A (en) | Railway flanged wheel vibration dampening assembly | |
| JPH10297599A (ja) | サテライト用太陽熱発電機 | |
| JP2000211595A (ja) | 音響抑制が改善されたペイロ―ド整形板 | |
| WO1998014368A2 (en) | Low frequency noise suppression system | |
| US6394394B1 (en) | Payload fairing with jettisonable mass acoustic suppression | |
| US6776258B1 (en) | Acoustic blanket system | |
| US5714713A (en) | Acoustic absorbing device | |
| US5705769A (en) | Vibrationally damped structure | |
| US5823467A (en) | Passive damping wedge | |
| JP4520028B2 (ja) | ロケットフェアリングの防音構造 | |
| JPH10226283A (ja) | 車内騒音低減装置 | |
| JPH05202987A (ja) | エンジンのクランクプーリ構造 | |
| JP2961782B2 (ja) | 低音圧レベルロケットフェアリング | |
| RU2117792C1 (ru) | Моторный отсек транспортного средства | |
| US3620487A (en) | Device for reducing the sound of the turbine plant in airplanes | |
| JP2005292620A (ja) | 騒音を低減する送風ダクト | |
| CN111312202B (zh) | 一种消声设备 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20111202 |