RU2148659C1 - Method of pipe steel production - Google Patents
Method of pipe steel production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2148659C1 RU2148659C1 RU98120944A RU98120944A RU2148659C1 RU 2148659 C1 RU2148659 C1 RU 2148659C1 RU 98120944 A RU98120944 A RU 98120944A RU 98120944 A RU98120944 A RU 98120944A RU 2148659 C1 RU2148659 C1 RU 2148659C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- amount
- mixture
- steel
- aluminum
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, а именно к способу производства трубных сталей, стойких против коррозии в среде сероводорода. The invention relates to ferrous metallurgy, and in particular to a method for the production of pipe steels resistant to corrosion in the environment of hydrogen sulfide.
Известен способ обработки стали в ковше, предусматривающий выпуск металла в ковш без шлака с одновременным вводом при выпуске смеси извести, плавикового шпата и глинозема, последующий ввод раскислителей и продувку аргоном. A known method of processing steel in a ladle, providing for the release of metal into a ladle without slag, while simultaneously introducing a mixture of lime, fluorspar and alumina during the release, subsequent introduction of deoxidizers and purging with argon.
(Авторское свидетельство СССР N 1523575 МКИ C 21 C 5/52, 1989 г.). (USSR author's certificate N 1523575 MKI C 21 C 5/52, 1989).
Согласно этому способу шлакообразующую смесь из извести, глинозема и плавикового шпата в соотношении (4-6) : (1,5-3,5) : (0,5-1,5) подают в ковш с интенсивностью 4-8 кг/т•мин. до выпуска 20 - 30% металла, а продувку расплава инертным газом начинают с началом ввода смеси, при этом удельный расход газа при подаче смеси равен 0,2 - 0,5 м куб./ч•т, а после подачи смеси 0,5 - 1,5 м куб./ч•т. According to this method, a slag-forming mixture of lime, alumina and fluorspar in the ratio (4-6): (1.5-3.5): (0.5-1.5) is fed into a ladle with an intensity of 4-8 kg / t • min before the release of 20-30% of the metal, and the melt is flushed with an inert gas, the mixture starts to be injected, and the specific gas flow rate when the mixture is supplied is 0.2 - 0.5 m3 / h • t, and after the mixture is fed, 0.5 - 1.5 m3 / h • t.
Недостатком этого способа является повышенная загрязненность стали сульфидными включениями и невозможность получения содержания серы в металле менее 0,005 мас.%. The disadvantage of this method is the increased contamination of the steel with sulfide inclusions and the inability to obtain a sulfur content in the metal of less than 0.005 wt.%.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому является способ производства стали, включающий выплавку металла, отсечку окислительного шлака, выпуск нераскисленного расплава в ковш, рафинирование в процессе выпуска и доводки стали на установке печь-ковш введением в расплав алюминия, шлакообразующих и марганецсодержащих материалов и продувку аргоном. The closest in technical essence and the achieved result to the proposed one is a method of steel production, including metal smelting, cutting off oxidative slag, the release of non-oxidized melt into the ladle, refining in the process of steel production and finishing at the ladle furnace by introducing aluminum, slag-forming and manganese-containing materials into the melt and argon purge.
(Авторское свидетельство СССР N 1768650, МКИ C 21 C 7/06, 1992 г.). (USSR author's certificate N 1768650, MKI C 21 C 7/06, 1992).
Согласно известному способу первую порцию алюминия в количестве 0,4 - 0,6 кг/т подают во время выпуска совместно со шлакообразующей смесью извести и плавикового шпата в соотношении 3:1 с расходом 1,6 - 3 кг/т стали. По окончании выпуска в струе аргона вводят марганцевый агломерат и вторую порцию алюминия, после чего подают остальное количество смеси извести и плавикового шпата, причем общий расход смеси составляет 4-6 кг/т стали. Подачу всех материалов после окончания выпуска ведут с одновременным электроподогревом. According to the known method, the first portion of aluminum in an amount of 0.4 - 0.6 kg / t is fed during the production together with a slag-forming mixture of lime and fluorspar in a ratio of 3: 1 with a flow rate of 1.6 - 3 kg / t of steel. At the end of the release, a manganese agglomerate and a second portion of aluminum are introduced into the argon stream, after which the remaining amount of the mixture of lime and fluorspar is fed, and the total consumption of the mixture is 4-6 kg / t of steel. The supply of all materials after the release is conducted with simultaneous electric heating.
Недостатком прототипа является значительная окисленность шлака в результате присадки марганцевого агломерата, высокий угар алюминия и, как следствие, повышенная загрязненность стали неметаллическими включениями, что обусловливает низкую коррозионную стойкость металла. The disadvantage of the prototype is the significant oxidation of the slag as a result of the addition of manganese sinter, high aluminum fumes and, as a result, the increased contamination of steel with non-metallic inclusions, which leads to low corrosion resistance of the metal.
Настоящее изобретение направлено на повышение коррозионной стойкости и хладостойкости стали. The present invention is directed to improving the corrosion resistance and cold resistance of steel.
Для этого в способе производства трубной стали, включающем выплавку металла, отсечку окислительного шлака, выпуск нераскисленного расплава в ковш, рафинирование в процессе выпуска и доводки стали на установке печь-ковш введением в расплав алюминия, шлакообразующих и марганецсодержащих материалов и продувку аргоном, согласно изобретению при выпуске 5 - 10% плавки в ковш вводят алюминий в количестве 0,7 - 1,5 кг/т, в качестве шлакообразующих используют смесь извести, плавикового шпата и глинозема совместно с коксом, взятых в соотношении (20-30) : (2-6) : (2-6) : (1-2), которую вводят в течение выпуска плавки под струю металла в количестве 8 - 15 кг/т стали, поддерживая отношение продолжительности подачи смеси к длительности выпуска плавки в пределах 0,9 - 1,0, затем в качестве марганецсодержащих материалов вводят силикомарганец в смеси с алюминием и феррованадием или феррониобием в соотношении (30-60) : (1-1,5) : (2-12) в количестве 9 - 20 кг/т, после чего металл обрабатывают кальцием в количестве 0,8 - 1,2 кг/т стали. To this end, in a method for producing tubular steel, including smelting metal, cutting off oxidative slag, releasing unrefused melt into a ladle, refining during steelmaking and refining the steel ladle furnace by introducing aluminum, slag-forming and manganese-containing materials into the melt and purging with argon, according to the invention, the output of 5 - 10% of the heat in the ladle is introduced aluminum in an amount of 0.7 - 1.5 kg / t, as a slag forming mixture of lime, fluorspar and alumina together with coke, taken in the ratio (20-30): (2- 6 ): (2-6): (1-2), which is introduced during the release of melting under a stream of metal in an amount of 8-15 kg / t of steel, maintaining the ratio of the duration of the mixture to the duration of the release of melting in the range of 0.9 - 1, 0, then, as manganese-containing materials, silicomanganese is introduced in a mixture with aluminum and ferrovanadium or ferroniobium in the ratio (30-60): (1-1.5): (2-12) in the amount of 9 - 20 kg / t, after which the metal treated with calcium in an amount of 0.8 - 1.2 kg / t of steel.
Сущность данного способа заключается в следующем. The essence of this method is as follows.
Металл в ковше обрабатывают шлакообразующей смесью из извести, плавикового шпата и глинозема совместно с коксом в соотношении (20-30) : (2-6) : (2-6) : (1-2), в количестве 8 - 15 кг/т стали и раскисляют алюминием в количестве 0,7 - 1,5 кг/т. The metal in the ladle is treated with a slag-forming mixture of lime, fluorspar and alumina together with coke in the ratio (20-30): (2-6): (2-6): (1-2), in the amount of 8 - 15 kg / t steel and deoxidized with aluminum in an amount of 0.7 - 1.5 kg / t.
Количество алюминия, шлакообразующей смеси и соотношение материалов были установлены по результатам опытных плавок с целью создания условий для одновременного рафинирования металла от серы и кислорода и получения легкоплавких соединений неметаллических включений, которые эффективно удаляются из стали. The amount of aluminum, the slag-forming mixture and the ratio of materials were established by the results of experimental melts in order to create conditions for the simultaneous refining of metal from sulfur and oxygen and to obtain low-melting compounds of non-metallic inclusions that are effectively removed from steel.
Присадка алюминия в меньшем количестве не обеспечивает необходимой степени раскисленности стали для существенного удаления серы из металла, а большее количество алюминия нецелесообразно из-за его перерасхода без повышения эффективности десульфурации. The addition of aluminum in a smaller amount does not provide the necessary degree of deoxidation of steel for a significant removal of sulfur from the metal, and a larger amount of aluminum is impractical due to its overspending without increasing the efficiency of desulfurization.
Присадка смеси в количестве менее 8 кг/т стали снижает степень удаления серы из расплава. Увеличение количества смеси более 15 кг/т - нецелесообразно из-за ее перерасхода без улучшения технических показателей. The additive mixture in an amount of less than 8 kg / t of steel reduces the degree of sulfur removal from the melt. An increase in the amount of the mixture of more than 15 kg / t is impractical due to its cost overrun without improving technical indicators.
Введением в смесь кокса достигается снижение окисленности металла и повышение активности серы в зоне растворения кокса, а также создаются условия для удаления образующихся сульфидов за счет выделения газообразной окиси углерода непосредственно в зоне реакции. Помимо этого снижается угар алюминия и загрязнение металла включениями Al2O3. Меньшая чем 1 доля кокса в смеси не обеспечивает эффективную десульфурацию металла, а большая чем 2 - приводит к заметному науглераживанию стали, что недопустимо при производстве низкоуглеродистых марок стали.By introducing coke into the mixture, a decrease in metal oxidation and an increase in sulfur activity in the coke dissolution zone are achieved, and conditions are created for the removal of sulfides formed due to the release of gaseous carbon monoxide directly in the reaction zone. In addition, aluminum fumes and metal pollution with Al 2 O 3 inclusions are reduced. A smaller than 1 fraction of coke in the mixture does not provide effective metal desulfurization, and a larger than 2 fraction leads to a noticeable carbonization of steel, which is unacceptable in the production of low-carbon steel grades.
Снижение доли извести в смеси менее 20 не позволяет получить шлак необходимой основности, что ухудшает десульфурацию стали, а увеличение доли извести более 30 приводит к образованию вязких шлаков и требует применения большого количества разжижителей, что неэкономично. A decrease in the proportion of lime in the mixture below 20 does not allow slag of the required basicity to be obtained, which worsens the desulfurization of steel, and an increase in the proportion of lime over 30 leads to the formation of viscous slags and requires the use of a large number of thinners, which is uneconomical.
Содержание доли плавикового шпата менее 2 не разжижает образующийся шлак до технически необходимой жидкоподвижности, а более 6 - экономически и технологически неоправдано. The content of the proportion of fluorspar less than 2 does not dilute the resulting slag to technically necessary fluid mobility, and more than 6 is economically and technologically unjustified.
Отклонение от указанных пределов содержания глинозема в смеси ухудшает ассимиляцию оксидных включений шлаком, что повышает загрязненность стали неметаллическими включениями. Deviation from the indicated limits of the alumina content in the mixture impairs the assimilation of oxide inclusions by slag, which increases the pollution of steel by non-metallic inclusions.
Алюминий присаживают при выпуске 5 - 10% плавки, а шлакообразующую смесь вводят в течение выпуска плавки под струю металла, поддерживая отношение продолжительности подачи смеси к длительности выпуска плавки в пределах 0,9 - 1,0. Aluminum is seated during the release of 5-10% of the heat, and the slag-forming mixture is introduced during the release of the heat under the metal stream, maintaining the ratio of the duration of the mixture to the duration of the heat output in the range of 0.9 - 1.0.
Раняя присадка алюминия в начале выпуска плавки в сочетании с регулированным вводом смеси под струю металла в течение выпуска плавки создает условия для наиболее полного использования десульфурирующего и восстановительного потенциала смеси, снижения количества оксидных включений за счет постоянного обновления формирующегося шлака поступающими порциями смеси и предварительного раскисления металла углеродом смеси. The early addition of aluminum at the beginning of the production of smelting in combination with the controlled introduction of the mixture under the metal stream during the production of smelting creates the conditions for the most complete use of the desulfurizing and reducing potential of the mixture, reducing the amount of oxide inclusions due to the constant updating of the formed slag by incoming portions of the mixture and preliminary deoxidation of the metal with carbon mixtures.
Отклонение от указанных пределов порядка ввода алюминия и шлакообразующей смеси снижает эффективность раскисления и десульфурации металла. Deviation from the specified limits of the order of input of aluminum and slag-forming mixture reduces the efficiency of deoxidation and desulfurization of the metal.
В заявляемом способе производства стали предлагается в качестве марганецсодержащего материала использовать силикомарганец. При этом ввод силикомарганца в металл осуществляют в смеси с алюминием и феррованадием или феррониобием в соотношении (30-60) : (1-1,5) : (2-12) в количестве 9 - 20 кг/т стали. In the inventive method for the production of steel, it is proposed to use silicomanganese as a manganese-containing material. In this case, the input of silicomanganese into the metal is carried out in a mixture with aluminum and ferrovanadium or ferroniobium in the ratio (30-60): (1-1.5): (2-12) in the amount of 9 - 20 kg / t of steel.
Указанные пределы количества смеси и содержания силикомарганца, феррованадия или феррониобия в ней обеспечивают получение стали необходимого состава. Путем совместной присадки указанных материалов и алюминия достигается эффект комплексного раскисления металла и обеспечивается высокий уровень усвоения элементов. The specified limits of the amount of the mixture and the content of silicomanganese, ferrovanadium or ferroniobium in it provide steel of the required composition. By jointly adding these materials and aluminum, the effect of complex deoxidation of the metal is achieved and a high level of assimilation of the elements is ensured.
Присадка меньшего количества алюминия приводит к повышенному агару ванадия и ниобия. Повышение доли алюминия отрицательно сказывается на себестоимости стали вследствие перерасхода алюминия без улучшения технологических показателей. The addition of less aluminum leads to increased agar of vanadium and niobium. The increase in the proportion of aluminum negatively affects the cost of steel due to overuse of aluminum without improving technological indicators.
Путем обработки металла кальцием в количестве 0,8 - 1,2 кг/т стали достигается формирование неметаллических включений благоприятной формы, что обеспечивает высокое сопротивление стали сероводородному растрескиванию. Присадка меньшего количества кальция не обеспечивает формирование сульфидов округлой формы, что снижает коррозионную стойкость металла. Увеличение количества кальция ведет к его перерасходу без улучшения технико-экономических показателей. By treating the metal with calcium in the amount of 0.8 - 1.2 kg / t of steel, the formation of non-metallic inclusions of a favorable shape is achieved, which provides high resistance to hydrogen sulfide cracking. The addition of less calcium does not provide the formation of round sulfides, which reduces the corrosion resistance of the metal. An increase in the amount of calcium leads to its cost overruns without improving technical and economic indicators.
Пример 1. Выплавляли сталь марки 13ГФА. Example 1. Smelted steel grade 13HFA.
В 150-т дуговой печи с эркерным выпуском осуществляли расплавление шихты, проведение окислительного периода и нагрев металла. Полупродукт из печи выпускали без шлака в ковш, установленный на сталевозе, оборудованном весами. После выпуска 10 т (6,7%) металла вводили 150 кг (1 кг/т) алюминия и начинали присадку шлакообразующей смеси, содержащей 1150 кг извести, 150 кг плавикового шпата, 150 кг глинозема и 50 кг кокса (соотношение компонентов 23: 3:3:1). Присадку смеси завершили при выпуске 145 т металла. Общий расход смеси составил 1500 кг (10 кг/т стали). Далее металл передавали на установку печь-ковш для доводки по химсоставу и температуре. Внепечную обработку осуществляли при постоянном перемешивании металла путем продувки аргоном через две пористых пробки. На установке печь-ковш присаживали смесь в количестве 17,33 кг/т, содержащую 2200 кг силикомарганца, 40 кг алюминия, 360 кг феррованадия (соотношение компонентов 55:1:9). За 10 минут до отправки на разливку металл обрабатывали кальцием в количестве 1 кг/т стали путем ввода порошковой проволоки через трайбаппарат. In a 150-ton arc furnace with a bay window outlet, the mixture was melted, the oxidation period was carried out, and the metal was heated. The semi-product from the furnace was released without slag into a bucket mounted on a steel truck equipped with scales. After the release of 10 tons (6.7%) of the metal, 150 kg (1 kg / t) of aluminum were introduced and the addition of a slag-forming mixture containing 1150 kg of lime, 150 kg of fluorspar, 150 kg of alumina and 50 kg of coke was started (component ratio 23: 3 : 3: 1). Additive mixture was completed with the release of 145 tons of metal. The total consumption of the mixture was 1,500 kg (10 kg / t of steel). Next, the metal was transferred to the ladle furnace installation for fine-tuning by chemical composition and temperature. Extra-furnace treatment was carried out with constant stirring of the metal by purging with argon through two porous plugs. At the ladle furnace, a mixture was planted in an amount of 17.33 kg / t, containing 2200 kg of silicomanganese, 40 kg of aluminum, 360 kg of ferrovanadium (component ratio 55: 1: 9). 10 minutes before being sent to the casting, the metal was treated with calcium in the amount of 1 kg / t of steel by introducing flux-cored wire through the tribameter.
Пример 2. Выплавляли сталь марки 20Б. Example 2. Smelted steel grade 20B.
После выпуска 7,5 т (5%) металла вводили 120 кг алюминия (0,8 кг/т) и начинали присадку шлакообразующей смеси, содержащей 1055 кг извести, 105 кг плавикового шпата, 105 кг глинозема и 85 кг кокса (соотношение компонентов 25:2,5:2,5:2). Присадку смеси завершили при выпуске 145 т металла. Общий расход смеси составил 1350 кг (9 кг/т стали). В ходе внепечной обработки присаживали смесь в количестве 9 кг/т, содержащую 1230 кг силикомарганца, 40 кг алюминия, 80 кг феррониобия (соотношение компонентов 30,75:1:2). За 10 минут до отправки на разливку металл обрабатывали кальцием в количестве 0,8 кг/т. After the release of 7.5 tons (5%) of the metal, 120 kg of aluminum (0.8 kg / t) was introduced and the addition of a slag-forming mixture containing 1055 kg of lime, 105 kg of fluorspar, 105 kg of alumina and 85 kg of coke was started (component ratio 25 : 2.5: 2.5: 2). Additive mixture was completed with the release of 145 tons of metal. The total consumption of the mixture was 1350 kg (9 kg / t of steel). During the out-of-furnace treatment, a mixture was planted in an amount of 9 kg / t, containing 1230 kg of silicomanganese, 40 kg of aluminum, 80 kg of ferroniobium (component ratio 30.75: 1: 2). 10 minutes before being sent for casting, the metal was treated with calcium in an amount of 0.8 kg / t.
Пример 3. Выплавляли сталь марки 06Х1. Example 3. Smelted steel grade 06X1.
После выпуска 7,5 т (5%) металла вводили 225 кг алюминия (1,5 кг/т) и начинали присадку шлакообразующей смеси, содержащей 1400 кг извести, 250 кг плавикового шпата, 200 кг глинозема и 50 кг кокса (соотношение компонентов 28: 5:4:1). Присадку смеси завершили при выпуске 148 т металла. Общий расход смеси составил 1900 кг (12,67 кг/т стали). В ходе внепечной обработки присаживали смесь в количестве 10 кг/т, содержащую 1200 кг силикомарганца, 40 кг алюминия, 260 кг феррованадия (соотношение компонентов 30:1:6,5). За 8 минут до отправки на разливку металл обрабатывали кальцием в количестве 1,2 кг/т. After the release of 7.5 tons (5%) of the metal, 225 kg of aluminum (1.5 kg / t) was introduced and the addition of a slag-forming mixture containing 1400 kg of lime, 250 kg of fluorspar, 200 kg of alumina and 50 kg of coke was started (component ratio 28 : 5: 4: 1). The additive mixture was completed with the release of 148 tons of metal. The total consumption of the mixture was 1900 kg (12.67 kg / t of steel). During the out-of-furnace treatment, a mixture of 10 kg / t was planted, containing 1200 kg of silicomanganese, 40 kg of aluminum, 260 kg of ferrovanadium (component ratio 30: 1: 6.5). 8 minutes before being sent for casting, the metal was treated with calcium in an amount of 1.2 kg / t.
Трубы, изготовленные из непрерывнолитой заготовки сталей марок 06Х1, 13ГФА, 20Ф, 20Б, 22ГФ, выплавленной в соответствии с данным способом, обладают повышенными характеристиками по хладостойкости и коррозионной стойкости к различным видам коррозии, а также не подвержены образованию "блистерингов" (водородному растрескиванию), что обеспечивает увеличение срока службы трубопроводов, применяемых для добычи и транспортировки нефти и газа. Pipes made from continuously cast billets of steel grades 06Х1, 13ГФА, 20Ф, 20Б, 22ГФ, melted in accordance with this method, have improved characteristics of cold resistance and corrosion resistance to various types of corrosion, and are also not prone to the formation of "blisters" (hydrogen cracking) This ensures an increase in the service life of pipelines used for the extraction and transportation of oil and gas.
Температура перехода металла в хрупкое состояние указанных марок сталей находится в диапазоне температур от минус 40oC и ниже. Скорость общей коррозии составляет не более 0,3 мм/год, а пороговое напряжение, определяемое по методике NACE, составляет не менее 0,8 от минимально допустимого предела текучести в зависимости от конкретной марки стали.The transition temperature of the metal in the brittle state of these grades of steel is in the temperature range from minus 40 o C and below. The rate of general corrosion is not more than 0.3 mm / year, and the threshold stress, determined by the NACE methodology, is not less than 0.8 of the minimum allowable yield strength, depending on the specific steel grade.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98120944A RU2148659C1 (en) | 1998-11-16 | 1998-11-16 | Method of pipe steel production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98120944A RU2148659C1 (en) | 1998-11-16 | 1998-11-16 | Method of pipe steel production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2148659C1 true RU2148659C1 (en) | 2000-05-10 |
Family
ID=20212484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98120944A RU2148659C1 (en) | 1998-11-16 | 1998-11-16 | Method of pipe steel production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2148659C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2555304C1 (en) * | 2014-04-28 | 2015-07-10 | Публичное акционерное общество "Северский трубный завод", RU | Method of pipe steel production |
| RU2564373C1 (en) * | 2014-07-10 | 2015-09-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of pipe steel production |
| RU2686510C1 (en) * | 2018-11-27 | 2019-04-29 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of producing steel for making pipes |
| RU2765475C1 (en) * | 2018-11-08 | 2022-01-31 | Наньцзин Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Method for production of acid-resistant high purity pipeline steel |
-
1998
- 1998-11-16 RU RU98120944A patent/RU2148659C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2555304C1 (en) * | 2014-04-28 | 2015-07-10 | Публичное акционерное общество "Северский трубный завод", RU | Method of pipe steel production |
| RU2564373C1 (en) * | 2014-07-10 | 2015-09-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of pipe steel production |
| RU2765475C1 (en) * | 2018-11-08 | 2022-01-31 | Наньцзин Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Method for production of acid-resistant high purity pipeline steel |
| RU2686510C1 (en) * | 2018-11-27 | 2019-04-29 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of producing steel for making pipes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AT403293B (en) | METHOD AND INSTALLATION FOR THE PRODUCTION OF ALLOY STEELS | |
| RU2148659C1 (en) | Method of pipe steel production | |
| EP0033780B2 (en) | Method for preventing slopping during subsurface pneumatic refining of steel | |
| RU2566230C2 (en) | Method of processing in oxygen converter of low-siliceous vanadium-bearing molten metal | |
| US4394165A (en) | Method of preliminary desiliconization of molten iron by injecting gaseous oxygen | |
| RU2101367C1 (en) | Method of production of pipe steel | |
| AU727872B2 (en) | Basic oxygen process with iron oxide pellet addition | |
| JP3496545B2 (en) | Hot metal desulfurization method | |
| RU2138563C1 (en) | Method for treating steel in ladle | |
| RU1319561C (en) | Method for blasting low-manganese iron in converter | |
| RU2118376C1 (en) | Method of producing vanadium slag and naturally vanadium-alloyed steel | |
| RU2192482C2 (en) | Method of steelmaking | |
| SU988879A1 (en) | Method for oxygen blasting of metal | |
| RU2254380C1 (en) | Method of production of rail steel | |
| RU2095429C1 (en) | Method of producing roller-bearing steel | |
| RU2205880C1 (en) | Method of steel making | |
| RU2347820C2 (en) | Method of steel melting | |
| SU1252354A1 (en) | Method of producing low-alloying tube steel | |
| SU1289891A1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2197537C2 (en) | Method of steel making | |
| RU2222608C1 (en) | Method of making chromium-containing steel | |
| RU1786096C (en) | Method of gas-dynamic separation of slag from molten metal | |
| SU734293A1 (en) | Method of steel smelting | |
| SU1731826A1 (en) | Method of microalloying of steel with nitrogen | |
| RU2121512C1 (en) | Method of steel melting in converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20061117 |