RU2222608C1 - Method of making chromium-containing steel - Google Patents

Method of making chromium-containing steel Download PDF

Info

Publication number
RU2222608C1
RU2222608C1 RU2002134778/02A RU2002134778A RU2222608C1 RU 2222608 C1 RU2222608 C1 RU 2222608C1 RU 2002134778/02 A RU2002134778/02 A RU 2002134778/02A RU 2002134778 A RU2002134778 A RU 2002134778A RU 2222608 C1 RU2222608 C1 RU 2222608C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
chromium
metal
manganese
steel
ladle
Prior art date
Application number
RU2002134778/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2002134778A (en
Inventor
Анатолий Яковлевич Наконечный (UA)
Анатолий Яковлевич Наконечный
В.Н. Урцев (RU)
В.Н. Урцев
Д.М. Хабибулин (RU)
Д.М. Хабибулин
С.Н. Аникеев (RU)
С.Н. Аникеев
С.И. Платов (RU)
С.И. Платов
А.В. Капцан (RU)
А.В. Капцан
Original Assignee
ООО "Сорби стил"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ООО "Сорби стил" filed Critical ООО "Сорби стил"
Priority to RU2002134778/02A priority Critical patent/RU2222608C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2222608C1 publication Critical patent/RU2222608C1/en
Publication of RU2002134778A publication Critical patent/RU2002134778A/en

Links

Abstract

FIELD: ferrous metallurgy; making chromium-containing steels. SUBSTANCE: proposed method includes melting metal in steel-making unit, introducing manganese-containing oxide material and chromium- containing oxide as alloying and slag-forming additives during tapping of metal into ladle upon completion of active mixing; consumption of oxide materials per 0.1% in finished metal is selected from ratio of content of chromium to manganese in initial oxide materials equal to 1.1- 1.2; aluminum is fed to ladle in mixture with calcium carbide at ratio of 1:(2.9-3.2) after introduction of oxide materials. Used as chromium- containing oxide material is converter slag of production of medium- carbon ferro-chromium. EFFECT: increased degree of extraction of chromium and manganese at enhanced homogeneity of steel composition; increased degree of de-sulfurization; reduced contamination of steel with non-metallic inclusions. 2 cl, 1 ex

Description

Изобретение относится к области черной металлургии и может быть использовано при производстве хромсодержащих сталей. The invention relates to the field of ferrous metallurgy and can be used in the production of chromium-containing steels.

Известен способ обработки расплавленного металла в ковше, включающий предварительную выплавку в печи синтетического шлака, содержащего более 15 мас. % оксида алюминия, подачу выплавленного шлака в ковш, подачу в ковш оксидов железа в количестве 1,5-60,0% в пересчете на железо от массы шлака в ковше, последующую заливку в ковш металла, выплавленного в сталеплавильном агрегате, удаление из ковша шлака, раскисление металла добавками кремния и/или алюминия, подачу в ковш оксидов марганца в количестве 2-30% от количества оксидов железа в пересчете на железо и марганец и оксидов хрома в количестве 0,5-8,0% от количества оксидов железа в пересчете на железо и хром (Патент РФ 2139942, кл. С 21 С 7/076, опубл. 20.10.1999 г.). A known method of processing molten metal in a ladle, including preliminary smelting in a furnace of synthetic slag containing more than 15 wt. % aluminum oxide, the supply of molten slag to the ladle, the supply of iron oxides to the ladle in an amount of 1.5-60.0% in terms of iron of the mass of slag in the ladle, the subsequent pouring of metal melted in the steelmaking unit into the ladle, and the removal of slag from the ladle , metal deoxidation with additions of silicon and / or aluminum, supply to the ladle of manganese oxides in the amount of 2-30% of the amount of iron oxides in terms of iron and manganese and chromium oxides in the amount of 0.5-8.0% of the amount of iron oxides in terms of on iron and chromium (RF Patent 2139942, class C 21 C 7/076, publ. 10/20/1999 g .).

Металл, полученный известным способом, имеет низкую химическую однородность по содержанию легирующих - марганца и хрома, обусловленную низкой степенью извлечения этих легирующих элементов. Подача в ковш оксидов железа в количестве 1,5-60,0% приводит к высокой окисленности металла, препятствующей десульфурации, а также способствующей образованию трудно удаляемых силикатов и алюминатов. The metal obtained in a known manner, has low chemical uniformity in the content of alloying - manganese and chromium, due to the low degree of extraction of these alloying elements. The supply of iron oxides to the ladle in an amount of 1.5-60.0% leads to high oxidation of the metal, which prevents desulfurization, and also contributes to the formation of hard to remove silicates and aluminates.

Наиболее близким аналогом заявляемого изобретения является способ получения хромсодержащих сталей, включающий выплавку металла в сталеплавильном агрегате, ввод ферросилиция и марганецсодержащего материала в виде ферромарганца из расчета получения среднего содержания марганца в готовой стали, выпуск металла в ковш, подачу в ковш феррохрома и в качестве хромсодержащей и шлакообразующей добавки хромсодержащего металлоконцентрата фракцией 0-80 мм, в состав которого входят металлический хром и оксид хрома (Сr2О3) с содержанием 40-60% хрома в количестве 5-100% от общего расхода хромсодержащих материалов, окончательное раскисление металла подачей в ковш 45% ферросилиция и алюминия (А.с. СССР 1157081, кл. С 21 С 7/00, опубл. 23.05.1985 г.).The closest analogue of the claimed invention is a method for producing chromium-containing steels, including the smelting of metal in a steel-smelting unit, the introduction of ferrosilicon and manganese-containing material in the form of ferromanganese based on the calculation of the average manganese content in the finished steel, the discharge of metal into the ladle, feeding ferrochrome into the ladle and as chromium-containing slagging additive chromium metallokontsentrata fraction 0-80 mm, which is composed of metal chromium and chromium oxide (Cr 2 O 3) content of 40-60% chromium an amount of 5-100% of the total flow rate of chromium-containing materials, the final deoxidation of the metal being fed into the ladle 45% ferrosilicon and aluminum (AS USSR 1157081, cl. C 21 C 7/00, publ. 23.05.1985 g).

Признаки ближайшего аналога, совпадающие с существенными признаками заявляемого изобретения: выплавка металла в сталеплавильном агрегате, ввод марганецсодержащего материала, выпуск металла в ковш, подача в ковш хромсодержащего оксидного материала в качестве легирующего и шлакообразующего и алюминия. Signs of the closest analogue that coincide with the essential features of the claimed invention: smelting of metal in a steelmaking unit, introduction of manganese-containing material, discharge of metal into the ladle, feeding of chromium-containing oxide material into the ladle as alloying and slag-forming and aluminum.

Известный способ не обеспечивает получение требуемого технического результата по следующим причинам. The known method does not provide the desired technical result for the following reasons.

Легирование стали марганцем в сталеплавильном агрегате по известному способу приводит к низкой степени извлечения марганца из-за повышенного уровня окисленности системы металл - шлак. Шлаковая фаза, входящая в состав металлоконцентрата в количестве 5-20%, обладает высокой вязкостью при температуре сталеплавильного процесса, поэтому хром из вводимого в ковш металлоконцентрата не полностью усваивается металлом. Все это приводит к низкой химической однородности металла по хрому и марганцу. The alloying of steel with manganese in a steelmaking unit by a known method leads to a low degree of extraction of manganese due to the increased level of oxidation of the metal-slag system. The slag phase, which is part of the metal concentrate in an amount of 5-20%, has a high viscosity at the temperature of the steelmaking process, so chromium from the metal concentrate introduced into the ladle is not completely absorbed by the metal. All this leads to low chemical homogeneity of the metal in chromium and manganese.

Кроме того, тугоплавкая шлаковая фаза металлоконцентрата приводит к снижению ассимилирующей способности покровного шлака, а значит, к повышению загрязненности металла неметаллическими включениями и ухудшению качества стали. In addition, the refractory slag phase of the metal concentrate leads to a decrease in the assimilating ability of the coating slag, and hence to an increase in the contamination of the metal with nonmetallic inclusions and a deterioration in the quality of steel.

Окончательное раскисление металла 45% ферросилицием и алюминием способствует образованию хрупких силикатов и алюминатов, препятствующих десульфурации металла, что приводит к загрязнению металла сульфидными включениями наряду с хрупкими силикатами и трудноудаляемыми алюминатами и ухудшению качества стали. The final deoxidation of the metal with 45% ferrosilicon and aluminum promotes the formation of brittle silicates and aluminates, which prevent metal desulfurization, which leads to metal contamination with sulfide inclusions along with brittle silicates and hard-to-remove aluminates and deterioration in the quality of steel.

В основу изобретения поставлена задача усовершенствования способа получения хромсодержащей стали путем оптимизации технологических параметров, обеспечивающего получение стали высокого качества. Ожидаемый технический результат - улучшение процесса восстановления легирующих элементов, что позволяет повысить степень извлечения хрома и марганца при одновременном повышении химической однородности стали, повысить степень десульфурации и снизить загрязненность стали неметаллическими включениями. The basis of the invention is the task of improving the method for producing chromium-containing steel by optimizing the technological parameters, providing high-quality steel. The expected technical result is an improvement in the recovery process of alloying elements, which allows to increase the degree of extraction of chromium and manganese while increasing the chemical uniformity of the steel, to increase the degree of desulfurization and to reduce the contamination of steel by non-metallic inclusions.

Технический результат достигается тем, что в известном способе получения хромсодержащей стали, включающем выплавку металла в сталеплавильном агрегате, ввод марганецсодержащего материала, выпуск металла в ковш, подачу в качестве легирующей и шлакообразующей добавки хромсодержащего оксидного материала, присадку в ковш алюминия, по изобретению марганецсодержащий материал вводят в виде оксидного материала совместно с подаваемым в ковш хромсодержащим оксидным материалом во время выпуска металла в ковш после окончания его активного перемешивания, при этом на каждые 0,1% марганца и хрома в готовом металле расход оксидных материалов выбирают из отношения содержания хрома к марганцу в исходных оксидных материалах, равного 1,1-1,2, а алюминий в ковш подают совместно с карбидом кальция, взятых в соотношении 1: (2,9-3,2), после ввода оксидных материалов. The technical result is achieved by the fact that in the known method for producing chromium-containing steel, including the smelting of metal in a steel-smelting unit, the introduction of manganese-containing material, the release of metal into the ladle, the supply of the chromium-containing oxide material as an alloying and slag-forming additive, the manganese-containing material is added to the aluminum ladle according to the invention in the form of oxide material together with the chromium-containing oxide material supplied to the ladle during the release of metal into the ladle after the end of its active transition mixing, for every 0.1% manganese and chromium in the finished metal, the consumption of oxide materials is selected from the ratio of chromium to manganese in the starting oxide materials equal to 1.1-1.2, and aluminum is fed to the ladle together with calcium carbide, taken in the ratio 1: (2.9-3.2), after the introduction of oxide materials.

Целесообразно в качестве хромсодержащего оксидного материала использовать конвертерный шлак от производства среднеуглеродистого феррохрома. It is advisable to use converter slag from the production of medium-carbon ferrochrome as a chromium oxide material.

Поскольку соединения хрома имеют высокую температуру плавления, для улучшения теплового баланса и физико-химических условий восстановления легирующих элементов в предлагаемом способе осуществляют ввод марганецсодержащего материала в виде оксидного материала, что способствует снижению температуры плавления оксидных материалов. Ввод в ковш марганецсодержащего оксидного материала совместно с хромсодержащим оксидным материалом во время выпуска металла в ковш после окончания его активного перемешивания обусловлен необходимостью ускорения плавления тугоплавкого хромсодержащего оксидного материала. Ввод материалов после активного перемешивания металла исключает заметалливание оксидных материалов, что улучшает процесс плавления оксидных материалов, гомогенизацию шлаковой фазы и улучшает процесс восстановления легирующих элементов. Since chromium compounds have a high melting point, in order to improve the heat balance and physicochemical conditions for the recovery of alloying elements, the proposed method introduces manganese-containing material in the form of an oxide material, which helps to reduce the melting temperature of oxide materials. The introduction of a manganese-containing oxide material into the ladle together with the chromium-containing oxide material during the release of the metal into the ladle after the end of its active mixing is due to the need to accelerate the melting of the refractory chromium-containing oxide material. The input of materials after active stirring of the metal eliminates the noticeability of oxide materials, which improves the melting process of oxide materials, the homogenization of the slag phase and improves the recovery process of alloying elements.

Предлагаемый расход оксидных материалов, выбранный из отношения содержания хрома к марганцу в исходных оксидных материалах, равного 1,1-1,2, обеспечивает оптимальное (около 90%) извлечение легирующих элементов - хрома и марганца - в металл, что способствует повышению химической однородности стали, снижению уровня окисленности металла, уменьшению неметаллических включений в результате десульфурации, что повышает качество стали. Отношение содержания хрома к марганцу в исходных оксидных материалах менее 1,1 ухудшает технологические параметры процесса восстановления хрома и марганца ввиду ухудшения кинетических условий восстановительного процесса из-за повышенной вязкости образующейся в результате плавления оксидных материалов жидкой фазы и высокой гетерогенности образовавшегося шлака. Это приводит к снижению показателей извлечения легирующих элементов из их оксидов, уменьшению сорбционной способности шлака по отношению к неметаллическим включениям, повышению загрязненности металла неметаллическими включениями, снижению степени десульфурации. Отношение содержания хрома к марганцу в исходных оксидных материалах более 1,2 приводит к разбавлению шлака хромсодержащим оксидным материалом, снижению абсолютного количества марганецсодержащего оксидного материала, а значит, и снижению степени извлечения марганца, что приводит к низкой химической однородности распределения легирующих элементов - марганца и хрома - в объеме металла и ухудшению качества стали. The proposed consumption of oxide materials, selected from the ratio of the chromium to manganese content in the starting oxide materials, equal to 1.1-1.2, provides optimal (about 90%) extraction of alloying elements - chromium and manganese - in the metal, which contributes to the increase of chemical uniformity of steel , reducing the level of oxidation of the metal, reducing non-metallic inclusions as a result of desulfurization, which improves the quality of steel. The ratio of the chromium to manganese content in the starting oxide materials is less than 1.1 worsens the technological parameters of the chromium and manganese reduction process due to the deterioration of the kinetic conditions of the reduction process due to the increased viscosity of the liquid phase resulting from the melting of oxide materials and the high heterogeneity of the slag formed. This leads to a decrease in the extraction rates of alloying elements from their oxides, to a decrease in the sorption ability of slag in relation to non-metallic inclusions, to an increase in metal contamination by non-metallic inclusions, and to a decrease in the degree of desulfurization. The ratio of the chromium to manganese content in the starting oxide materials of more than 1.2 leads to dilution of the slag with a chromium oxide material, a decrease in the absolute amount of manganese oxide material, and hence a decrease in the degree of extraction of manganese, which leads to low chemical uniformity of the distribution of alloying elements - manganese and chromium - in the volume of metal and deterioration in the quality of steel.

Использование в качестве восстановителя в предлагаемом способе алюминия и карбида кальция, взятых в соотношении 1:(2,9-3,2), обусловлено необходимостью оптимизации теплового и кинетического режимов восстановления легирующих элементов - хрома и марганца - из соответствующих оксидных материалов, обладающих различной температурой плавления. В результате повышается извлечение легирующих элементов из оксидных материалов за счет обеспечения положительного теплового баланса при одновременно протекающих эндотермических реакциях взаимодействия углерода карбида кальция с кислородом плавящихся оксидных легирующих материалов, а также экзотермическая реакция взаимодействия алюминия с кислородом тех же оксидных материалов и кислородом, растворенным в металле. Кроме того, происходит экзотермическая реакция взаимодействия кальция, содержащегося в карбиде кальция, с кислородом и серой, растворенными в металле, с образованием соответственно СаО и CaS. Это также способствует улучшению теплового баланса процесса восстановления. Взаимодействие углерода карбида кальция с кислородом сопровождается образованием пузырьков монооксида углерода, которые, барботируя шлаковый расплав, повышают ассимилирующую способность шлака по отношению к неметаллическим включениям, снижая при этом их содержание в металле и повышая качество стали. The use of aluminum and calcium carbide, taken in the ratio 1: (2.9-3.2), as a reducing agent in the proposed method, is due to the need to optimize the thermal and kinetic recovery modes of alloying elements - chromium and manganese - from the corresponding oxide materials having different temperatures melting. As a result, the extraction of alloying elements from oxide materials is increased by ensuring a positive heat balance during the simultaneous endothermic reactions of the interaction of calcium carbide carbon with oxygen of melting oxide alloying materials, as well as the exothermic reaction of aluminum with oxygen of the same oxide materials and oxygen dissolved in the metal. In addition, an exothermic reaction of the interaction of calcium contained in calcium carbide with oxygen and sulfur dissolved in the metal occurs, with the formation of CaO and CaS, respectively. It also helps to improve the heat balance of the recovery process. The interaction of calcium carbide carbon with oxygen is accompanied by the formation of bubbles of carbon monoxide, which, sparging the slag melt, increase the assimilative ability of the slag in relation to non-metallic inclusions, while reducing their content in the metal and improving the quality of steel.

Кальций, входящий в состав карбида кальция, являясь не только эффективным раскислителем и десульфуратором, способствует также глобуляризации алюминатов, образующихся в поверхностном слое металла в результате раскисления металла алюминием в совокупности с процессом восстановления легирующих элементов из их оксидов. Глобуляризированные алюминаты эффективно ассимилируются покровным шлаком, что способствует снижению содержания неметаллических включений и повышению качества стали. Часть вводимого в ковш кальция взаимодействует с образовавшимися в металле сульфидами, как правило вида MnS и FeS, изменяя их морфологию с образованием простых сульфидов (CaS) и сложных сульфидов марганца и кремния, пассивированных кальцием, что приводит к уменьшению количества сульфидных неметаллических включений и снижению содержания серы в металле, улучшая качество стали. Повышение доли карбида кальция в соотношении алюминия к карбиду кальция более 3,2 приводит к снижению технологических показателей процесса восстановления и процесса рафинирования металла от серы в результате ухудшения теплового режима, а также повышения гетерогенности шлака, снижения его сорбционной способности по отношению к неметаллическим включениям, повышению химической неоднородности металла по легирующим элементам хрому и марганцу и ухудшению качества стали. Уменьшение доли карбида кальция в соотношении алюминия к карбиду кальция менее 2,9 приводит к повышению температуры в зоне восстановительного процесса, возможному всплыванию расплавленного алюминия на поверхность шлакового расплава, взаимодействию алюминия с кислородом атмосферы с образованием газообразных оксидов неполного окисления алюминия АlO и Аl2О и удалением их в газовую фазу. Это приводит к изменению теплового баланса, ухудшению технологических показателей процесса восстановления легирующих элементов из их оксидов и рафинирования металла от серы кальцием. Ухудшение при изменении предложенного соотношения компонентов восстановителя, кинетических условий процессов восстановления и рафинирования металла из-за повышения гетерогенности шлака и ухудшение в связи с этим условий для его перемешивания пузырьками монооксида углерода приводит к снижению ассимилирующей способности шлака по отношению к неметаллическим включениям и повышению загрязненности металла неметаллическими включениями Все это приводит к снижению химической однородности стали по содержанию легирующих элементов, ухудшению десульфурации, повышению содержания в металле неметаллических включений и снижению качества стали.Calcium, which is part of calcium carbide, being not only an effective deoxidizer and desulfurizer, also contributes to the globularization of aluminates formed in the surface layer of metal as a result of deoxidation of metal with aluminum in combination with the process of reducing alloying elements from their oxides. Globularized aluminates are effectively assimilated by integumentary slag, which helps to reduce the content of non-metallic inclusions and improve the quality of steel. Part of the calcium introduced into the ladle interacts with the sulfides formed in the metal, usually of the MnS and FeS type, changing their morphology with the formation of simple sulfides (CaS) and complex sulfides of manganese and silicon passivated by calcium, which leads to a decrease in the amount of sulfide non-metallic inclusions and a decrease in the content sulfur in the metal, improving the quality of steel. An increase in the proportion of calcium carbide in the ratio of aluminum to calcium carbide of more than 3.2 leads to a decrease in technological parameters of the recovery process and the process of refining metal from sulfur as a result of a deterioration of the thermal regime, as well as an increase in the heterogeneity of slag, a decrease in its sorption ability with respect to non-metallic inclusions, and an increase chemical heterogeneity of the metal on alloying elements chromium and manganese and deterioration in the quality of steel. A decrease in the proportion of calcium carbide in the ratio of aluminum to calcium carbide of less than 2.9 leads to an increase in temperature in the zone of the reduction process, possible float of molten aluminum to the surface of the slag melt, the interaction of aluminum with atmospheric oxygen with the formation of gaseous oxides of incomplete oxidation of aluminum AlO and Al 2 O and removing them into the gas phase. This leads to a change in the heat balance, to a deterioration in the technological parameters of the process of the recovery of alloying elements from their oxides and the refinement of metal from sulfur by calcium. Deterioration when changing the proposed ratio of the components of the reducing agent, the kinetic conditions of the processes of metal reduction and refining due to an increase in slag heterogeneity and the deterioration of the conditions for its mixing by bubbles of carbon monoxide leads to a decrease in the assimilative ability of the slag with respect to nonmetallic inclusions and an increase in the contamination of nonmetallic metal inclusions All this leads to a decrease in the chemical uniformity of steel in the content of alloying elements, deterioration NIJ desulfurization increase in the metal content of nonmetallic inclusions, and reduce the quality of steel.

Пример. Example.

Плавки по предлагаемому и известному способам получения хромсодержащей стали проводили в идентичных условиях в 100-тонной электросталеплавильной печи. Smelting according to the proposed and known methods for producing chromium-containing steel was carried out under identical conditions in a 100-ton electric furnace.

По предлагаемому способу при температуре 1650oС из печи выпускали в ковш металл и во время выпуска подавали в ковш хромсодержащий оксидный материал, в качестве которого использовали конвертерный шлак от производства среднеуглеродистого феррохрома следующего химического состава, мас.%: Сr2О3 - 70,81 (Сr - 48,44); FeO - 12,2; SiO2 - 5,9; Аl2О3 - 9,31; MgO - 1,78 в количестве 1200 кг и марганецсодержащий оксидный материал, в качестве которого использовали марганцевый агломерат следующего химического состава, мас.%: (МnО + Мn2О3 + Мn3O4) - 61,81 (из них Mn - 44,6); SiO3 - 12,3; Fе2О3 - 2,3; Аl2О3 - 3,2; CaO - 11,7; MgO - 3,7; С - 2,1; Р - 0,2; S - 0,010, прочие побочные примеси - остальное, в количестве 1400 кг. После ввода оксидных материалов в ковш подавали 370 кг вторичного алюминия марки АВ-86 и 1100 кг карбида кальция, взятых в соотношении 1:3.According to the proposed method, at a temperature of 1650 o C metal was released from the furnace into the ladle and, during the release, chromium oxide material was fed into the ladle, which was used as converter slag from the production of medium-carbon ferrochrome of the following chemical composition, wt.%: Cr 2 O 3 - 70, 81 (Cr - 48.44); FeO - 12.2; SiO 2 - 5.9; Al 2 O 3 - 9.31; MgO - 1.78 in the amount of 1200 kg and a manganese-containing oxide material, which was used as manganese agglomerate of the following chemical composition, wt.%: (MnO + Mn 2 O 3 + Mn 3 O 4 ) - 61.81 (of which Mn - 44.6); SiO 3 - 12.3; Fe 2 O 3 - 2.3; Al 2 O 3 - 3.2; CaO - 11.7; MgO - 3.7; C is 2.1; P is 0.2; S - 0,010, other side impurities - the rest, in the amount of 1400 kg. After entering the oxide materials, 370 kg of secondary aluminum of the AB-86 grade and 1100 kg of calcium carbide, taken in a 1: 3 ratio, were fed into the bucket.

Готовую сталь разливали на слитки массой 12,5 т, которые прокатывали на лист толщиной 10-20 мм и проводили металлографические исследования. The finished steel was poured onto ingots weighing 12.5 tons, which were rolled onto a sheet 10–20 mm thick and metallographic studies were carried out.

Полученная сталь была следующего химического состава, мас.%: С - 0,11; Si - 0,17; Mn - 0,54; S - 0,006; Р - 0,007; Аl - 0,023; Cr - 0,61; Ni - 0,70; Сu - 0,53; Fe - остальное. The resulting steel was of the following chemical composition, wt.%: C - 0.11; Si 0.17; Mn — 0.54; S is 0.006; P is 0.007; Al - 0.023; Cr 0.61; Ni - 0.70; Cu - 0.53; Fe is the rest.

При этом степень извлечения хрома составила 91,2%, степень извлечения марганца - 93,2%. At the same time, the degree of extraction of chromium was 91.2%, the degree of extraction of manganese - 93.2%.

Также были проведены плавки по предлагаемому способу с изменением расходов марганецсодержащего оксидного материала, хромсодержащего оксидного материала, алюминия и карбида кальция в пределах, заявленных в способе. Загрязненность стали неметаллическими включениями (в баллах), полученной по предлагаемому способу, составила: оксиды - 1,4; сульфиды - 0,5; силикаты - 1,7. Also, melts were carried out according to the proposed method with a change in the costs of manganese-containing oxide material, chromium-containing oxide material, aluminum and calcium carbide within the limits stated in the method. The contamination of steel non-metallic inclusions (in points) obtained by the proposed method was: oxides - 1.4; sulfides - 0.5; silicates - 1.7.

При выплавке стали по известному способу в печь присаживали ферросилиций (25% от общего расхода) и ферромарганец, а через 10 мин плавку выпускали в ковш, где проводили окончательное легирование стали хромом путем подачи в ковш феррохрома в количестве 200 кг, хромсодержащего металлоконцентрата в количестве 1400 кг, а также окончательное раскисление путем подачи в ковш 45% ферросилиция и алюминия в количестве 80 кг. Готовую сталь разливали в слитки массой 12,5 кг, которые прокатывали на лист толщиной 10-20 мм и проводили металлографические исследования. When steel was smelted according to the known method, ferrosilicon (25% of the total consumption) and ferromanganese were added to the furnace, and after 10 minutes the melting was released into the ladle, where the steel was finally alloyed with chromium by feeding 200 kg of ferrochrome to the ladle, 1400 chromium-containing metal concentrate kg, as well as the final deoxidation by feeding 45% ferrosilicon and aluminum in an amount of 80 kg to the bucket. The finished steel was poured into ingots weighing 12.5 kg, which were rolled onto a sheet 10–20 mm thick and metallographic studies were carried out.

Полученная сталь была следующего химического состава, мас.%: С - 0,15; Si - 0,24; Mn - 0,51; S - 0,018; Р - 0,012; Al - 0,027; Cr - 0,58; Ni - 0,71; Сu - 0,58; Fe - остальное. При этом степень извлечения хрома составила 70,2%, степень извлечения марганца составила 81%. Загрязненность стали неметаллическими включениями (в баллах), полученной по известному способу, составила: оксиды - 2,8; сульфиды - 3,2; силикаты - 2,5. The resulting steel was of the following chemical composition, wt.%: C - 0.15; Si 0.24; Mn - 0.51; S is 0.018; P is 0.012; Al - 0.027; Cr - 0.58; Ni - 0.71; Cu - 0.58; Fe is the rest. The degree of extraction of chromium was 70.2%, the degree of extraction of manganese was 81%. The contamination of steel non-metallic inclusions (in points) obtained by the known method was: oxides - 2.8; sulfides - 3.2; silicates - 2.5.

Для определения химической однородности стали по предлагаемому и известному способам во время разливки стали отобрали пробы на химический анализ металла от 1-го, 4-го и 7-го слитков каждой плавки. Изменение химического состава стали по предлагаемому способу составило: Si - 0,002; Mn - 0,001; Cr - 0,002, а остальные элементы меньше ошибки анализа, в стали по известному способу: Si - 0,003; Mn - 0,005; Cr - 0,008. To determine the chemical homogeneity of steel according to the proposed and known methods during the casting of steel samples were taken for chemical analysis of metal from the 1st, 4th and 7th ingots of each heat. The change in the chemical composition of steel by the proposed method was: Si - 0.002; Mn 0.001; Cr - 0.002, and the remaining elements are less than the error of analysis in steel according to the known method: Si - 0.003; Mn - 0.005; Cr is 0.008.

Полученные результаты свидетельствуют о том, что усовершенствование способа получения хромсодержащей стали с использованием хромсодержащего оксидного материала в совокупности с марганецсодержащим оксидным материалом при заявленных расходах восстановителя обеспечивает повышение химической однородности стали по ведущим легирующим элементам, повышение степени десульфурации, снижение загрязненности стали неметаллическими включениями. The obtained results indicate that the improvement of the method for producing chromium-containing steel using chromium-containing oxide material in conjunction with manganese-containing oxide material at the stated reducing agent costs provides an increase in the chemical uniformity of the steel along the leading alloying elements, an increase in the degree of desulfurization, and reduction of steel contamination by non-metallic inclusions.

Claims (2)

1. Способ получения хромсодержащей стали, включающий выплавку металла в сталеплавильном агрегате, ввод марганецсодержащего материала, выпуск металла в ковш, подачу в качестве легирующей и шлакообразующей добавки хромсодержащего оксидного материала во время выпуска металла в ковш и присадку в ковш алюминия, отличающийся тем, что марганецсодержащий материал вводят в виде оксидного материала совместно с подаваемым в ковш хромсодержащим оксидным материалом после окончания активного перемешивания металла, при этом на каждые 0,1% марганца и хрома в готовом металле расход оксидных материалов выбирают из отношения содержания хрома к марганцу в исходных оксидных материалах, равного 1,1-1,2, а алюминий в ковш подают совместно с карбидом кальция, взятых в соотношении 1:(2,9-3,2), после ввода оксидных материалов.1. A method of producing chromium-containing steel, including the smelting of metal in a steel-smelting unit, the introduction of manganese-containing material, the release of metal into the ladle, the supply of chromium-containing oxide material as an alloying and slag-forming additive during the release of the metal into the ladle and the additive into the aluminum ladle, characterized in that the manganese-containing the material is introduced in the form of an oxide material together with a chromium-containing oxide material supplied to the ladle after the end of active mixing of the metal, for each 0.1% manganese and chromium in the finished metal, the consumption of oxide materials is selected from the ratio of the content of chromium to manganese in the initial oxide materials equal to 1.1-1.2, and aluminum is supplied to the ladle together with calcium carbide taken in the ratio 1: (2.9-3, 2), after the introduction of oxide materials. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве хромсодержащего оксидного материала используют конвертерный шлак от производства среднеуглеродистого феррохрома.2. The method according to claim 1, characterized in that the converter slag from the production of medium-carbon ferrochrome is used as the chromium-containing oxide material.
RU2002134778/02A 2002-12-24 2002-12-24 Method of making chromium-containing steel RU2222608C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2002134778/02A RU2222608C1 (en) 2002-12-24 2002-12-24 Method of making chromium-containing steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2002134778/02A RU2222608C1 (en) 2002-12-24 2002-12-24 Method of making chromium-containing steel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2222608C1 true RU2222608C1 (en) 2004-01-27
RU2002134778A RU2002134778A (en) 2004-06-27

Family

ID=32091876

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2002134778/02A RU2222608C1 (en) 2002-12-24 2002-12-24 Method of making chromium-containing steel

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2222608C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103911479A (en) * 2014-04-22 2014-07-09 武汉钢铁(集团)公司 Method for directly reducing and alloying chromium ore in 90t top-bottom combined blowing converter

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103911479A (en) * 2014-04-22 2014-07-09 武汉钢铁(集团)公司 Method for directly reducing and alloying chromium ore in 90t top-bottom combined blowing converter
CN103911479B (en) * 2014-04-22 2016-01-20 武汉钢铁(集团)公司 The method of chrome ore direct Reducing and Alloying in 90t top and bottom combined blown converter

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN111172353A (en) Method for controlling cleanliness of molten steel and smelting control method for preventing nozzle nodulation in pouring process of sulfur-containing aluminum-containing steel
CA2559154C (en) Method for a direct steel alloying
US4097269A (en) Process of desulfurizing liquid melts
RU2222608C1 (en) Method of making chromium-containing steel
CN112226566B (en) Production method for smelting low-phosphorus steel by vanadium-containing molten iron
US5037609A (en) Material for refining steel of multi-purpose application
RU2334796C1 (en) Method of steel production
US5425797A (en) Blended charge for steel production
US5085691A (en) Method of producing general-purpose steel
RU2219249C1 (en) Off-furnace steel treatment in ladle
RU2228367C1 (en) Method of making low-alloyed pipe steel
RU2252265C1 (en) Exothermic mixture for steel deoxidation, refining, inoculation and alloying
CN109680124A (en) A method of improving engineering machinery wear resistance castings performance
RU2228368C1 (en) Method of production of steel
RU2786100C1 (en) Method for the production of vanadium-containing steel (options)
EP1230404B1 (en) Method and use of calcium nitrate for foaming of steel-making slags
RU2228372C1 (en) Method of production of vanadium-containing steel
RU2254380C1 (en) Method of production of rail steel
RU2120477C1 (en) Method of deoxidization, modification, and vanadium-alloying of steel
RU2243269C1 (en) Method of melting low-carbon titanium-containing steel
Saqlain et al. Desphosphorization in ironmaking and oxygen steelmaking
RU2212453C1 (en) Method of making low-carbon constructional steel
RU2201458C1 (en) Method of modification of steel
RU2212452C1 (en) Method of alloying steel by manganese
RU2197537C2 (en) Method of steel making

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
PC4A Invention patent assignment

Effective date: 20060406

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20131225