RU2139917C1 - Method and installation for production of fuel oil - Google Patents
Method and installation for production of fuel oil Download PDFInfo
- Publication number
- RU2139917C1 RU2139917C1 RU98118815A RU98118815A RU2139917C1 RU 2139917 C1 RU2139917 C1 RU 2139917C1 RU 98118815 A RU98118815 A RU 98118815A RU 98118815 A RU98118815 A RU 98118815A RU 2139917 C1 RU2139917 C1 RU 2139917C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydrodynamic cavitation
- fuel
- oil
- mixer
- light fractions
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области нефтепереработки и теплоэнергетики и может быть использовано для приготовления котельного топлива (мазута) на основе смеси гудрона и тяжелых остаточных фракций вторичной перегонки нефти. The invention relates to the field of oil refining and heat power and can be used to prepare boiler fuel (fuel oil) based on a mixture of tar and heavy residual fractions of the secondary distillation of oil.
Наиболее распространенные способы получения котельного топлива на основе мазута основаны на дополнительном компаундировании с основным компонентом -прямогонным мазутом - тяжелых остаточных фракций первичной переработки нефти: высоковязких гудронов вакуумной разгонки мазута с содержанием фракций, выкипающих до 500oC, затемненных продуктов вакуумной перегонки мазута фракций 450-600oC, экстрактов селективной очистки вакуумных фракций, отходов битумного производства, гачей, петролеумов, ловушечного нефтепродукта (фракции 100-500oC) и других тяжелых погонов вторичных процессов.The most common methods for producing boiler fuel based on fuel oil are based on additional compounding with the main component - straight run fuel oil - heavy residual fractions of the primary oil refining: high-viscosity tars of vacuum distillation of fuel oil containing fractions boiling up to 500 o C, darkened products of vacuum distillation of fuel oil of fractions 450- 600 o C, extracts of selective purification of vacuum fractions, waste bitumen production, gachey, petroleum, trap oil (fractions 100-500 o C) and other t heavy epaulettes of secondary processes.
Недостатком традиционных способов получения мазутного топлива является вовлечение в его состав большого количества легких фракций - дизельного топлива, легких газойлей каталитического крекинга или коксования с целью удовлетворения требованиям ГОСТ по вязкостным характеристикам и температуре застывания, что отрицательно сказывается на глубине переработки и отборе светлых нефтепродуктов. Существенной проблемой является также получение гомогенной смеси при смешении вышеперечисленных компонентов. A drawback of traditional methods for producing fuel oil is the involvement of a large number of light fractions - diesel fuel, light gas oil, catalytic cracking or coking in order to meet the requirements of GOST for viscosity characteristics and pour point, which negatively affects the depth of processing and selection of light oil products. A significant problem is also to obtain a homogeneous mixture by mixing the above components.
Наиболее близким к предложенному является способ получения топлива на основе смеси прямогонного мазута, гудрона и тяжелых остаточных фракций вторичной перегонки нефти, включающий введение в топливо депрессорных присадок (см. обзорную информацию: Серия 1. Тепловые электростанции, теплофикация и тепловые сети. 1986, вып. 11: Улучшение эксплуатационных свойств жидкого котельного топлива путем его гидромеханической обработки, с. 17- 18). Closest to the proposed one is a method of producing fuel based on a mixture of straight-run black oil, tar and heavy residual fractions of the secondary distillation of oil, including the introduction of depressant additives into the fuel (see overview information: Series 1. Thermal power plants, heating and heating networks. 1986, vol. 11: Improving the operational properties of liquid boiler fuel by its hydromechanical processing, pp. 17-18).
Недостатком известного способа является высокая стоимость получаемого топлива из-за высокой стоимости самих присадок, значительного необходимого их количества и сложности получения гомогенной диспергированной системы мазут-присадка. Например, наиболее дешевыми присадками являются газойль, дизельное топливо, ловушечный нефтепродукт и другие легкие нефтяные дистилляты фракции 100-500oC. Однако их суммарное количество в топливе для достижения требуемой по ГОСТу вязкости 16oВУ при 80oC должно составлять 22-25%. Введение такого количества добавки в высоковязкий мазут не только дорого, но трудоемко и экономически неоправданно. Кроме того, при введении значительного количества добавок возрастает скорость расслоения системы мазут-добавка, что приводит к снижению срока годности топлива.The disadvantage of this method is the high cost of the resulting fuel due to the high cost of the additives themselves, their significant required quantity and the difficulty of obtaining a homogeneous dispersed fuel oil-additive system. For example, the cheapest additives are gas oil, diesel fuel, trap oil and other light petroleum distillates fractions of 100-500 o C. However, their total amount in the fuel to achieve the required viscosity according to GOST 16 o WU at 80 o C should be 22-25% . The introduction of such an amount of additives in high viscosity fuel oil is not only expensive, but labor-intensive and economically unjustified. In addition, with the introduction of a significant amount of additives, the rate of separation of the fuel oil-additive system increases, which leads to a decrease in the shelf life of the fuel.
Наиболее близким к предложенному устройству является устройство для получения жидкого топлива на основе мазута, содержащее емкости для мазута, подключенные к насосу подачи мазута, выход которого соединен с приемным фланцем гидродинамического смесителя, выполненного в виде эмульгатора, и с байпасом, емкость для воды с насосом подачи воды и эмульгатором воды и рециркуляционный насос, включенный вместе с третьим эмульгатором в контур рециркуляции мазута в емкостях (см. там же, с. 42-45). Известное устройство содержит также нагреватели мазута, фильтры и мазутный насос второго подъема. Эмульгаторы в известном устройстве выполнены кавитационными, встречно-струйными, в виде корпуса с тангенциальными отверстиями, фланцем и диффузором. Closest to the proposed device is a device for producing liquid fuel based on fuel oil, containing tanks for fuel oil connected to a fuel oil supply pump, the output of which is connected to the receiving flange of a hydrodynamic mixer, made in the form of an emulsifier, and with a bypass, a water tank with a feed pump water and a water emulsifier and a recirculation pump included together with the third emulsifier in the fuel oil recirculation circuit in the tanks (see ibid., pp. 42-45). The known device also contains heating oil, filters and fuel oil pump of the second rise. Emulsifiers in the known device are cavitational, counter-jet, in the form of a housing with tangential openings, a flange and a diffuser.
В этом устройстве реализован иной (в отличие от разбавления легкими фракциями или введения других добавок) способ получения жидкого топлива на основе мазута, а именно получение водомазутной эмульсии. Однако энергоемкость известного способа и устройства чрезвычайно высоки, а эффективность в части стабильности получаемой эмульсии и снижения ее вязкости - недостаточна. This device implements a different (as opposed to diluting with light fractions or introducing other additives) method for producing liquid fuel based on fuel oil, namely, the production of a water-oil emulsion. However, the energy intensity of the known method and device is extremely high, and the efficiency in terms of stability of the resulting emulsion and reduce its viscosity is insufficient.
Таким образом, техническим эффектом, ожидаемым от использования изобретения, является снижение стоимости получаемого топлива при одновременном повышении срока его годности за счет снижения расхода легких фракций при гидродинамической обработке смеси нефтепродуктов. Thus, the technical effect expected from the use of the invention is to reduce the cost of the resulting fuel while increasing its shelf life by reducing the consumption of light fractions during hydrodynamic processing of a mixture of petroleum products.
Указанный результат достигается тем, что в известном способе получения котельного топлива, включающем введение в смесь нефтепродуктов, в качестве присадок, снижающих вязкость, легких фракций переработки нефти, введение легких фракций осуществляют путем совместной гидродинамической кавитационной обработки исходной смеси нефтепродуктов и легких фракций. This result is achieved by the fact that in the known method for producing boiler fuel, which includes introducing oil products into the mixture as light viscosity additives, oil refining fractions, introducing light fractions is carried out by joint hydrodynamic cavitation treatment of the initial mixture of oil products and light fractions.
При этом содержание легких фракций переработки нефти поддерживают в диапазоне 14-20 об.%. Moreover, the content of light fractions of oil refining is maintained in the range of 14-20 vol.%.
Кроме того, перед гидродинамической кавитационной обработкой в смесь нефтепродуктов вводят воду в количестве до 10 об.%. In addition, before hydrodynamic cavitation treatment, water is added to a mixture of oil products in an amount of up to 10 vol.%.
При этом потеря давления в зоне гидродинамической кавитационной обработки должна лежать в диапазоне 0,5-9,0 кгс/см2, а давление перед зоной гидродинамической кавитационной обработки составлять 5,0-20,0 кгс/см2.In this case, the pressure loss in the zone of hydrodynamic cavitation treatment should lie in the range of 0.5-9.0 kgf / cm 2 and the pressure in front of the zone of hydrodynamic cavitation treatment should be 5.0-20.0 kgf / cm 2 .
Целесообразно в процессе гидродинамической кавитационной обработки осуществлять повторную гидродинамическую кавитационную обработку 12-32% топлива. It is advisable in the process of hydrodynamic cavitation treatment to carry out repeated hydrodynamic cavitation treatment of 12-32% of the fuel.
Рекомендуется также гидродинамическую кавитационную обработку осуществлять при температуре 75-85oC.It is also recommended that the hydrodynamic cavitation treatment is carried out at a temperature of 75-85 o C.
Указанный результат достигается также тем, что известное устройство для получения котельного топлива, содержащее емкости для мазута, подключенные к насосу подачи мазута, выход которого соединен с приемным фланцем первого гидродинамического кавитационного смесителя, выполненного с байпасом, емкость для воды с насосом подачи воды и рециркуляционный насос, последовательно соединенный со вторым гидродинамическим кавитационным смесителем, снабжено емкостями для легких фракций, которые через насос подачи легких фракций соединены со входом насоса подачи мазута, подключенным также к выходному фланцу второго гидродинамического кавитационного смесителя, входной фланец которого соединен с выходом устройства и выходом первого гидродинамического кавитационного смесителя. The indicated result is also achieved by the fact that the known device for producing boiler fuel containing fuel oil tanks connected to a fuel oil supply pump, the outlet of which is connected to the receiving flange of the first hydrodynamic cavitation mixer made with a bypass, a water tank with a water supply pump and a recirculation pump connected in series with the second hydrodynamic cavitation mixer is equipped with containers for light fractions, which are connected to the inlet through the pump for feeding light fractions m fuel oil feed pump, also connected to the outlet flange of the second hydrodynamic cavitation mixer inlet flange is connected to the device output and the output of the first hydrodynamic cavitation mixer.
При этом производительность второго гидродинамического кавитационного смесителя составляет 12-32% от производительности первого. Moreover, the productivity of the second hydrodynamic cavitation mixer is 12-32% of the productivity of the first.
Кроме того, гидродинамический кавитационный смеситель может быть выполнен в виде цилиндрического корпуса рабочей камеры с коническими расширениями и присоединительными фланцами на торцах и байпаса, соединяющего конические расширения корпуса рабочей камеры, в полости которого на растяжках закреплена осевая ступица, выполненная с торцевыми обтекателями, расположенными в конических расширениях корпуса рабочей камеры, причем на ступице размещены четыре неподвижных крыльчатки, две не соседствующих из которых выполнены перфорированными, а корпус рабочей камеры и байпас выполнены с управляемыми задвижками. In addition, the hydrodynamic cavitation mixer can be made in the form of a cylindrical housing of the working chamber with conical extensions and connecting flanges at the ends and a bypass connecting the conical extensions of the working chamber body, in the cavity of which an axial hub made with end fairings located in conical expansions of the working chamber body, and on the hub there are four fixed impellers, two of which are not adjacent, made of perforated And the housing of the working chamber and the bypass formed with controllable valves.
При этом первая крыльчатка может быть размещена во входной конической части корпуса рабочей камеры, а перфорированными выполнены вторая и четвертая крыльчатки. In this case, the first impeller can be placed in the inlet conical part of the working chamber body, and the second and fourth impellers are perforated.
Целесообразно также наружные диаметры крыльчаток выбирать монотонно уменьшающимися от первой крыльчатки к четвертой. It is also advisable to choose the outer diameters of the impellers monotonically decreasing from the first impeller to the fourth.
Кроме того, в каждой лопасти перфорированных крыльчаток может быть по 2-12 отверстий диаметром 4-12 мм. In addition, in each blade of perforated impellers there can be 2-12 holes with a diameter of 4-12 mm.
И наконец, рекомендуется в полости байпаса на растяжках устанавливать одну или несколько неподвижных крыльчаток. Finally, it is recommended that one or more fixed impellers be installed in the bypass cavity on the braces.
Таким образом, особенностью предлагаемых способа и устройства является низкое содержание добавок к мазуту при одновременном достижении низкой вязкости топлива, а также низкой трудоемкости и энергоемкости процесса получения последнего, что обеспечивается введением присадок посредством кавитационной обработки, причем низкоинтенсивной (для эмульгирования используют более интенсивные режимы). При этом следует еще раз подчеркнуть: предлагаемое решение касается способа и устройства получения котельного топлива, в которых в имеющуюся смесь тяжелых фракций (прямогонного мазута, остаточных фракций и др.), как и в известном решении, вводят легкие фракции, чтобы получить необходимые вязкость и температуру застывания, однако, за счет совместной кавитационной обработки всех фракций в присутствии воды, - в существенно меньшем количестве и с получением более дешевого и стабильного топлива. Thus, a feature of the proposed method and device is the low content of additives to fuel oil while achieving low fuel viscosity, as well as low labor and energy consumption of the process of obtaining the latter, which is ensured by the introduction of additives through cavitation treatment, and low intensity (more intensive modes are used for emulsification). It should be emphasized once again: the proposed solution relates to a method and device for producing boiler fuel, in which light fractions are introduced into the existing mixture of heavy fractions (straight-run fuel oil, residual fractions, etc.), as in the known solution, and the pour point, however, due to the joint cavitation treatment of all fractions in the presence of water, in a significantly smaller amount and with obtaining a cheaper and more stable fuel.
На фиг. 1 показана схема устройства для получения топлива на основе мазута, фиг. 2 иллюстрирует выполнение гидродинамического кавитационного смесителя, а на фиг. 3 изображена перфорированная крыльчатка. In FIG. 1 shows a diagram of a device for producing fuel based on fuel oil, FIG. 2 illustrates an embodiment of a hydrodynamic cavitation mixer, and FIG. 3 shows a perforated impeller.
Устройство, показанное на фиг. 1, содержит емкости 1 для мазута, гудрона и других высокомолекулярных и вязких (фракций, емкости 2 для легких фракций (дизельного топлива, газойлей, бензина и т. п. ) и емкость 3 для воды (замазученной воды). Устройство содержит также насосы 4-7 для подачи воды, мазута, рециркуляционный и для подачи легких фракций соответственно, первый и второй гидродинамические кавитационные смесители 8, 9, байпас 10 и соединительные магистрали 11. Насос 4 установлен на выходе емкости 3 и служит для подачи воды на вход насоса 5, который установлен на выходе емкостей 1 и обеспечивает поступление мазута из них в смеситель 8. Насос 6 соединен последовательно со смесителем 9, образуя с ним контур рециркуляции (выход смесителя 9 соединен с выходом насоса 7 и входом насоса 5. Может быть контур рециркуляции и без насоса 6 за счет того, что давление на выходе смесителя 8 намного больше, чем на всасе насоса 5. The device shown in FIG. 1 contains containers 1 for fuel oil, tar and other high molecular weight and viscous (fractions, containers 2 for light fractions (diesel fuel, gas oil, gasoline, etc.) and a container 3 for water (oiled water). The device also contains pumps 4 -7 for supplying water, fuel oil, recirculating and for supplying light fractions, respectively, the first and second hydrodynamic cavitation mixers 8, 9, bypass 10 and connecting lines 11. Pump 4 is installed at the outlet of tank 3 and serves to supply water to the inlet of pump 5, which is installed at the output of capacities 1 and ensures the supply of fuel oil from them to the mixer 8. The pump 6 is connected in series with the mixer 9, forming a recirculation loop with it (the output of the mixer 9 is connected to the output of the pump 7 and the input of the pump 5. There may be a recirculation loop without pump 6 due to the fact that the pressure at the outlet of the mixer 8 is much larger than at the inlet of the pump 5.
Смеситель 8(9), изображенный на фиг. 2, содержит цилиндрический корпус 12 рабочей камеры, в полости которого установлена соосно с ним ступица 13, выполненная с утолщенными обтекателями 14 и 15 на концах. Смеситель выполнен также с байпасом или байпасами 16, причем в байпасе 16 установлена регулируемая задвижка 17. На концах смесителя расположены присоединительные фланцы 18, 19, переходящие во входную и выходную конические расширяющиеся части 20 (20'), - обычно именуемые конфузор и диффузор соответственно, расположенные между фланцами 18, 19 и корпусом 12. Позицией 21 обозначены опоры (рамки) для ступицы 13. Аналогично обтекатели 14 и 15 выполнены с коническими частями 22. На входном обтекателе 14 размещена крыльчатка 23. Крыльчатки 24-26 установлены на ступице 13. Крыльчатка 27 размещена в полости байпаса 16. Крыльчатки 23-27 выполнены неподвижными, крыльчатки 24 и 26 - перфорированными, т.е. в их лопастях 28 выполнено по нескольку отверстий 29 (фиг. З). Ступица 13 установлена на опорах 21 с помощью растяжек 30. The mixer 8 (9) shown in FIG. 2, comprises a
Осуществление способа рассмотрим на примере работы предлагаемого устройства. Мазут из емкостей 1 при температуре 80oC подают на вход насоса 5. Емкость 2 заполняют легкими фракциями, например дизельным топливом, в емкость 3 подают замазученную воду. Производительности насосов 7, 6 и 4 выбирают в нужном соотношении к производительности насоса 5.The implementation of the method will consider the example of the proposed device. Fuel oil from containers 1 at a temperature of 80 o C is fed to the inlet of pump 5. Tank 2 is filled with light fractions, for example diesel fuel, oil-filled water is fed into tank 3. The performance of the pumps 7, 6 and 4 is selected in the right ratio to the performance of the pump 5.
После включения всех насосов в смеситель 8 поступает мазут из емкостей 1, дизельное топливо из емкостей 2, вода из емкости 3 и смесь с выхода устройства. В результате кавитационной обработки компонентов на выходе образуется топливо, характеризующееся низкой вязкостью (12-15oВУ) и в то же время недорогое и пригодное к длительному хранению (до 6 месяцев) без существенного изменения реологических и энергетических характеристик.After turning on all the pumps, fuel oil from tanks 1, diesel fuel from tanks 2, water from tank 3, and mixture from the outlet of the device enter the mixer 8. As a result of cavitation treatment of the components at the output, a fuel is formed that is characterized by a low viscosity (12-15 o WU) and at the same time inexpensive and suitable for long-term storage (up to 6 months) without significant changes in rheological and energy characteristics.
При проведении испытаний исследовались все вышеназванные диапазоны изменения концентраций, давлений и производительностей. В результате было установлено, что ожидаемый эффект достигается в указанных диапазонах и не достигается вне их. Были проведены также сравнительные испытания по сжиганию топлива, полученного предлагаемым способом, водомазутной эмульсии и газа. During the tests, all the above ranges of changes in concentrations, pressures and capacities were investigated. As a result, it was found that the expected effect is achieved in these ranges and is not achieved outside of them. Comparative tests were also conducted to burn the fuel obtained by the proposed method, a water-oil emulsion and gas.
Испытания позволили получить, в частности, следующие результаты и сделать следующие выводы. The tests allowed, in particular, the following results and the following conclusions.
При сжигании топлива, полученного предлагаемым способом, резко понизился критический коэффициент избытка воздуха, причем его величина была тем ниже, чем больше температура топлива. Так, при температуре смеси 84oC оптимальный коэффициент избытка воздуха составил 1,6-1,65, а при температуре 125oC - 1,4-1,45, в то время как при сжигании эмульсии с температурой 125oC - 1,8-1,85. Таким образом, понижение коэффициента избытка воздуха с 1,8-1,85 до 1,4-1,45 увеличило коэффициент полезного действия котла приблизительно на 1,6-1,7%.When burning fuel obtained by the proposed method, the critical coefficient of excess air sharply decreased, and its value was the lower, the higher the temperature of the fuel. So, at a mixture temperature of 84 o C the optimal coefficient of excess air was 1.6-1.65, and at a temperature of 125 o C - 1.4-1.45, while when burning an emulsion with a temperature of 125 o C - 1 8-1.85. Thus, a decrease in the coefficient of excess air from 1.8-1.85 to 1.4-1.45 increased the efficiency of the boiler by approximately 1.6-1.7%.
Минимальное значение концентрации оксидов азота при сжигании топлива, полученного предлагаемым способом, составило 170-180 мг/нм3 против 260-270 мг/нм3 при сжигании мазута, т.е. произошло снижение вредных выбросов примерно на 40%.The minimum concentration of nitrogen oxides during the combustion of fuel obtained by the proposed method was 170-180 mg / nm 3 versus 260-270 mg / nm 3 when burning fuel oil, i.e. there was a reduction in emissions by approximately 40%.
Для сравнения, концентрация оксидов азота при сжигании газа на нагрузке котла, близкой к номинальной, составила 125...130 мг/нм3 при оптимальном коэффициенте избытка воздуха 1,4, а концентрация оксидов азота при сжигании топлива, полученного предлагаемым способом, влажностью 0,8% и оптимальном коэффициенте избытка воздуха 1,87...1,90 составила 260...270 мг/нм3.For comparison, the concentration of nitrogen oxides during gas combustion at the boiler load, close to the nominal, amounted to 125 ... 130 mg / nm 3 with an optimal coefficient of excess air 1.4, and the concentration of nitrogen oxides during combustion of the fuel obtained by the proposed method, humidity 0 , 8% and the optimal coefficient of excess air 1.87 ... 1.90 was 260 ... 270 mg / nm 3 .
При сжигании водомазутной эмульсии влажностью 3,2% концентрация оксидов азота уменьшилась по сравнению с NOx при сжигании топлива, полученного предлагаемым способом, только на 25%.When burning a water-oil emulsion with a moisture content of 3.2%, the concentration of nitrogen oxides decreased compared to NO x when burning fuel obtained by the proposed method, only 25%.
Таким образом, в предложении удалось добиться двойного положительного эффекта: во-первых, снижение оптимального избытка воздуха, что соответствует повышению КПД котла, и, во-вторых, существенное уменьшение выбросов оксидов азота. Оба указанных эффекта связаны с низкой вязкостью топлива. В то же время стоимость топлива предлагаемого состава на 10-15% ниже стоимости топлива, в котором те же значения вязкости достигнуты за счет разбавления дизельным топливом. Thus, the proposal managed to achieve a double positive effect: firstly, a decrease in the optimal excess of air, which corresponds to an increase in boiler efficiency, and, secondly, a significant reduction in nitrogen oxide emissions. Both of these effects are associated with low fuel viscosity. At the same time, the cost of fuel of the proposed composition is 10-15% lower than the cost of fuel, in which the same viscosity values are achieved due to dilution with diesel fuel.
Claims (13)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98118815A RU2139917C1 (en) | 1998-10-15 | 1998-10-15 | Method and installation for production of fuel oil |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98118815A RU2139917C1 (en) | 1998-10-15 | 1998-10-15 | Method and installation for production of fuel oil |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2139917C1 true RU2139917C1 (en) | 1999-10-20 |
Family
ID=20211337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98118815A RU2139917C1 (en) | 1998-10-15 | 1998-10-15 | Method and installation for production of fuel oil |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2139917C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005080534A1 (en) * | 2004-02-24 | 2005-09-01 | Zhirnokleev Igor Anatolievich | Fuel production method (variants) |
| RU2507272C1 (en) * | 2012-07-04 | 2014-02-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Рашн Энерджи" | Depleted beet molasses utilisation method |
| RU2604152C2 (en) * | 2012-01-31 | 2016-12-10 | Дженерал Электрик Компани | Method of fuel supply |
| WO2019039927A1 (en) * | 2017-08-22 | 2019-02-28 | Energy Rap Vortex Services, S.A. De C.V. | Method for molecular cracking, hydrogen donation and crude oil enhancement, carried out in a continuous-flow hydrodynamic-cavitation reactor |
-
1998
- 1998-10-15 RU RU98118815A patent/RU2139917C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Обзорная информация: Серия 1 "Тепловые электростанции, теплофикация и тепловые сети". - 1986, вып.11: Улучшение эксплуатационных свойств жидкого котельного топлива путем его гидромеханической обработки, с.17 и 18. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005080534A1 (en) * | 2004-02-24 | 2005-09-01 | Zhirnokleev Igor Anatolievich | Fuel production method (variants) |
| RU2604152C2 (en) * | 2012-01-31 | 2016-12-10 | Дженерал Электрик Компани | Method of fuel supply |
| RU2507272C1 (en) * | 2012-07-04 | 2014-02-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Рашн Энерджи" | Depleted beet molasses utilisation method |
| WO2019039927A1 (en) * | 2017-08-22 | 2019-02-28 | Energy Rap Vortex Services, S.A. De C.V. | Method for molecular cracking, hydrogen donation and crude oil enhancement, carried out in a continuous-flow hydrodynamic-cavitation reactor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU1793953C (en) | Apparatus for obtaining oil-in-water emulsion | |
| EP1058719B1 (en) | Fuel emulsion blending system | |
| US20120167451A1 (en) | Pyrolysis oil based fuel and method of production | |
| RU2227155C2 (en) | Method of preparation of emulsified fuel and a device for its realization | |
| RU2000120953A (en) | METHOD FOR PREPARATION OF EMULSED FUEL AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| EP0630398B1 (en) | Emulsified fuels | |
| RU2139917C1 (en) | Method and installation for production of fuel oil | |
| CN201197931Y (en) | Fluid dynamic ultrasonic heavy oil emulsification apparatus | |
| RU2143312C1 (en) | Method and installation for handling liquid fuel | |
| EP0029698B1 (en) | Liquid fuel processing apparatus | |
| AU2020216046B2 (en) | Process for the production of an improved diesel fuel | |
| RU97110024A (en) | METHOD FOR PREPARING LIQUID FUEL AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| RU2310132C1 (en) | Method and device for preparing and burning of liquid fuel | |
| JP5525772B2 (en) | Biomass liquid fuel combustion system | |
| KR100470980B1 (en) | The method of burnning emulsion fuel oil | |
| RU2786388C1 (en) | Industrial process for producing improved diesel fuel | |
| KR100519601B1 (en) | Burning system and manufacturing method of emulsion-type fuel | |
| JPS5940191B2 (en) | Liquid fuel mixing supply device | |
| RU2797502C1 (en) | Biodiesel production system based on rapeseed oil for automotive diesel engines | |
| RU2128295C1 (en) | Fuel system of internal combustion engine | |
| RU2239493C2 (en) | Installation for preparation of the water-fuel emulsions and its alternate versions | |
| RU2353793C2 (en) | Complex diesel fuel processing method and device to this end | |
| CN101497812A (en) | Method and equipment for emulsifying fuel liquid | |
| Zroichikov et al. | Analysis and experience with application of water-fuel oil emulsion at TGMP-314 and TGM-96 power-generating boilers | |
| RU2498094C2 (en) | Method to treat hydrocarbon fuel for internal combustion engine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20120217 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20151016 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20161120 |
|
| RH4A | Copy of patent granted that was duplicated for the russian federation |
Effective date: 20170710 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20171016 |