RU2114427C1

RU2114427C1 - Поликапиллярная хроматографическая колонка

Info

Publication number: RU2114427C1
Application number: RU96119288A
Authority: RU
Inventors: И.И. Науменко; А.П. Ефименко
Original assignee: Конструкторско-технологический институт геофизического и экологического приборостроения СО РАН
Priority date: 1996-09-27
Filing date: 1996-09-27
Publication date: 1998-06-27
Also published as: WO1998015823A1

Abstract

Колонка выполнена в виде свитого в спираль монолитного стержня, пронизанного системой продольных капилляров. На внутреннюю поверхность капилляров нанесен слой удерживающего вещества. Стержень закручен вокруг своей продольной оси. Технический результат данного изобретения выражается в повышении эффективности колонки. 3 ил.

Description

Изобретение относится к хроматографии, в частности, к высокоэффективным поликапиллярным хроматографическим колонкам.

Известна капиллярная хроматографическая колонка, выполненная в виде тонкого капилляра, на внутреннюю поверхность которого нанесен слой удерживающего вещества [1] . Недостатком такой колонки является то, что проведение скоростного анализа, требующее использования коротких и тонких капилляров, возможно лишь для очень малых объемов пробы.

Известна поликапиллярная хроматографическая колонка, выполненная в виде монолитного стержня, пронизанного системой параллельных продольных капилляров, на внутреннюю поверхность которых нанесен слой удерживающего вещества [2] . Скорость разделения на данной колонке значительно превышает скорость разделения на монокапиллярной колонке при относительно больших объемах вводимой пробы.

Недостатком такой колонки является ограниченная эффективность, обусловленная тем, что при существующем уровне технологии изготовления капилляры в стержне имеют значимый разброс их сечений, вследствие чего времена удерживания отдельных капилляров заметно различаются, и реальная эффективность поликапиллярной колонки оказывается существенно меньше, чем эффективность отдельного капилляра. Увеличить эффективность поликапиллярной колонки можно путем увеличения длины, однако на практике использование длинных прямых колонок неудобно, а в некоторых случаях и невозможно, поэтому их свивают в спираль. Известна поликапиллярная хроматографическая колонка, выполненная в виде свитого в спираль монолитного стержня, пронизанного системой параллельных продольных капилляров, на внутреннюю поверхность которых нанесен слой удерживающего вещества [3].

В известной колонке при свивании монолитного стержня, пронизанного системой параллельных продольных капилляров, в спираль, капилляры деформируются, а именно: на наружной относительно оси спирали стороне стержня капилляры удлиняются и имеют меньшее сечение, тогда как капилляры, расположенные на внутренней стороне спирали, имеют меньшую длину и большее сечение. Таким образом, в известной поликапиллярной колонке возникает дополнительная систематическая дисперсия сечений и длин капилляров, что приводит к уменьшению ее эффективности.

Целью настоящего изобретения является повышение эффективности поликапиллярной хроматографической колонки.

Указанная цель достигается тем, что в поликапиллярной хроматографической колонке, выполненной в виде свитого в спираль монолитного стержня, пронизанного системой продольных капилляров, на внутреннюю поверхность которых нанесен слой удерживающего вещества, монолитный стержень закручен равномерно вокруг своей продольной, предпочтительно центральной, оси симметрии на целое число оборотов.

На фиг. 1 показан рисунок предлагаемой колонки; на фиг. 2 - зависимость эффективности колонки от числа оборотов вокруг оси симметрии стержня; на фиг. 3 - хроматограммы разделения неполного теста Гроба на колонке-прототипе и предлагаемой колонке.

Поликапиллярная хроматографическая колонка (фиг. 1) представляет собой свитый в спираль монолитный стержень 1, пронизанный системой продольных капилляров 2, на внутреннюю поверхность которых нанесен слой удерживающего вещества. Стержень, как показано на сечении (фиг.1б), сделанном вдоль капилляров, закручен вокруг своей продольной оси симметрии.

В предлагаемой колонке капилляры, идущие вдоль закрученного в спираль стержня, закручены вдоль продольной оси стержня (фиг. 1б). При этом расстояние между каждым капилляром и осью спирали становится переменным по длине стержня, но в среднем остается равным для всех капилляров. Тем самым уменьшаются различие длин и сечений капилляров, которые возникают в прототипе, где капилляры параллельны и остаются на разных расстояниях от центра спирали. Проведем оценку возникающей дополнительной дисперсии в прототипе. Будем считать, что деформация капилляров при изгибании стержня происходит без изменения объема, как у несжимаемого тела. При этом справедливо соотношение
LS = L₀S₀ (1)
где
L, S и L₀, S₀ соответственно длина и площадь поперечного сечения капилляра в изогнутом и соответственно исходном прямом стержне. В изогнутом стержне относительное варьирование расстояния капилляра от центра спирали будет равно отношению радиуса стержня r к радиусу R спирали, т.е. равно г/R. В соответствии с уравнением Пуазейля скорость газа в капилляре пропорциональна
v ≈ S/L (2)
Время (t) прохождения капилляра неудерживаемым компонентом будет пропорционально
t = L/v ≈ L²/S (3)
С учетом условия несжимаемости, исходя из (1), получаем:
t≈L³/(L₀S₀) (4)
Длина капилляра L в изогнутом стержне пропорциональна расстоянию капилляра от центра спирали, поэтому обусловленная этим дисперсия (σ) времени прохождения несорбирующего компонента будет пропорциональна величине
(σ_t2)

\binom{2}{0}

= 9(r/R)²(t₀)² (5)
Кроме того, остается разброс времен, обусловленный разбросом сечений капилляров исходного прямого стержня, независимый от возникающей при изгибании стержня дополнительной дисперсии. Согласно уравнению (3) эта дисперсия равна
(σ_t1)²= (t₀)²(σ_s0)²/<S₀>²= (t₀)²(Δs₀)² (6)
где
(σs₀)² - дисперсия площадей сечений капилляров в исходном прямом стержне, <S₀> - средняя площадь капилляра в исходном стержне, (Δs₀)² - относительная дисперсия площадей сечений капилляров в исходном стержне.

Суммарная дисперсия времен равна сумме независимых дисперсий
(σ_t)² = (σ_t1)²+(σ_t2)

\binom{2}{0}

(7)
В предлагаемой поликапиллярной колонке расстояние капилляра от оси спирали изменяется по длине спирали, но в среднем получается одинаковым для всех капилляров в стержне или по меньшей мере уменьшается по сравнению с прототипом, что приводит к повышению эффективности. При целом числе оборотов на всю длину колонки (σ_t2)² обращается в ноль при условии равномерного закручивания. При отличии числа оборотов от целого числа (σ_t2)² уменьшится по меньшей мере в м² раз по сравнению с прототипом, где величина м равна целой части числа оборотов. Действительно, разница времен прохождения будет набираться только на участке, превышающем целое число оборотов, длина которого не превышает 1/м полной длины стержня. Соответственно, уменьшается и разброс времен, т.е.

(σ_t2)

\binom{2}{м}

≤ 1/м²•(σ_t2)

\binom{2}{0}

(8)
Оптимальное число оборотов можно выбрать, исходя из следующих рассуждений. Известно, что чем однороднее капилляр (по форме и площади сечения), тем большей эффективности на нем можно достичь. Учитывая, что при закручивании многоканального стержня в спираль при одновременном его скручивании относительно своей оси симметрии всегда происходит искажение структуры исходной заготовки, поэтому, чем меньше число оборотов вдоль оси, тем однороднее и менее искаженными остаются капилляры. Поэтому имеет смысл ограничиться 1 или 2 оборотами на всю длину поликапиллярной колонки. Если по каким-то причинам трудно выдерживать целое число оборотов, то следует увеличить их число до значения, при котором возникающая при изгибании стержня дополнительная дисперсия будет не более δ части от исходной

где δ величина (σ_t2)

\binom{2}{м}

в единицах (σ_t1)² . Например, если мы допускаем увеличение дисперсии времен прохождения в изогнутом стержне на 0,1 по сравнению с прямым, то δ = 10 .

При этом различие эффективности для целого или нецелого числа оборотов будет не более 10%.

Если колонка будет работать при больших перепадах давления сжимаемой подвижной фазы, течение подвижной фазы в конце колонки происходит при более высоких скоростях, поэтому вклад в усреднение последних частей капилляров с точки зрения времени их прохождения пробой "уменьшается". Чтобы уменьшить этот эффект, можно увеличить число оборотов, однако при этом будут ухудшаться хроматографические свойства отдельного капилляра в колонке, поэтому чрезмерное увеличение числа оборотов начнет уменьшать эффективность колонки.

Варьирование диаметра и длины капилляра вдоль длины монолитного стержня желательно сделать минимальным, так как известно, что чем однороднее капилляр (по форме и сечению), тем эффективнее он работает. Минимизация варьирования диаметра капилляра достигается тем, что система капилляров закручивается вокруг оси, проходящей через продольную ось симметрии монолитного стержня.

Усреднение геометрических параметров капилляров по длине спирали будет наиболее эффективным, если система капилляров закручена равномерно по длине стержня.

Пример 1. Оценка сравнительной эффективности колонки-прототипа и заявляемой колонки производилась по неудерживаемому компоненту метану. Для изготовления колонок использовали поликапиллярные стержни длиной около 1 м и диаметром 2,2 мм, содержащие 996 капилляров диаметром 40 мкм. Один из стержней (прототип) свивали в спираль диаметром 125 мм без закручивания вдоль продольной оси стержня, другие при свивании в спираль были закручены вокруг оси симметрии стержня на 0,2 - 3,5 оборота.

Результаты экспериментов представлены на фиг. 2, где приведена зависимость относительной эффективности колонок от числа оборотов закрутки стержня вокруг своей оси симметрии. Из графика видно, что при закручивании стержня на целое число оборотов эффективность предлагаемой колонки примерно втрое превышает эффективность прототипа.

Пример 2. На известной и предлагаемой колонках (стержень закручен вокруг оси симметрии на 2 оборота) проводили разделение неполного теста Гробба. На внутреннюю поверхность капилляров каждой колонки наносили неподвижную жидкую фазу SE-30 толщиной около 0,2 мкм, при этом для повышения эффективности воспользовались приемом нанесения, описанным в [4]. Температура разделения 100^oC, температура инжектора и детектора 250^oC, поток газа-носителя (аргон) 40 мл/мин. Полученные хроматограммы представлены на фиг. 3. Цифрами на хроматограммах обозначены соответственно: 1-2,3-бутандиол, 2-н-декан, 3-октанол-1, 4-н-ундекан, 5-2,6-диметилфенол, 6-2,6-диметиланилин, 7-н-додекан.

Оцененные по пику додекана эффективности разделения составляют соответственно для известной колонки 7-8 тыс. т.т., для заявляемой - 12-14 тыс. т.т. Этот пример убедительно демонстрирует преимущество предлагаемой колонки по сравнению с прототипом.

Литература:
1. Руденко Б.А. Капиллярная хроматография. -М.: Наука, 1978. с. 5-121.

2. Авторское свидетельство CCCH N 986181, кл. G 01 N 31/08, опубл. 15.08.91, бюл. N 30.

3. Рекламный проспект ИЦ ГЭП СО РАН, 1991.

4. Авторское свидетельство СССР N 1651200, кл. G 01 N 30/56, опубл. 23.05.91, бюл. N 19.

Claims

1. Поликапиллярная хроматографическая колонка, выполненная в виде свитого в спираль монолитного стержня, пронизанного системой продольных капилляров, на внутреннюю поверхность которых нанесен слой удерживающего вещества, отличающаяся тем, что монолитный стержень закручен вокруг продольной оси.

2. Колонка по п. 1, отличающаяся тем, что монолитный стержень закручен вокруг своей продольной оси симметрии.

3. Колонка по п. 1, отличающаяся тем, что монолитный стержень закручен вокруг оси симметрии равномерно по длине стержня.

4. Колонка по п. 1, отличающаяся тем, что монолитный стержень закручен на целое число оборотов.