RU2111081C1 - Method of continuous casting of steels of various grades and device for its realization - Google Patents
Method of continuous casting of steels of various grades and device for its realization Download PDFInfo
- Publication number
- RU2111081C1 RU2111081C1 RU97106200A RU97106200A RU2111081C1 RU 2111081 C1 RU2111081 C1 RU 2111081C1 RU 97106200 A RU97106200 A RU 97106200A RU 97106200 A RU97106200 A RU 97106200A RU 2111081 C1 RU2111081 C1 RU 2111081C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- box
- steel
- ingot
- mold
- casting
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к непрерывной разливке различных марок стали методом "плавка на плавку". The invention relates to metallurgy, and more particularly to the continuous casting of various grades of steel by the method of "melting".
Наиболее близким по технической сущности является способ непрерывной разливки различных марок стали, включающий подачу металла из очередного сталеразливочного ковша в промежуточный ковш и далее в кристаллизаторы, вытягивание кристаллизующихся слитков из кристаллизаторов с переменной скоростью, погружение в кристаллизатор разделительного элемента в мениск металла в нем при смене разливаемой марки стали. The closest in technical essence is the method of continuous casting of various grades of steel, including the supply of metal from the next steel pouring ladle to the intermediate ladle and further to the molds, pulling the crystallizing ingots from the molds with variable speed, immersion in the mold of the separation element in the meniscus of the metal in it when changing the cast steel grades.
Разделительный элемент выполнен в виде двух плит, устанавливаемых вдоль рабочих стенок кристаллизатора на всю его ширину. В каждой плите выполнены два ряда отверстий, при этом расстояние от центра отверстия верхнего ряда до центров двух смежных отверстий нижнего ряда равно расстоянию между двумя смежными отверстиями нижнего ряда, а число отверстий в верхнем ряду на единицу больше, чем число отверстий в нижнем ряду. В отверстия плит входят цилиндрические стержни, торцы которых связаны с плитами прихваточными швами. (См. патент США N 4582115, МПК B 22 D 11/00, НКИ 164-459, опубл. 15.04.1986 г.). The separation element is made in the form of two plates installed along the working walls of the mold over its entire width. Two rows of holes are made in each plate, while the distance from the center of the hole in the upper row to the centers of two adjacent holes in the lower row is equal to the distance between two adjacent holes in the lower row, and the number of holes in the upper row is one more than the number of holes in the lower row. Cylindrical rods enter the plate openings, the ends of which are connected to the plates with tack seams. (See US patent N 4582115, IPC B 22
Недостатком известных способа и устройства является большая длина слитка со смешанным химсоставом стали из предыдущей и последующей плавок. Это объясняется тем, что при начале разливки следующей плавки струя металла проникает на большую глубину в жидкую фазу ранее вытягиваемого слитка из стали предыдущей плавки. При этом струя металла беспрепятственно проходит между плитами, установленными в кристаллизаторе. Сказанное приводит к уменьшению выхода годных слитков по химсоставу. A disadvantage of the known method and device is the large length of the ingot with a mixed chemical composition of steel from the previous and subsequent melts. This is due to the fact that at the start of casting the next heat, a metal jet penetrates to a greater depth into the liquid phase of a previously drawn ingot from the steel of the previous heat. In this case, the metal stream freely passes between the plates installed in the mold. The foregoing leads to a decrease in the yield of ingots for chemical composition.
Кроме того, при разливке стали на установках непрерывной разливки с криволинейной технологической осью в зоне разгиба слитка из радиального положения в горизонтальное прямолинейное положение происходит разрушение слитка под действием усилий его выпрямления в месте расположения разделительных элементов в виде плоских плит. Этому же способствует то, что перед установкой в кристаллизатор плиты не подвергаются очистке от различного рода покрытий в виде масла, влаги и других веществ. В этих условиях не происходит надежного сваривания плит в разливаемой сталью. In addition, when casting steel in continuous casting plants with a curved technological axis in the zone of extension of the ingot from the radial position to the horizontal rectilinear position, the ingot is destroyed under the action of its straightening forces at the location of the dividing elements in the form of flat plates. This is also facilitated by the fact that before installation in the mold, the plates are not cleaned from various kinds of coatings in the form of oil, moisture and other substances. Under these conditions, there is no reliable welding of plates in cast steel.
Выполнение плит сплошными постоянной ширины не позволяет их применять в кристаллизаторах различной ширины, что снижает универсальность использования разделительного элемента. The performance of continuous solid plates of constant width does not allow them to be used in molds of different widths, which reduces the versatility of the use of the separation element.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в снижении длины слитка со смешанным химсоставом, повышении надежности соединения слитков из различных марок стали, в обеспечении универсальности использования разделительного элемента при разливке слитков различной ширины, а также в улучшении качества непрерывнолитых слитков. The technical effect when using the invention is to reduce the length of the ingot with mixed chemical composition, to increase the reliability of the connection of ingots of various steel grades, to ensure the universality of the use of the separation element when casting ingots of various widths, and also to improve the quality of continuously cast ingots.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ непрерывной разливки различных марок стали включает подачу стали из очередного сталеразливочного ковша в промежуточный ковш и далее в кристаллизатор, вытягивание кристаллизующегося слитка с переменной скоростью, погружение в кристаллизатор разделительного элемента в мениск стали при смене разливаемой марки стали. The indicated technical effect is achieved by the fact that the method of continuous casting of various steel grades involves feeding steel from the next steel pouring ladle to the intermediate ladle and further to the mold, pulling the crystallizing ingot at a variable speed, immersing the separating element in the mold in the meniscus when changing the cast steel grade.
Перед погружением разделительный элемент нагревают до температуры 200 - 600oC, осуществляют паузу вытягивания слитка, а погружение разделительного элемента в мениск металла в кристаллизаторе осуществляют на глубину, равную 0,8 - 1,2 высоты элемента, и смещают его до упора к фронту кристаллизации слитка на одной из рабочих стенок кристаллизатора, после чего начинают разливку другой марки стали. Возможно перед погружением разделительного элемента скорость вытягивания слитка уменьшать до 0,01 - 0,2 от ее рабочего значения.Before immersion, the separation element is heated to a temperature of 200 - 600 o C, the ingot is pulled for a while, and the separation element is immersed in the metal meniscus in the mold to a depth equal to 0.8 - 1.2 of the element height, and it is displaced to the crystallization front until it stops an ingot on one of the working walls of the mold, after which they begin casting another grade of steel. It is possible to lower the ingot pulling speed before immersing the separation element to 0.01 - 0.2 of its operating value.
Устройство для непрерывной разливки различных марок стали содержит сталеразливочный и промежуточный ковши, кристаллизаторы, далее расположенные приводные и холостые ролики, а также вводимый в кристаллизатор разделительный элемент с отверстиями в его стенках. A device for continuous casting of various grades of steel contains steel casting and intermediate ladles, molds, further located drive and idle rollers, as well as a spacer element introduced into the mold with holes in its walls.
Разделительный элемент выполнен в виде пустотелого короба, а отверстие в его стенках ориентированы соответственно в сторону верхнего и нижнего торцев кристаллизатора. Отверстия на верхней стенке короба расположены на его краевых участках, а на нижней стенке - в средней части длины короба. Высота короба составляет 0,05 - 0,2 длины кристаллизатора. Возможно выполнение короба с наклоном его боковых стенок, при этом ширина нижней стенки составляет 0,8 - 0,95 ширины верхней стенки. Внешние торцы короба могут быть закрыты пластинами. The dividing element is made in the form of a hollow box, and the hole in its walls are oriented respectively towards the upper and lower ends of the mold. The holes on the upper wall of the box are located on its edge sections, and on the bottom wall - in the middle of the length of the box. The height of the box is 0.05 - 0.2 length of the mold. It is possible to make a box with a slope of its side walls, while the width of the lower wall is 0.8 - 0.95 of the width of the upper wall. The outer ends of the box can be covered with plates.
Короб снабжен двумя дополнительными надставками коробчатого замкнутого профиля, телескопически надеваемыми на торцевые участки короба, при этом на верхней стенке каждой надставки выполнены отверстия. Надставка может быть выполнена П-образного профиля. Короб может быть снабжен одной надставкой. Надставки располагаются во внутренней полости короба. Дополнительные надставки выполняются различной длины. The box is equipped with two additional box-shaped extensions of a closed profile, telescopically put on the end sections of the box, with holes made on the top wall of each extension. The extension can be made of a U-shaped profile. The box can be equipped with one extension. The extensions are located in the inner cavity of the box. Additional extensions are available in various lengths.
Внешние торцы надставок закрыты пластинами. На торцевых пластинах и боковых стенках надставок, а также на боковых стенках короба выполнены отверстия. The outer ends of the extensions are covered with plates. Holes are made on the end plates and side walls of the extensions, as well as on the side walls of the box.
Снижение длины слитка со смешанным химсоставом будет происходить вследствие уменьшения кинетической энергии струи стали последующей плавки и глубины ее проникновения в жидкую фазу слитка из стали предыдущей плавки. Это достигается за счет перетекания стали последующей плавки с верхней стенки короба в отверстия по его краям и далее во внутреннюю полость короба. A decrease in the length of the ingot with a mixed chemical composition will occur due to a decrease in the kinetic energy of the jet of steel of the subsequent melting and the depth of its penetration into the liquid phase of the ingot from steel of the previous melting. This is achieved by the flow of steel subsequent melting from the upper wall of the box into the holes along its edges and further into the internal cavity of the box.
Повышение надежности соединения слитков из различных марок стали будет происходит вследствие выполнения разделительного элемента в виде пространственной конструкции в форме пустотелого короба. Improving the reliability of the connection of ingots of various steel grades will occur due to the implementation of the separation element in the form of a spatial structure in the form of a hollow box.
Универсальность использования разделительного элемента достигается тем, что короб снабжен дополнительными надставками, что обеспечивает возможность изменения длины разделительного элемента при разливке слитков различной ширины. The universality of the use of the separation element is achieved by the fact that the box is equipped with additional extensions, which makes it possible to change the length of the separation element when casting ingots of various widths.
Улучшение качества непрерывнолитых слитков будет происходит вследствие устранения осевой усадочной раковины в слитке предыдущей плавки за счет выполнения отверстий в нижней стенке короба, что обеспечивает подпитку сталью образующуюся осевую усадочную раковину. Improving the quality of continuously cast ingots will occur due to the elimination of the axial shrinkage shell in the ingot of the previous melting by making holes in the bottom wall of the box, which provides steel with the resulting axial shrinkage shell.
Диапазон значений температуры нагрева короба до 200 -600oC объясняется необходимостью удаления с его поверхности следов влаги, масла и других покрытий. При меньших значениях не будет обеспечиваться удаление с поверхности короба нежелательных покрытий, что приведет к снижению надежности его сваривания с жидким металлом. При больших значениях корпус короба будет терять жесткость, что затруднит его введение в кристаллизатор.The temperature range of the heating box to 200 -600 o C due to the need to remove from its surface traces of moisture, oil and other coatings. At lower values, unwanted coatings will not be removed from the duct surface, which will lead to a decrease in the reliability of its welding with liquid metal. At high values, the box body will lose rigidity, which will complicate its introduction into the mold.
Указанный диапазон устанавливается в прямой зависимости от размеров сечения слитка. The specified range is set in direct proportion to the size of the cross section of the ingot.
Диапазон величины погружения короба в мениск металла на глубину 0,8 - 1,2 его высоты объясняется теплофизическими закономерностями вмораживания граней короба в оболочку слитка. При меньших значения не будет обеспечиваться надежность сцепления граней короба с оболочкой слитка. Большие значения устанавливать не имеет смысла, т.к. короб будет упираться во фронт кристаллизации оболочки слитка, что нарушит ее целостность. The range of immersion of the duct in the meniscus of the metal to a depth of 0.8 - 1.2 of its height is explained by the thermophysical laws of freezing the faces of the duct into the shell of the ingot. At lower values, the adhesion of the sides of the box to the shell of the ingot will not be guaranteed. It does not make sense to set large values, because the box will abut against the crystallization front of the shell of the ingot, which will violate its integrity.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от значения рабочей скорости вытягивания слитка из стали предыдущей плавки. The specified range is set in direct proportion to the value of the working speed of drawing the ingot from the steel of the previous heat.
Диапазон снижения скорости вытягивания слитка перед погружением разделительного элемента до 0,01 - 0,2 от ее рабочего значения объясняется необходимостью надежного вмораживания разделительного элемента в оболочку слитка, а также необходимостью смены промежуточного ковша или разливочного стакана. При меньших значениях не будет обеспечиваться надежное сцепление и вмораживание разделительного элемента в оболочку слитка. При больших значениях возможен прорыв металла при выходе разделительного элемента из кристаллизатора. Кроме того, в этом случае сокращается сверх допустимых значений величины времени, необходимого для смены промежуточного ковша или для установки разливочного стакана. The range of decrease in the speed of pulling the ingot before immersion of the separation element to 0.01 - 0.2 from its working value is explained by the need for reliable freezing of the separation element in the shell of the ingot, as well as the need to change the intermediate ladle or pouring glass. At lower values, reliable adhesion and freezing of the spacer element into the shell of the ingot will not be ensured. At large values, a breakthrough of the metal is possible when the separation element exits the crystallizer. In addition, in this case, it is reduced in excess of the permissible values of the amount of time required to change the tundish or to install a pouring glass.
Указанный диапазон устанавливают в обратной зависимости от значения рабочей скорости вытягивания слитка предыдущей разливки. The specified range is set in inverse proportion to the value of the working speed of the pulling of the ingot of the previous casting.
Диапазон значений высоты короба в пределах 0,05 - 0,2 длины кристаллизатора объясняется гидравлическими закономерностями погружения короба в жидкий металл. При меньших значениях возможен перекос и поворот короба на 90o, что исключает возможность разделения плавок по химсоставу. При больших значениях значительно затруднится процесс опускания короба в кристаллизатор и его погружение в металл.The range of duct height values within the range of 0.05 - 0.2 times the length of the mold is explained by the hydraulic laws of immersion of the duct in liquid metal. At lower values, it is possible to skew and rotate the box by 90 o , which eliminates the possibility of separation of the melts by chemical composition. At large values, the process of lowering the box into the mold and its immersion in the metal will be much more difficult.
Указанный диапазон устанавливается в обратной зависимости от длины кристаллизатора. The specified range is set in inverse proportion to the length of the mold.
Диапазон значений ширины нижней стенки короба в пределах 0,8 - -0,95 ширины верхней стенки объясняется теплофизическими закономерностями роста толщины оболочки слитка. При меньших значениях короб будет погружаться на глубину, превышающую допустимые пределы. При больших значениях не будет обеспечиваться необходимая глубина погружения короба в жидкий металл. The range of widths of the lower wall of the box in the range 0.8 - -0.95 of the width of the upper wall is explained by the thermophysical laws of growth of the thickness of the shell of the ingot. At lower values, the box will sink to a depth exceeding the permissible limits. At high values, the necessary depth of immersion of the duct in liquid metal will not be provided.
Указанный диапазон устанавливается в прямой зависимости от рабочей скорости вытягивания слитка из стали предыдущей плавки. The specified range is set in direct proportion to the working speed of drawing the ingot from the steel of the previous heat.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемых способа и устройства с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". Analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinctive features of the claimed method and device with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
На фиг. 1 - показана схема устройства для непрерывной разливки различных марок стали, продольный разрез; на фиг. 2 - то же, разрез А-А; на фиг. 3 - схема разделительного элемента в виде пустотелого короба, продольный разрез; на фиг. 4 - то же, вид Б; на фиг. 5 - то же, вид В; на фиг. 6 - схема разделительного элемента в виде пустотелого короба с дополнительными надставками, продольный разрез; на фиг. 7 - то же, вид Г; на фиг. 8 - то же, вид Д; на фиг. 9 - схема разделительного элемента в виде пустотелого короба с дополнительными надставками П-образной формы, продольный разрез; на фиг. 10 - то же, вид Ж; на фиг. 11 - схема разделительного элемента с надставками, расположенными во внутренней полости короба, продольный разрез; на фиг. 12 - то же, вид Е; на фиг. 13 - схема разделительного элемента с надставками, закрытыми с внешних торцев пластинами и с отверстиями в них и в боковых стенках короба, продольный разрез; на фиг. 14 - схема разделительного элемента в виде короба конусной формы, вид с торца. In FIG. 1 - shows a diagram of a device for continuous casting of various grades of steel, a longitudinal section; in FIG. 2 - the same, section aa; in FIG. 3 is a diagram of a dividing element in the form of a hollow box, a longitudinal section; in FIG. 4 - the same, view B; in FIG. 5 - the same, view B; in FIG. 6 is a diagram of a dividing element in the form of a hollow box with additional extensions, a longitudinal section; in FIG. 7 - the same, view G; in FIG. 8 - the same, view D; in FIG. 9 is a diagram of a dividing element in the form of a hollow box with additional U-shaped extensions, longitudinal section; in FIG. 10 - the same, view G; in FIG. 11 is a diagram of a dividing element with extensions located in the inner cavity of the box, a longitudinal section; in FIG. 12 - the same, view E; in FIG. 13 is a diagram of a dividing element with extensions, closed from the outer ends of the plates and with holes in them and in the side walls of the box, a longitudinal section; in FIG. 14 is a diagram of a dividing element in the form of a cone-shaped box, an end view.
Устройство для непрерывной разливки различных марок стали состоит из промежуточного ковша 1, удлиненного разливочного стакана 2, кристаллизатора 3, разделительного элемента 4 в виде пустотелого короба, роликов 5, сталеразливочного ковша 6, защитной трубы 7, верхней 8, нижней 9 и боковых 10 стенок короба, отверстий 11 - 14, надставок 15 и 16, торцевых пластин 17. Позицией 18 обозначена сталь предыдущей разливки, 19 - сталь последующей разливки, 20 - слой шлаковой смеси, 21 - непрерывнолитой слиток, 22 - смесь сталей различного химсостава, 23 - зазор между коробом и рабочими стенками кристаллизатора, l - высота короба, m и n - ширина соответственно верхней и нижней стенок короба, 24 - отверстия в надставках, 25 - поперечные ребра. A device for continuous casting of various grades of steel consists of an
Способ осуществляют и устройство работает следующим образом. The method is carried out and the device operates as follows.
Пример. В процессе непрерывной разливки различных марок стали последняя подается из сталеразливочного ковша 6 через погружную защитную трубу 7 в промежуточный ковш 1 и далее через удлиненный погружной разливочный стакан 2 в кристаллизатор 3 под уровнем металла. На мениск металла в кристаллизаторе 3 подают слой шлаковой смеси 20 на основе CaO-SiO2-Al2O3. Кристаллизующийся слиток 21 вытягивают из кристаллизатора 3 с переменной скоростью при помощи направляющих и поддерживающих холостых и приводных роликов 5 по криволинейной траектории. В конце зоны вторичного охлаждения слиток 21 разгибают при помощи соответствующих роликов из радиального положения в горизонтальное прямолинейное положение.Example. In the process of continuous casting of various grades of steel, the latter is fed from the steel pouring ladle 6 through an immersion protective tube 7 into the
Процесс непрерывной разливки ведут методом "плавка на плавку" со сменой сталеразливочного ковша 6 и промежуточного ковша 1. Промежуточный ковш установлен на подъемно-поворотном столе (на чертеже не показан) с возможностью подъема и поворота относительно кристаллизатора 3. При этом разливочный стакан 2 установлен на днище промежуточного ковша 1 с возможностью его снятия и замены. The process of continuous casting is carried out by the method of "melting for melting" with the change of the steel ladle 6 and the
В нашем примере из предыдущего сталеразливочного ковша 6 разливали сталь 18 марки ст 3пс следующего химсостава, мас.%: C=0,14-0,22; Si=0,05-0,15; Mn= 0,40-0,65; P≤0,040; S≤0,050; Cr≤0,030; Ni≤0,30; Cu=0,30; Al=0,08; N2=0,008.In our example, from the previous steel-pouring ladle 6, steel 18 of the grade st 3ps of the following chemical composition was cast, wt.%: C = 0.14-0.22; Si = 0.05-0.15; Mn = 0.40-0.65; P≤0.040; S≤0.050; Cr≤0.030; Ni≤0.30; Cu = 0.30; Al = 0.08; N 2 = 0.008.
Из последующего сталеразливочного ковша 6 разливают сталь 19 марки 08Ю следующего химсостава, мас. %: C= 0,07; Si= 0,01; Mn=0,20-0,35; P≤0,020; S≤0,025; Cr≤0,03; Al=0,06; N2=0,06.From the subsequent steel-pouring ladle 6, steel 19 of grade 08Yu of the following chemical composition is poured, wt. %: C = 0.07; Si = 0.01; Mn = 0.20-0.35; P≤0.020; S≤0.025; Cr≤0.03; Al = 0.06; N 2 = 0.06.
При смене сталеразливочного ковша 6 и промежуточного ковша 1 в кристаллизатор 3 погружают в мениск металла разделительный элемент 4 в виде пустотелого короба. Перед погружением разделительный элемент 4 нагревают, например, газовыми горелками, до температуры в пределах 200 - 600oC в течение 20 - 30 мин. За период времени, равного времени разливки последних 2,5 - 3,0 м слитка из предыдущего сталеразливочного ковша 6, прекращают подавать шлаковую смесь в кристаллизатор 3. Перед удалением промежуточного ковша 1 с позиции разливки скорость вытягивания слитка уменьшают до 0,01 - 0,2 ее рабочего значения или прекращают процесс вытягивания слитка (останавливают слиток). После этого осуществляют погружение разделительного элемента 4 в мениск металла в кристаллизаторе 3 на глубину, равную 0,8 - 1,2 высоты элемента. Затем смещают элемент 4 до упора к фронту кристаллизации слитка на одной из рабочих широких стенок кристаллизатора. Погружение разделительного элемента 4 или пустотелого короба осуществляют, например, вручную при помощи специальных приспособлений. Затем устанавливают над кристаллизатором новый промежуточный ковш 1 с удлиненным разливочным стаканом 2 и начинают разливку стали 18 из следующего сталеразливочного ковша 6 и вытягивание слитка 21 с рабочей скоростью.When changing the steel pouring ladle 6 and the
При погружении пустотелого короба 4 в мениск металла сталь 18 затекает через отверстия 12, расположенные на нижней стенке 9, а также со стороны открытых торцев во внутреннюю полость короба. При начале подачи стали 19 последняя затекает во внутреннюю полость короба через отверстия 11, расположенные на верхней стенке 8, смешивается с металлом 18 в коробе 4, образуя смесь металлов 22. Часть металла 19 проникает в зазоры 23, также образуя смесь металлов 18 и 19. Однако вследствие малой величины зазоров 23 металлы 18 и 19 смешиваются в незначительных объемах. В общем виде отверстия 11, 12 и 24 могут быть выполнены в виде одного или нескольких пазов или в виде одной или нескольких окружностей. Величина зазора 23 в нашем примере составляет 20 - 40 мм. Толщина стенок короба составляет 5 - 10 мм. When the
Отверстия 11, расположенные на верхней стенке 8, ориентированы в сторону верхнего торца кристаллизатора 3 и расположены на краевых участках со стороны торцев короба 4. Длина зоны отверстий 11 составляет 0,25 - 0,35 длины короба 4. Отверстия 12, расположенные на нижней стенке 9, ориентированы в сторону нижнего торца кристаллизатора 3 и расположены в средней части грани 9. Длина зоны отверстий 12 составляет 0,25 - 0,35 длины короба 4. Высота l короба 4 составляет 0,05 - 0,2 длины кристаллизатора 3. The
При начале разливки стали 19 ее струя из разливочного стакана 2 попадает на среднюю сплошную часть стенки 8, при этом уменьшается ее кинетическая энергия. Далее потоки стали 19 направляются в сторону узких граней и по отверстиям 11 или 24 - во внутреннюю полость короба, где смешиваются со сталью 18, образуя смесь металла 22 со смешанным химсоставом. При вытягивании слитка 21 жидкая сталь 18 кристаллизуется под стенкой 9 короба 4, образуя осевую усадочную раковину. Для ее устранения происходит постоянная подпитка раковины смесью металлов 22 и сталью 19. Вследствие этого, слиток 21 кристаллизуется плотным без внутренних пустот. Выполнение короба 4 в виде пространственной пустотелой конструкции обеспечивает надежное соединение слитков из сталей 18 и 19. At the beginning of the casting of steel 19, its stream from the pouring
При увеличении ширины отливаемого слитка короб 4 снабжается одной или двумя надставками 15 или 16, телескопически надеваемыми на торцевые участки короба, при этом на верхней стенке каждой надставки выполнены отверстия 24. Для обеспечения соответствия длины разделительного элемента ширине отливаемого слитка 21 надставки 15 перемещаются вдоль короба 4 и фиксируются в необходимом положении при помощи прихваточных электросварных швов. Отверстия 24 могут быть выполнены в виде сквозных пазов или замкнутого профиля. With increasing width of the cast ingot, the
Надставки 15 могут быть выполнены в виде замкнутого коробчатого профиля или в виде П-образного профиля (фиг. 6 и 9). При этом надставки 15 и 16 могут располагаться во внутренней полости короба 4, как показано на фиг. 11 и 12.
Для увеличения надежности вмораживания разделительного элемента 4 в оболочку слитка 21 торцы короба 4, торцы надставок 15 и 16 закрываются пластинами 17 отверстиями 14. С этой же целью в боковых стенках 10 короба выполняются отверстия 13 (фиг. 13). To increase the reliability of freezing the separating
Для обеспечения жесткости по длине разделительного элемента 4 перед его установкой в кристаллизатор 3 надставки 15 и 16 привариваются при помощи, например, сварки к коробу. При этом длина надставок 15 или 16 может быть различной. To ensure rigidity along the length of the
Для обеспечения плотного прилегания боковых стенок 10 короба 4 к фронту кристаллизации оболочки слитка 21 короб выполняется с наклоном боковых стенок 10 (фиг. 14), при этом ширина n нижней стенки 9 составляет 0,8 - 0,95 ширины m верхней стенки 8. To ensure a tight fit of the
В таблице приведены примеры осуществления изобретения. The table shows examples of the invention.
В первом примере вследствие малой температуры предварительного нагрева короба не происходит его надежная свариваемость со слитком. Из-за большой глубины погружения короба возможно нарушение сплошности оболочки слитка, что приводит к прорыву металла под кристаллизатором. In the first example, due to the low temperature of the preliminary heating of the duct, its reliable weldability with the ingot does not occur. Due to the large immersion depth of the box, the integrity of the shell of the ingot is possible, which leads to a breakthrough of the metal under the mold.
В пятом примере, вследствие малой высоты короба, возможны его перекос и перевертывание при погружении а мениск металла. Из-за малой глубины погружения короба не будет обеспечиваться его надежного сваривания со слитком. In the fifth example, due to the small height of the box, it can be skewed and turned over when the metal meniscus is immersed. Due to the shallow depth of immersion of the box, its reliable welding with the ingot will not be ensured.
В оптимальных примерах 2 - 4, вследствие необходимых значений технологических и конструктивных параметров способа и устройства, обеспечивается снижение длины слитка со смешанным химсоставом, повышается надежность соединения слитков с различным химсоставом, достигается универсальность использования разделительного элемента при разливке слитков различной ширины, а также устраняется образование усадочной раковины в слитке. In the optimal examples 2 to 4, due to the required values of the technological and structural parameters of the method and device, the ingot length with mixed chemical composition is reduced, the reliability of the connection of ingots with different chemical composition is increased, the universality of the use of the separation element when casting ingots of different widths is achieved, and the formation of shrinkage is eliminated ingot shells.
Применение изобретения позволяет уменьшить длину слитка со смешанным химсоставом в 2 - 3 раза, а также увеличить выход годных слитков на 15 - 20%. При этом ребра 25 предназначены для снижения кинетической энергии струй металла 18, что препятствует размыванию короба и сокращению объемов смешивающихся металлов 18 и 19. The use of the invention allows to reduce the length of the ingot with mixed chemical composition in 2 to 3 times, and also to increase the yield of ingots by 15 - 20%. In this case, the
Claims (14)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97106200A RU2111081C1 (en) | 1997-04-16 | 1997-04-16 | Method of continuous casting of steels of various grades and device for its realization |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97106200A RU2111081C1 (en) | 1997-04-16 | 1997-04-16 | Method of continuous casting of steels of various grades and device for its realization |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2111081C1 true RU2111081C1 (en) | 1998-05-20 |
| RU97106200A RU97106200A (en) | 1998-08-27 |
Family
ID=20192061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97106200A RU2111081C1 (en) | 1997-04-16 | 1997-04-16 | Method of continuous casting of steels of various grades and device for its realization |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2111081C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102380595A (en) * | 2011-10-27 | 2012-03-21 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | Continuous casting method for easily drawable steel wires |
| CN105382233A (en) * | 2015-10-28 | 2016-03-09 | 南京钢铁股份有限公司 | Mixed casting process for cast blanks with different sections in same set |
-
1997
- 1997-04-16 RU RU97106200A patent/RU2111081C1/en active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102380595A (en) * | 2011-10-27 | 2012-03-21 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | Continuous casting method for easily drawable steel wires |
| CN105382233A (en) * | 2015-10-28 | 2016-03-09 | 南京钢铁股份有限公司 | Mixed casting process for cast blanks with different sections in same set |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2111081C1 (en) | Method of continuous casting of steels of various grades and device for its realization | |
| KR101320353B1 (en) | Device for generating ultrasonic wave of submerged type | |
| JP4542631B2 (en) | Method and apparatus for manufacturing slabs | |
| EP0319544A1 (en) | Tundish for mixing alloying elements with molten metal | |
| JP2749179B2 (en) | Pouring nozzle for twin-drum continuous casting equipment | |
| SU1090491A1 (en) | Ingot mould for metal continuous casting | |
| KR20050016086A (en) | Casting system and method for pouring nonferrous metal molten masses | |
| EP2100676B1 (en) | Continuous cast method | |
| CA1152723A (en) | Process for continuous casting of a slightly deoxidized steel slab | |
| EP1654082A2 (en) | A feed device for feeding molten metal into a crystallizer | |
| RU2148469C1 (en) | Metal continuous casting plant | |
| RU2381086C1 (en) | Method of continuous casting of rectangular steel ingots | |
| SU1118710A1 (en) | Steel us casting of ingots and device for efecting same | |
| SU969434A1 (en) | Method for continuously casting steel | |
| JPS6340650A (en) | Apparatus for reducing center segregation in continuously casting slab | |
| JPH10249498A (en) | Method for continuously casting high cleanliness steel with tundish providing field weir closing bottom part | |
| JPH04238658A (en) | Immersion nozzle for continuous casting | |
| RU33525U1 (en) | Continuous casting tundish | |
| KR960002411B1 (en) | Nozzle for pouring molten metal | |
| JPS6235565Y2 (en) | ||
| JP3558815B2 (en) | High cleanliness steel continuous casting method with tundish equipped with fixed weir with closed bottom | |
| JPH0230122Y2 (en) | ||
| JPH09192800A (en) | Immersion nozzle for continuous casting | |
| JP2731487B2 (en) | Centrifugal casting mold | |
| SU1583209A1 (en) | Method of top casting of metal |