RU2108515C1 - Способ нанесения твердого смазочного покрытия - Google Patents
Способ нанесения твердого смазочного покрытия Download PDFInfo
- Publication number
- RU2108515C1 RU2108515C1 RU96102662A RU96102662A RU2108515C1 RU 2108515 C1 RU2108515 C1 RU 2108515C1 RU 96102662 A RU96102662 A RU 96102662A RU 96102662 A RU96102662 A RU 96102662A RU 2108515 C1 RU2108515 C1 RU 2108515C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- running
- friction
- load
- suspension
- edge contact
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
Способ нанесения твердого смазочного покрытия предназначен для систем, работающих при высоких температурах. В способе нанесения твердого смазочного покрытия, основанного на приработке узлов трения в среде смазочного материала, устраняют во всем диапазоне нагрузок приработки кромочный контакт между поверхностями трения, после чего осуществляют приработку в суспензии порошка твердосмазочного покрытия в густой смазке, например в литоле, при переменной нагрузке, достигающей предела заедания густой смазки. Кромочный контакт между поверхностями трения устраняют в абразивной среде как перед, так и в процессе приработки, перед началом эксплуатации удаляют суспензию; нагрузку в процессе приработки увеличивают ступенчато, а предельную ступень нагрузки при приработке определяют по нестабильности коэффициента трения. 6 з.п.ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относится к технологии нанесения твердых смазочных покрытий на поверхности трения машин, механизмов, приборов, контактных систем, систем обработки металлов и пластмасс давлением и резанием, особенно в условиях, когда жидкие и пластичные смазочные материалы неприменимы (системы, работающие при высоких температурах, в атомной энергетике, пищевой промышленности).
Известен способ нанесения твердого смазочного покрытия на поверхности трения, основанный на обезжиривании, нанесений и отверждении слоев твердой смазки, последующей пластической деформации слоев, отверждении и охлаждении их [1].
Недостатком этого способа является относительно низкая нагрузочная способность твердосмазочного покрытия.
Наиболее близким, принятым за прототип, является способ нанесения твердого смазочного покрытия на поверхности трения, основанный на приработке узлов трения в среде смазочного материала [2].
Недостатком указанного способа также является низкая нагрузочная способность и долговечность твердосмазочного покрытия.
Задачей изобретения является увеличение нагрузочной способности и долговечности контакта с твердосмазочным покрытием, повышение экологичности его применения.
Задача решается тем, что в способе нанесения твердосмазочного покрытия, основанном на приработке узлов трения в среде смазочного материала, устраняют во всем диапазоне нагрузок приработки кромочный контакт между поверхностями трения, после чего осуществляют приработку в суспензии порошка твердосмазочного покрытия в густой смазке, например в литоле, при переменной нагрузке, достигающей предела заедания в густой смазке. Кромочный контакт между поверхностями трения устраняют в абразивной среде как перед, так и в процессе приработки; перед началом эксплуатации узла трения удаляют суспензию; нагрузку в процессе приработки увеличивают ступенчато, а предельную ступень нагрузки приработки определяют по нестабильности коэффициента трения.
Предлагаемый способ позволяет увеличить нагрузочную способность твердосмазочного покрытия и долговечность, обеспечивает высокую экологичность его применения.
На фиг. 1 приведена зависимость коэффициента трения герцевского контакта (ось ординат) от наибольшей нагрузки приработки и времени приработки при данном уровне нагрузки (оси абсцисс); на фиг. 2 - зависимость коэффициента трения кромочного контакта (ось ординат) от нагрузки после удаления суспензии (ось абсцисс).
Предлагаемый способ реализуется следующим способом.
Пример 1. Приработка прямозубых эвольвентных зубчатых передач (m=4мм, а= 100 мм, z1/z2 = 16/34, x1/x2 = 0.8/-0.8 с твердостью зубьев HRC ≈ 60) производилась следующим образом. При изготовлении зубчатых колес выполнялась модификация головок зубьев, исключающая кромочный контакт при наибольшей нагрузке приработки w ≈ 180 кг/см (величина определена расчетно по методике ЦНИИТМАШ - Вестник машиностроения, 1985, N 10, с.47-49). Снижение волнистости поверхности зубьев достигнуто в процессе проработки в суспензии порошка твердосмазочного материала в литоле-24 (ГОСТ 21150-87) благодаря легкому абразивному действию порошка. Нагрузка приработки увеличивалась ступенчато до величины w ≈ 180 кг/см. Рациональность окончания приработки оценивалась также по нарушению стабильности коэффициента трения.
После тщательного удаления суспензии с поверхности зубьев по окончании приработки (общее время приработки около 1 ч при концентрации твердосмазочного материала в суспензии 10% и частоте вращения ведущего колеса передачи 1700 об/мин) нагрузка заедания передачи составила w ≈ 220 кг/см (испытание всухую).
Пример 2. Применительно к паре трения колодка-ролик с ρпр = 16 мм (материалы ШХ-15 и Сталь 45, твердости HRC 58-60 и НВ 320-350) приработка производилась следующим образом.
Пару трения прирабатывали сначала в суспензии микронного порошка КЗ в литоле-24, потом в суспензии литоле-24 с порошком твердосмазочного материала.
Приработку выполняли при ступенчатом увеличении нагрузки до величины 800 кг/см, при которой нарушалась стабильность коэффициента трения в контакте. Приработку на каждой ступени нагрузки заканчивали по достижении стабилизации коэффициента трения и температуры контакта.
После тщательного удаления суспензии с твердосмазочным материалом коэффициент трения составил f = 0.08 при w ≈ 100 кг/см.
Существо зависимостей на фиг. 1 и фиг. 2 отражает отрицательное влияние кромочного контакта на эффективность твердосмазочного покрытия и положительное влияние приработки пары трения при нагрузке, превышающей нагрузку эксплуатации. Обозначения на фиг. 1 и 2: О - значение, зафиксированное экспериментально; 
-неограниченный рост величины в пределах эксперимента.
На фиг. 1 приведены данные рекомендуемого варианта нанесения твердосмазочного покрытия. Показано, что при увеличении нагрузки приработки (2, кг) в герцевском контакте коэффициент трения (1) в эксплуатации уменьшается, и при использовании наибольшей для литола Л24 предельной нагрузки приработки 160 кг коэффициент трения после тщательного удаления приработочной суспензии и нагрузке эксплуатации 20 кг составляет менее 0,1. Время приработки в каждом режиме (3, ч) составляет 1,5-2 ч.
На фиг. 2 приведены данные для кромочного контакта. Показано, что в кромочном контакте коэффициент трения (1) устанавливается на уровне 0,2 и мало зависит от нагрузки эксплуатации (4, кг) после удаления суспензии.
Предлагаемый способ позволяет увеличить нагрузочную способность твердосмазочного покрытия и долговечность узла трения, обеспечить высокую экологичность его применения. Во многих случаях удается увеличить КПД механизма благодаря достижению коэффициента трения f<0,05, что соответствует хорошим жидким смазкам и лучшим густым смазкам. Ресурс смазки, нанесенной по п. 6 формулы, достигает несколько лет при непрерывном режиме работы и давлении по Герцу более 10 кг/мм2.
Claims (7)
1. Способ нанесения твердого смазочного покрытия на поверхности трения, основанный на приработке узлов трения в среде смазочного материала, отличающийся тем, что во всем диапазоне нагрузок приработки устраняют кромочный контакт между поверхностями трения, после чего осуществляют приработку в суспензии порошка твердосмазочного покрытия в густой смазке, например в литоле, при переменной нагрузке, достигающей предела заедания густой смазки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что кромочный контакт между поверхностями трения устраняют перед приработкой.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что кромочный контакт между поверхностями трения устраняют в процессе приработки.
4. Способ по пп.1 - 3, отличающийся тем, что кромочный контакт между поверхностями трения устраняют в абразивной среде.
5. Способ по пп.1 - 3, отличающийся тем, что перед началом эксплуатации узла трения удаляют суспензию.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что нагрузку в процессе приработки увеличивают ступенчато.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что предельную ступень нагрузки приработки определяют по нестабильности коэффициента трения.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96102662A RU2108515C1 (ru) | 1996-02-12 | 1996-02-12 | Способ нанесения твердого смазочного покрытия |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96102662A RU2108515C1 (ru) | 1996-02-12 | 1996-02-12 | Способ нанесения твердого смазочного покрытия |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2108515C1 true RU2108515C1 (ru) | 1998-04-10 |
| RU96102662A RU96102662A (ru) | 1998-04-27 |
Family
ID=20176807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96102662A RU2108515C1 (ru) | 1996-02-12 | 1996-02-12 | Способ нанесения твердого смазочного покрытия |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2108515C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2500940C1 (ru) * | 2012-06-09 | 2013-12-10 | Денис Николаевич Мендрух | Способ повышения долговечности элементов зубчатого колеса |
-
1996
- 1996-02-12 RU RU96102662A patent/RU2108515C1/ru active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2500940C1 (ru) * | 2012-06-09 | 2013-12-10 | Денис Николаевич Мендрух | Способ повышения долговечности элементов зубчатого колеса |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Wakuda et al. | Effect of surface texturing on friction reduction between ceramic and steel materials under lubricated sliding contact | |
| Patching et al. | Conditions for scuffing failure of ground and superfinished steel disks at high sliding speeds using a gas turbine engine oil | |
| JP2002070988A (ja) | ギア及ピニオン歯車 | |
| JP2003184883A (ja) | 軸受摺動部材 | |
| CA2056540A1 (en) | Curable dry film lubricant for titanium alloys | |
| JP3869192B2 (ja) | 転がり摺動部品 | |
| US6895855B2 (en) | Hydraulic motors and pumps with engineered surfaces | |
| JP2007516096A (ja) | 超仕上げ大型遊星歯車システム | |
| Murakawa et al. | Performance of a rotating gear pair coated with an amorphous carbon film under a loss-of-lubrication condition | |
| WO2007064330A1 (en) | Gear having improved surface finish | |
| RU2108515C1 (ru) | Способ нанесения твердого смазочного покрытия | |
| Kindrachuk et al. | The friction mechanism between surfaces with regular micro grooves under boundary lubrication | |
| Alanou et al. | Effect of different surface treatments and coatings on the scuffing performance of hardened steel discs at very high sliding speeds | |
| JP4655609B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2000257697A (ja) | 耐高面圧歯車およびその製造方法 | |
| US5279174A (en) | Worm speed reducer, and manufacturing method for worm and worm wheel | |
| US20020119851A1 (en) | Pulley with microprofiled surface | |
| Suzuki et al. | The wear process during the “running-in” of steel in lubricated sliding | |
| JP3606488B2 (ja) | 固体潤滑剤塗布歯車の表面平滑化方法 | |
| Winkelmann et al. | Impact of isotropic superfinishing on contact and bending fatigue of carburized steel | |
| JP3319276B2 (ja) | 摺動部材の表面処理方法 | |
| Errichello | Friction, Lubrication, and Wear of Gears and Wind-Turbine Components | |
| Maniwa et al. | Improvement of Lubrication Life of Grease-lubricated Strain Wave Gearing by Carburizing and Two-stage Shot Peening | |
| RU96102662A (ru) | Способ нанесения твердого смазочного покрытия | |
| JP2000204437A (ja) | 摺動部材とその製造法及びロ―タリ―圧縮機 |