RU2108477C1 - Method of and device for production of working medium on three-component fuel - Google Patents
Method of and device for production of working medium on three-component fuel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2108477C1 RU2108477C1 RU94037894A RU94037894A RU2108477C1 RU 2108477 C1 RU2108477 C1 RU 2108477C1 RU 94037894 A RU94037894 A RU 94037894A RU 94037894 A RU94037894 A RU 94037894A RU 2108477 C1 RU2108477 C1 RU 2108477C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydrogen
- kerosene
- cavity
- chamber
- gas
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к энергетике и может быть использовано в ракетной технике при создании трехкомпонентных ЖРД и в других областях, где требуется сжигание многокомпонентного топлива. The invention relates to energy and can be used in rocket technology to create a three-component rocket engine and in other areas where the combustion of multicomponent fuel is required.
Основной проблемой при сжигании углеводородных топлив с избытком горючего в газогенераторах является образование твердой фазы (углерода) в продуктах газогенерации, составляющей по результатам термодинамического расчета в химически разновесных восстановительных продуктах газогенерации - до 35-50 мас. %. При этом количество углерода тем выше, чем выше давление в газогенераторе. Это затрудняет использование такого газогенератора в ЖРД из-за забивания газового тракта ЖРД твердым углеродом и резкого снижения работоспособности газа. В то же время применение в трехкомпонентом ЖРД многоразового использования генераторного газа с избытком окислителя является практически ненадежным из-за возможного возгорания газового тракта. Поэтому обеспечение бессажевого сжигания трехкомпонентного топлива, содержащего углеводородное горючее с избытком горючего, является актуальным. The main problem when burning hydrocarbon fuels with excess fuel in gas generators is the formation of a solid phase (carbon) in gas generation products, which, according to the results of thermodynamic calculation in chemically-balanced reduction gas generation products, is up to 35-50 wt. % Moreover, the amount of carbon is higher, the higher the pressure in the gas generator. This makes it difficult to use such a gas generator in a liquid propellant rocket engine due to clogging of the gas path of the liquid propellant rocket engine with solid carbon and a sharp decrease in gas operability. At the same time, the use of reusable generator gas with an excess of oxidizing agent in the three-component liquid-propellant rocket engine is practically unreliable due to the possible ignition of the gas path. Therefore, the provision of carbon-free combustion of a three-component fuel containing hydrocarbon fuel with an excess of fuel is relevant.
Известны способы сжигания топлива путем смешения двух компонентов, горения их в камере и балластировании продуктов горения третьим компонентом - водой для получения рабочей температуры. Балластировка водой может быть реализована от головки в камере или путем смешения воды с компонентом [1]. Known methods of burning fuel by mixing two components, burning them in a chamber and ballasting the combustion products of the third component - water to obtain a working temperature. Ballasting with water can be realized from the head in the chamber or by mixing water with a component [1].
Недостатками указанных способов организации горения является трудность обеспечения воспламенения и устойчивого процесса горения. The disadvantages of these methods of organizing combustion is the difficulty of providing ignition and a stable combustion process.
Известен способ сжигания топлива путем смешения горючего и воздуха с локальными значениями коэффициента избытка воздуха α =0,4 oC 2,5 и впрыска воды в факел в зону с локальными значениями коэффициента избытка воздуха α = 1,1oC1,4 по всей ее длине [3].A known method of burning fuel by mixing fuel and air with local values of the coefficient of excess air α = 0.4 o C 2.5 and injection of water into the torch into the zone with local values of the coefficient of excess air α = 1.1 o C1.4 throughout length [3].
Недостатком известного способа является то, что в реальных процессах при наличии зон с α < 1,0, т.е. восстановительном газе образуется сажа и нагар, к неполному сгоранию ведет впрыск воды непосредственно в зону процесса горения. The disadvantage of this method is that in real processes in the presence of zones with α <1.0, i.e. soot and soot are formed in the reducing gas; water is injected directly into the combustion process zone to incomplete combustion.
Цель изобретения - получения продуктов горения с избытком горючего при сгорании трехкомпонентного топлива "кислород + керосин (РГ-1) + водород" без твердых частиц углерода и полноты значения работоспособности газа, также обеспечение работоспособности газогенератора на втором режиме горения двухкомпонентного топлива "кислород + водород". The purpose of the invention is to obtain products of combustion with an excess of fuel during the combustion of a three-component fuel “oxygen + kerosene (RG-1) + hydrogen” without solid carbon particles and the completeness of the gas operability value, as well as ensuring the operability of a gas generator in the second combustion mode of a two-component fuel “oxygen + hydrogen” .
Указанная цель достигается тем, что в предлагаемом способе процесс горения основан на поочередном сжигании керосина и водорода в кислороде. Процесс горения организован с участием кислорода, керосина и водорода с избытком горючего с последовательной подачей керосина и водорода в зону горения, причем кислород с частью керосина сжигают при температуре выше температуры образования углерода, оставшуюся часть керосина подают за высокотемпературной зоной горения, после чего продукты сгорания кислорода с керосином балластируют водородом до получения температуры рабочего тела. Также используется возможность связывания свободного углерода, который может образоваться в процессе рабочих реакций кислорода с керосином и водородом для образования газообразного метана (C + 2H2 = CH4) таким образом, что за второй зоной подачи керосина в камеру форсунки вводят часть водорода в количестве 5 - 15% от суммарного расхода керосина с водородом, а оставшуюся часть водорода балластируют с продуктами сгорания для получения температуры рабочего тела.This goal is achieved by the fact that in the proposed method, the combustion process is based on alternately burning kerosene and hydrogen in oxygen. The combustion process is organized with the participation of oxygen, kerosene and hydrogen with excess fuel with a sequential supply of kerosene and hydrogen to the combustion zone, with oxygen and part of the kerosene being burned at a temperature above the carbon formation temperature, the remaining part of the kerosene is fed beyond the high-temperature combustion zone, after which the oxygen combustion products with kerosene ballast with hydrogen until the temperature of the working fluid. It also uses the possibility of binding free carbon, which can be formed during the working reactions of oxygen with kerosene and hydrogen to form methane gas (C + 2H 2 = CH 4 ) in such a way that a part of hydrogen is introduced in the amount of 5 behind the second zone of supply of kerosene - 15% of the total consumption of kerosene with hydrogen, and the remainder of the hydrogen is ballasted with combustion products to obtain the temperature of the working fluid.
Работоспособность газогенератора на втором режиме горения двухкомпонентного топлива "кислород + водород" обеспечивается замещением керосина "теплым" (≥200 K) водородом, то есть подачей водорода в полость керосина при одновременной подаче "холодного" (≤ 50 K) водорода через водородную полость. The operation of the gas generator in the second mode of burning two-component fuel “oxygen + hydrogen” is ensured by replacing kerosene with “warm” (≥200 K) hydrogen, that is, by supplying hydrogen to the kerosene cavity while supplying “cold” (≤ 50 K) hydrogen through the hydrogen cavity.
Для реализации процесса горения без образования твердого углерода в восстановительном газогенераторе обеспечивается быстрый процесс преобразования жидких компонентов топлива в газ за счет горения кислорода и части керосина при α =0,4-1,0, после этого обеспечивается теплообмен между продуктами горения и остальным балластировочным керосином, в результате которого происходит, с одной стороны, нагрев и частичное испарение керосина, с другой, охлаждение продуктов горения без образования углерода. Одновременно на этой стадии идет химическое взаимодействие продуктов горения с парами керосина и уменьшается коэффициент избытка окислителя, при дальнейшем испарении керосина и балластировки водорода происходит только тепловое взаимодействие горючего с продуктами горения и выравнивание температуры паров горючего и продуктов горения. To implement the combustion process without the formation of solid carbon in the reducing gas generator, a fast process of converting liquid fuel components into gas is ensured by burning oxygen and part of kerosene at α = 0.4-1.0, after which heat transfer between the combustion products and the rest of the ballasting kerosene is ensured, as a result of which, on the one hand, heating and partial evaporation of kerosene occurs, on the other hand, cooling of the combustion products without the formation of carbon. At the same time, at this stage there is a chemical interaction of the combustion products with kerosene vapors and the excess coefficient of the oxidizing agent decreases, with further evaporation of kerosene and hydrogen ballasting, only the thermal interaction of the fuel with the combustion products and the temperature of the fuel vapor and the combustion products become equal.
Уменьшение содержания углерода в случае его образования из-за неравномерного смешения компонентов или полного исключения можно добиться, организуя рабочий процесс в газогенераторе таким образом, чтобы коэффициент избытка окислителя продуктов горения был максимально возможен в первой зоне, а потом происходила бы газификация керосина и снижение температуры продуктов горения за счет использования водорода. При этом используется возможность связывания свободного углерода водородом за счет организации химической реакции C + 2H2 = CH4, добавляя 5 - 15% водорода от суммарного расхода горючего. При такой схеме организации процесса обеспечивается также полнота значения работоспособности газа. Указанную схему организации рабочего процесса можно обеспечить при различных конструктивных вариантах устройства.Reducing the carbon content in the event of its formation due to uneven mixing of the components or complete exclusion can be achieved by organizing the working process in the gas generator so that the coefficient of excess oxidizing products of combustion is maximally possible in the first zone, and then there would be gasification of kerosene and lowering the temperature of the products burning through the use of hydrogen. At the same time, the possibility of binding free carbon with hydrogen is used due to the organization of the chemical reaction C + 2H 2 = CH 4 , adding 5 - 15% hydrogen from the total fuel consumption. With this process organization scheme, the completeness of the gas operability value is also ensured. The specified scheme of the organization of the workflow can be provided with various structural options of the device.
Известен газогенератор газа высокого давления для трехкомпонентной смеси, который содержит камеру сгорания, накопительную камеру вторичного топлива, дискообразное устройство для впрыска первичного компонента и окислителя, устройство для впрыска вторичного компонента, расположенное в центральной части головки камеры, и свечу зажигания [2, 4]. Known gas generator of high pressure gas for a three-component mixture, which contains a combustion chamber, a secondary fuel storage chamber, a disk-shaped device for injecting a primary component and an oxidizing agent, a device for injecting a secondary component located in the central part of the chamber head, and a spark plug [2, 4].
Недостатком известного устройства является сконцентрированная подача первичного топлива и окислителя и подача всего вторичного топлива по оси камеры через центральную часть головки. Такая организация смесеобразования первичного и вторичного топлива с окислителем не обеспечивает полноту сгорания, перемешивания вторичного топлива с продуктами сгорания и равномерности температурного поля газа. A disadvantage of the known device is the concentrated supply of primary fuel and an oxidizing agent and the supply of all secondary fuel along the axis of the chamber through the central part of the head. Such an organization of the mixture formation of primary and secondary fuel with an oxidizing agent does not ensure the completeness of combustion, mixing of the secondary fuel with the products of combustion and the uniformity of the temperature field of the gas.
Цель изобретения - получение продуктов газогенерации без твердых частиц углерода. The purpose of the invention is the production of gas generation products without solid carbon particles.
Осуществление способа реализуется в устройстве, содержащем смесительную головку с форсунками, полостями, средним днищем со стаканом для размещения запального устройства, внутреннее днище, наружное днище, коллектор подвода компонентов, камеру, переходник. Согласно изобретению, смесительная головка выполнена трехкомпонентной с раздельным подводом каждого компонента и трехкомпонентными форсунками форкамерного типа с центрированной форсункой кислорода и с последовательным расположением отверстий, соединяющих полость керосина с форкамерой форсунки, а на торце вокруг форкамеры выполнены струйные каналы, соединяющие полость балластировочного водорода с камерой газогенератора. Для осуществления способа по связыванию свободного углерода с водородом в выходной части форкамеры форсунки на ее стенке выполнены отверстия, соединяющие полость водорода с форкамерой форсунки для подачи части водорода в количестве 5 - 15% от суммарного расхода горючего, а для осуществления способа получения рабочего тела без керосина на втором режиме керосин замещают "теплым" водородом за счет соединения полости керосина с магистралью подачи водорода. The implementation of the method is implemented in a device containing a mixing head with nozzles, cavities, a middle bottom with a glass to accommodate the ignition device, an inner bottom, an outer bottom, a manifold for supplying components, a chamber, an adapter. According to the invention, the mixing head is made of three-component with a separate supply of each component and three-component nozzles of the prechamber type with a centered oxygen nozzle and with a sequential arrangement of holes connecting the kerosene cavity with the prechamber of the nozzle, and at the end around the prechamber there are jet channels connecting the cavity of the ballast generator with hydrogen . To implement the method for binding free carbon with hydrogen in the outlet part of the nozzle prechamber, holes were made on its wall connecting the hydrogen cavity with the nozzle prechamber to supply part of the hydrogen in an amount of 5-15% of the total fuel consumption, and to implement a method for producing a working fluid without kerosene in the second mode, kerosene is replaced with “warm” hydrogen due to the connection of the kerosene cavity with the hydrogen supply line.
На фиг. 1 изображено устройство с трехполостной смесительной головкой; на фиг. 2 - узел I на фиг. 1; на фиг. 3 - устройство с подачей водорода в выходную часть форкамеры форсунки; на фиг. 4-6 - устройства с подачей балластировочного керосина с использованием различных конструктивных элементов; на фиг. 7 - устройство с двухкомпонентными форсунками "кислород + керосин", "кислород + водород"; на фиг. 8 - устройство с подачей водорода через балластировочную решетку; на фиг. 9 - узел II на фиг. 8; на фиг. 10 и 11 - устройство с подачей водорода и балластировочного керосина через балластировочную решетку. In FIG. 1 shows a device with a three-cavity mixing head; in FIG. 2 - node I in FIG. one; in FIG. 3 - a device with a hydrogen supply to the output of the nozzle prechamber; in FIG. 4-6 - devices with the supply of ballasting kerosene using various structural elements; in FIG. 7 - a device with two-component nozzles "oxygen + kerosene", "oxygen + hydrogen"; in FIG. 8 - a device with a hydrogen supply through a ballasting grid; in FIG. 9 - node II in FIG. eight; in FIG. 10 and 11 - a device with a supply of hydrogen and ballasting kerosene through a ballasting grid.
Устройство содержит трехполостную смесительную головку 1, блок наружного днища 2, блок коллектора 3 водорода, камеру 4, переходник 5, сферическую решетку 6, блок коллектора 7 керосина. The device comprises a three-cavity mixing
Смесительная головка состоит из трех днищ и закрепленных между ними трехкомпонентных форсунок 8. The mixing head consists of three bottoms and fixed between them three-
В трехкомпонентной форсунке форкамерного типа кислород в форкамеру форсунки подается через тангенциальные отверстия и центральное сопло, керосин подается через два каскада отверстий, где первый каскад образован каналами а и б, второй каскад - каналом в. Водород в камеру газогенератора подается через струйные каналы г, выполненные на торце форсунки вокруг сопла керосина. In the three-component nozzle of the prechamber type, oxygen is supplied to the nozzle prechamber through the tangential holes and the central nozzle, kerosene is fed through two cascades of holes, where the first cascade is formed by channels a and b, and the second cascade by channel c. Hydrogen is supplied to the gasifier chamber through the jet channels g made at the end of the nozzle around the kerosene nozzle.
С целью связывания свободного углерода водородом в форкамеру форсунки подается водород через каналы д форсунки 8, выполненные на стенке камеры форсунки (фиг. 3). In order to bind free carbon with hydrogen, hydrogen is introduced into the nozzle chamber of the nozzle through the channels and
С целью обеспечения высокотемпературной зоны (≥ 2000 K) в камере форсунок балластировочный керосин в камеру газогенератора вводится через отверстия e, выполненные на торце форсунки и соединяющие полость керосина с полостью камеры газогенератора (фиг. 4). In order to ensure a high-temperature zone (≥ 2000 K) in the nozzle chamber, ballasting kerosene is introduced into the gasifier chamber through openings e made at the nozzle end and connecting the kerosene cavity with the cavity of the gas generator chamber (Fig. 4).
Для упрощения конструкции форсунки и организации испарения балластировочного керосина после охлаждения продуктов горения водородом между форсунками закреплены втулки с каналом u, соединяющим полость керосина с полостью камеры (фиг. 5). To simplify the design of the nozzle and organize the evaporation of ballasting kerosene after cooling the combustion products with hydrogen, nozzles with a channel u connecting the kerosene cavity to the chamber cavity are fixed between the nozzles (Fig. 5).
Для обеспечения подачи балластировочного керосина в зону высокотемпературного горения кислорода с керосином в камере газогенератора и обеспечения тем самым максимальных значений работоспособности газа отверстия u во втулках выполнены наклонными, направленными в сторону оси каждой соседней форсунки (фиг. 6). To ensure the supply of ballasting kerosene to the high-temperature combustion zone of oxygen with kerosene in the gas generator chamber and thereby to ensure maximum gas operability, the holes u in the bushings are made oblique, directed towards the axis of each adjacent nozzle (Fig. 6).
Для простоты организации горения трехкомпонентного топлива в смесительной головке размещены двухкомпонентные форсунки "кислород + керосин" 10 и "кислород + водород" 11, где форкамеры форсунок соединены соответственно с полостями кислорода с керосином и кислорода с водородом, а полость водорода дополнительно соединена с полостью камеры газогенератора струйными каналами к для подачи балластировочного водорода, где обеспечивается раздельное горение каждого горючего с окислителем, а продукты газогенерации образуются за счет смешения продуктов горения двух горючих (фиг. 7). For simplicity of organizing the combustion of three-component fuel, two-component nozzles “oxygen + kerosene” 10 and “oxygen + hydrogen” 11 are placed in the mixing head, where the nozzle pre-chambers are connected respectively to the oxygen cavities with kerosene and oxygen with hydrogen, and the hydrogen cavity is additionally connected to the cavity of the gas generator chamber by jet channels k for supplying ballast hydrogen, where separate combustion of each fuel with an oxidizing agent is provided, and gas generation products are formed by mixing the product Combustion of two fuels (Fig. 7).
На фиг. 8 и 9 изображено устройство, где для исключения взаимодействия водорода с кислородом в зоне горения кислорода с керосином, что может привести к уменьшению значения работоспособности газа, полость водорода размещена в камере газогенератора после зоны горения кислорода с керосином. Полость водорода выполнена в виде балластировочной решетки 12 с двумя днищами и закрепленными между ними газовыми втулками 13, причем полость водорода соединена с высокотемпературной зоной камеры газогенератора (> 1500 K) через отверстия, расположенные между газовыми втулками 13 на первом днище,и радиальные отверстия на стенке газовой втулки. In FIG. Figures 8 and 9 show a device where, in order to exclude the interaction of hydrogen with oxygen in the combustion zone of oxygen with kerosene, which can lead to a decrease in the gas working capacity, a hydrogen cavity is placed in the chamber of the gas generator after the combustion zone of oxygen with kerosene. The hydrogen cavity is made in the form of a
На фиг. 10 показано устройство, где часть керосина подается через балластировочную решетку керосина 14, расположенную за балластировочной решеткой водорода и выполненную в виде дополнительного третьего днища. Все три днища соединены между собой газовыми втулками 13, а полость керосина соединена с камерой через радиальные отверстия н на стенке газовой втулки. In FIG. 10 shows a device where a part of kerosene is supplied through a ballasting grid of
На фиг. 11 показано устройство, где для исключения возможного засорения каналов л и получения максимальных значений работоспособности газа балластировочная решетка керосина 14 расположена перед балластировочной решеткой водорода и соединена с высокотемпературной зоной камеры газогенератора центробежными форсунками 15, расположенные между газовыми втулками на первом днище соплами в сторону смесительной головки, а полость водорода соединена с полостью камеры через радиальные отверстия м на стенке газовой втулки. In FIG. 11 shows a device where, in order to exclude possible clogging of the channels l and to obtain maximum values of gas operability, the
Кроме того, для исключения прогара балластировочной решетки соосно с каждой форсункой 8 смесительной головки на балластировочной решетке расположены газовые втулки 13. In addition, to prevent burnout of the ballast grate,
Совокупность указанных признаков проявляет в предлагаемых способе и устройстве новое свойство в сравнении с известными способами и устройствами, заключающиеся в том, что предложенные способ и устройство обеспечивают повышение полноты сгорания топлива, это позволяет получить продукты газогенерации с избытком горючего без образования твердого углерода с требуемыми параметрами. Теоретически процесс горения кислорода с керосином без образования твердого углерода обеспечивается при температурах выше 2000 K. The combination of these features in the proposed method and device exhibits a new property in comparison with the known methods and devices, namely, that the proposed method and device provide an increase in the completeness of fuel combustion, this allows to obtain gas generation products with excess fuel without the formation of solid carbon with the required parameters. Theoretically, the process of burning oxygen with kerosene without the formation of solid carbon is provided at temperatures above 2000 K.
Таким образом, предложенное техническое решение соответствует критерию "изобретательский уровень". Thus, the proposed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.
Для обеспечения полноты горения без образования твердого углерода кислород с частью керосина сжигается при температуре ≥ 2000 K, оставшаяся часть керосина балластируется в высокотемпературную зону по различной конструктивной схеме и последовательности с водородом для снижения температуры до рабочей 600-900 K. To ensure complete combustion without the formation of solid carbon, oxygen with a part of kerosene is burned at a temperature of ≥ 2000 K, the remaining part of kerosene is ballasted to the high-temperature zone according to a different design scheme and sequence with hydrogen to reduce the temperature to a working 600-900 K.
Для реализации этой схемы организации рабочего процесса кислород подается в камеру форсунки через центральное сопло форсунки. Часть керосина в камеру форсунки подается через отверстия а, б, образуя первую зону горения температурой ≥ 2000 K. Балластировочный керосин подается через каналы в, образуя вторую зону рабочего процесса, т.е. горение, испарения и смешения керосина с продуктами сгорания. Во второй зоне происходит также химическое взаимодействие с изменением коэффициента избытка окислителя с одновременным снижением температуры газа до ≈ 1500-1700 K. Для охлаждения продуктов горения кислорода с керосином до рабочей температуры 600-900 K и исключения участия водорода в процессе горения в первой зоне водород в камеру газогенератора подается через струйные каналы г, выполненные на торце форсунки. To implement this scheme of the organization of the working process, oxygen is supplied to the nozzle chamber through the central nozzle of the nozzle. Part of the kerosene in the nozzle chamber is fed through holes a, b, forming the first combustion zone with a temperature of ≥ 2000 K. Ballasting kerosene is fed through channels in, forming the second zone of the working process, i.e. burning, vaporizing and mixing kerosene with combustion products. In the second zone, there is also a chemical interaction with a change in the coefficient of excess of the oxidizing agent with a simultaneous decrease in the gas temperature to ≈ 1500-1700 K. To cool the combustion products of oxygen with kerosene to a working temperature of 600-900 K and exclude the participation of hydrogen in the combustion process in the first zone, the gas generator chamber is fed through the jet channels g made at the end of the nozzle.
При различных конструктивных схемах газогенераторов, обеспечивающих различные преимущества с точки зрения получения параметров газа (образование углерода, значение работоспособности газа, равномерность температурного поля, устойчивость процесса и др.), балластировочный керосин подается через отверстия е, и, н, а водород - через отверстия к, л, м. With various design schemes of gas generators providing various advantages from the point of view of obtaining gas parameters (carbon formation, gas operability value, temperature field uniformity, process stability, etc.), ballasting kerosene is fed through openings e, and, n, and hydrogen through openings k, l, m
Таким образом, преимуществом предлагаемых способа и устройства является возможность получения высокой полноты сгорания трехкомпонентного топлива с избытком горючего без образования твердого углерода с требуемыми параметрами. Thus, the advantage of the proposed method and device is the possibility of obtaining a high completeness of combustion of a three-component fuel with an excess of fuel without the formation of solid carbon with the required parameters.
Последовательность организации процесса горения кислорода с керосином и водородом с соблюдением требований по зонам температур согласно заявленному способу, а также предложенные конструктивные особенности устройства для реализации способа, обеспечивают достижение цели изобретения. The sequence of organization of the process of burning oxygen with kerosene and hydrogen in compliance with the requirements for temperature zones according to the claimed method, as well as the proposed design features of the device for implementing the method, achieve the objective of the invention.
Claims (13)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94037894A RU2108477C1 (en) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | Method of and device for production of working medium on three-component fuel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94037894A RU2108477C1 (en) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | Method of and device for production of working medium on three-component fuel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94037894A RU94037894A (en) | 1996-11-20 |
| RU2108477C1 true RU2108477C1 (en) | 1998-04-10 |
Family
ID=20161487
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94037894A RU2108477C1 (en) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | Method of and device for production of working medium on three-component fuel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2108477C1 (en) |
Cited By (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2767356A1 (en) * | 1997-08-13 | 1999-02-19 | G Predpr K Bjurokhimicheskoi A | Mixing head for combustion chamber of rocket motor |
| RU2463469C2 (en) * | 2009-10-14 | 2012-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт машиностроения" (ФГУП "НИИМаш") | Mixing head |
| RU2479740C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-04-20 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid-propellant rocket engine combustion chamber |
| RU2481493C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-10 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2481494C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-10 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2481487C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-10 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid-propellant engine chamber |
| RU2481485C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-10 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid-propellant engine chamber |
| RU2481492C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-10 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2482314C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-20 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid-propellant engine chamber |
| RU2482317C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2482320C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2482319C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2483223C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-27 | Черниченко Владимир Викторович | Method of feeding fuel components into liquid-propellant rocket engine chamber |
| RU2488012C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-07-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method of feeding three-component propellant into combustion chamber of liquid-propellant rocket engine and coaxial-jet atomiser to this end |
| RU2490500C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-08-20 | Черниченко Владимир Викторович | Method for supplying fuel components to chamber ot three-component liquid-propellant engine |
| RU2493405C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-09-20 | Владимир Викторович Черниченко | Chamber of liquid-propellant rocket engine |
| RU2493404C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-09-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method to supply fuel components in chamber of three-component liquid propellant rocket engine |
| RU2495271C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-10 | Черниченко Владимир Викторович | Method of feeding three-component fuel into liquid-propellant rocket engine chamber |
| RU2495272C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-10 | Владимир Викторович Черниченко | Method of feeding three-component fuel into liquid-propellant rocket engine chamber |
| RU2497009C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-27 | Черниченко Владимир Викторович | Coaxial spray atomiser |
| RU2497011C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-27 | Владимир Викторович Черниченко | Coaxial spray atomiser |
| RU2497008C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-27 | Владимир Викторович Черниченко | Method of fuel components feed in three-component liquid propellant rocket engine |
| RU2497010C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-27 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid propellant rocket |
| RU2497013C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-27 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid propellant rocket engine chamber |
| RU2501967C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-12-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method to supply fuel components in chamber of three-component liquid propellant rocket engine and coaxial jet nozzle for implementation of specified method |
| RU2502886C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-12-27 | Владимир Викторович Черниченко | Method of fuel components feed in three-component liquid propellant rocket engine combustion chamber |
| RU2502887C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-12-27 | Черниченко Владимир Викторович | Method of fuel components feed in three-component liquid propellant rocket engine combustion chamber and aligned-jet nozzle to this end |
| CN103644044A (en) * | 2013-11-26 | 2014-03-19 | 北京航空航天大学 | Multi-component simulative engine applied to vacuum plume effect experimental research and ignition scheme thereof |
| RU2613011C1 (en) * | 2016-02-02 | 2017-03-14 | Владислав Юрьевич Климов | Steam-gas generator |
| RU2630625C1 (en) * | 2016-06-03 | 2017-09-11 | Общество с ограниченной ответственностью научно-производственное предприятие "ИнтерПолярис" | Method of gas production in a gas generator and gas generator (versions) |
| RU2635012C1 (en) * | 2016-12-09 | 2017-11-08 | Владислав Юрьевич Климов | Steam-gas generator |
| RU2781730C1 (en) * | 2022-03-01 | 2022-10-17 | Владислав Юрьевич Климов | Gas generator |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107939551B (en) * | 2017-11-29 | 2024-02-09 | 北京航天动力研究所 | Pre-combustion chamber injector structure |
-
1994
- 1994-09-16 RU RU94037894A patent/RU2108477C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Алемасов В.Е. Теория ракетных двигателей. -М.: Оборонгиз, 1963, с.336. 2. * |
Cited By (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2767356A1 (en) * | 1997-08-13 | 1999-02-19 | G Predpr K Bjurokhimicheskoi A | Mixing head for combustion chamber of rocket motor |
| RU2463469C2 (en) * | 2009-10-14 | 2012-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт машиностроения" (ФГУП "НИИМаш") | Mixing head |
| RU2479740C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-04-20 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid-propellant rocket engine combustion chamber |
| RU2481493C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-10 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2481494C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-10 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2481487C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-10 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid-propellant engine chamber |
| RU2481485C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-10 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid-propellant engine chamber |
| RU2481492C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-10 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2482314C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-20 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid-propellant engine chamber |
| RU2482317C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2482320C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2482319C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber |
| RU2483223C1 (en) * | 2012-03-15 | 2013-05-27 | Черниченко Владимир Викторович | Method of feeding fuel components into liquid-propellant rocket engine chamber |
| RU2488012C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-07-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method of feeding three-component propellant into combustion chamber of liquid-propellant rocket engine and coaxial-jet atomiser to this end |
| RU2490500C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-08-20 | Черниченко Владимир Викторович | Method for supplying fuel components to chamber ot three-component liquid-propellant engine |
| RU2493405C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-09-20 | Владимир Викторович Черниченко | Chamber of liquid-propellant rocket engine |
| RU2493404C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-09-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method to supply fuel components in chamber of three-component liquid propellant rocket engine |
| RU2495271C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-10 | Черниченко Владимир Викторович | Method of feeding three-component fuel into liquid-propellant rocket engine chamber |
| RU2495272C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-10 | Владимир Викторович Черниченко | Method of feeding three-component fuel into liquid-propellant rocket engine chamber |
| RU2497009C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-27 | Черниченко Владимир Викторович | Coaxial spray atomiser |
| RU2497011C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-27 | Владимир Викторович Черниченко | Coaxial spray atomiser |
| RU2497008C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-27 | Владимир Викторович Черниченко | Method of fuel components feed in three-component liquid propellant rocket engine |
| RU2497010C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-27 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid propellant rocket |
| RU2497013C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-10-27 | Владимир Викторович Черниченко | Liquid propellant rocket engine chamber |
| RU2501967C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-12-20 | Владимир Викторович Черниченко | Method to supply fuel components in chamber of three-component liquid propellant rocket engine and coaxial jet nozzle for implementation of specified method |
| RU2502886C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-12-27 | Владимир Викторович Черниченко | Method of fuel components feed in three-component liquid propellant rocket engine combustion chamber |
| RU2502887C1 (en) * | 2012-06-27 | 2013-12-27 | Черниченко Владимир Викторович | Method of fuel components feed in three-component liquid propellant rocket engine combustion chamber and aligned-jet nozzle to this end |
| CN103644044A (en) * | 2013-11-26 | 2014-03-19 | 北京航空航天大学 | Multi-component simulative engine applied to vacuum plume effect experimental research and ignition scheme thereof |
| CN103644044B (en) * | 2013-11-26 | 2015-10-28 | 北京航空航天大学 | Be applied to polychormism simulated engine and the ignition schemes thereof of the research of Vacuum Plume effect experiment |
| RU2613011C1 (en) * | 2016-02-02 | 2017-03-14 | Владислав Юрьевич Климов | Steam-gas generator |
| RU2630625C1 (en) * | 2016-06-03 | 2017-09-11 | Общество с ограниченной ответственностью научно-производственное предприятие "ИнтерПолярис" | Method of gas production in a gas generator and gas generator (versions) |
| RU2635012C1 (en) * | 2016-12-09 | 2017-11-08 | Владислав Юрьевич Климов | Steam-gas generator |
| RU2781730C1 (en) * | 2022-03-01 | 2022-10-17 | Владислав Юрьевич Климов | Gas generator |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU94037894A (en) | 1996-11-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2108477C1 (en) | Method of and device for production of working medium on three-component fuel | |
| JP3145123B2 (en) | Internal combustion gas generator | |
| US4498288A (en) | Fuel injection staged sectoral combustor for burning low-BTU fuel gas | |
| US4140090A (en) | Precombustion chamber, stratified charge internal combustion engine system using a highly combustible gas in the precombustion chamber | |
| US3920416A (en) | Hydrogen-rich gas generator | |
| US5207185A (en) | Emissions reduction system for internal combustion engines | |
| US7037349B2 (en) | Method and apparatus for fuel/air preparation in a fuel cell | |
| US3971847A (en) | Hydrogen-rich gas generator | |
| US4253301A (en) | Fuel injection staged sectoral combustor for burning low-BTU fuel gas | |
| US4445570A (en) | High pressure combustor having a catalytic air preheater | |
| RU2406861C2 (en) | Rocket engine (versions) and method of increasing rocket engine specific pulse | |
| KR101998193B1 (en) | Multistage method for producing a hydrogen-containing gaseous fuel and thermal gas generator plant | |
| US7744664B2 (en) | Compact counterflow fuel reformer | |
| RU2408417C1 (en) | Synthesis gas generator | |
| JPS61171870A (en) | Internal-combustion engine utilized reforming natural gas | |
| RU2145039C1 (en) | Method and device for fuel feed to thermal engine chamber | |
| Kasani et al. | Development of liquid fueled flameless combustor | |
| JP3936160B2 (en) | Gas turbine power generator and mixed gas combustion apparatus used therefor | |
| RU2084767C1 (en) | Ignition device | |
| JPH1047081A (en) | Gas turbine combustion device, fuel feed method, and gas turbine device | |
| RU126376U1 (en) | GASIFIER FOR OPEN DIAGRAM LIQUID ROCKET ENGINE | |
| CN114001375B (en) | Rotary detonation combustion chamber with pre-combustion chamber | |
| RU2035008C1 (en) | Method of burning hydrocarbon fuel | |
| RU2137936C1 (en) | Method for controlling amount of nitrogen oxides exhausted from gas-turbine engine | |
| RU2033554C1 (en) | Method and device for supplying fuel to internal combustion engine |