RU2106435C1 - Способ управления алюминиевым электролизером - Google Patents
Способ управления алюминиевым электролизером Download PDFInfo
- Publication number
- RU2106435C1 RU2106435C1 RU96121704/02A RU96121704A RU2106435C1 RU 2106435 C1 RU2106435 C1 RU 2106435C1 RU 96121704/02 A RU96121704/02 A RU 96121704/02A RU 96121704 A RU96121704 A RU 96121704A RU 2106435 C1 RU2106435 C1 RU 2106435C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alumina
- electrolyte
- concentration
- electrolyzer
- value
- Prior art date
Links
Landscapes
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к управлению алюминиевыми электролизерами. Способ управления согласно изобретению включает периодическую обработку корки электролита, измерение напряжения на электролизере и тока серии, расчет сопротивления электролита в междуполюсном пространстве, его среднего значения и концентрации глинозема в электролите по математической модели и изменение скорости подачи глинозема в электролизер в зависимости от отклонения расчетного значения концентрации от заданного значения, при этом математическую модель корректируют в моменты обработки корки электролита, в промежутках между обработками измеряют температуру электролита и дополнительно корректируют математическую модель по результатам измерения. Момент обработки корки определяют по превышению значения средней скорости изменения сопротивления на интервале 3 - 5 мин заданного по технологии значения при отсутствии перемещения анода. Ток серии усредняют и расчет концентрации глинозема производят с периодом 5 - 10 мин с учетом среднего значения тока серии на этом интервале времени. 2 з.п.ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относится к цветной металлургии и может быть применено для управления процессами получения алюминия электролитическим способом.
Согласно этому способу оксид алюминия (глинозем) растворяют при высокой температуре в электролите, состоящем из криолита и других фтористых солей. Разложение растворенного оксида алюминия осуществляется в электролизерах под воздействием постоянного тока, проходящего через электролит. Чистый алюминий выделяется на катоде, а кислород окисляет угольный анод, который сгорает.
Стечением времени количество глинозема в электролите уменьшается. При снижении концентрации глинозема до 0,5 - 1,5% возникает анодный эффект - особый режим работы электролизера, сопровождающийся низкими технико-экономическими показателями.
Новые порции глинозема вносятся в расплав периодически (при обработке электролизера) либо практически непрерывно (механизмами подачи глинозема точечного типа - механизмами АПГ). Во всех случаях процесс подачи глинозема заключается в пробивке замерзшей корки на поверхности электролита и подсыпке очередной порции глинозема.
Обработка электролизера осуществляется 1-4 раза в сутки, при этом специальными машинами проламывают корку электролита вдоль одной из сторон электролизера и засыпают большую порцию глинозема. Подача глинозема механизмами АПГ осуществляется практически непрерывно, небольшими порциями в нескольких точках электролизера.
Известные способы управления процессом электролизера состоят в стабилизации величины межполюсного расстояния - МПР (расстояния между подошвой угольного анода и поверхностью жидкого катодного алюминия) вертикальными перемещениями рамы, на которой закреплен анодный массив [1]. Однако эти способы не получили распространения в промышленной практике в связи с трудностью определения действительной величины МПР.
Известны способы управления процессом электролиза, которые состоят в стабилизации параметров, легко измеряемых и косвенно зависящих от МПР, например, рабочего напряжения электролизера [2] или комплексного параметра - "приведенного" напряжения [3, с. 421-423].
Недостатками указанных способов является низкое качество стабилизации величины МПР, поскольку косвенные показатели зависят не только от МПР, но и от изменения состава электролита.
Известны способы стабилизации состава электролита, включающие управление подачей глинозема в электролизер [3, с. 445-446]. Эти способы заключаются в соблюдении определенного графика включения и выключения коркопробивающих и дозирующих устройств для подачи глинозема. Однако эти способы не учитывают реальный режим расходования глинозема из электролита. В результате состав электролита резко меняется, что ухудшает технико-экономические показатели процесса.
Известен способ автоматического регулирования алюминиевого электролизера [4] , согласно которому измеряют напряжение электролизера, ток серии, рассчитывают "приведенное" напряжение электролизера и скорость его изменения, концентрацию глинозема в электролите и стабилизируют "приведенное" напряжение в заданных пределах перемещением анода и изменением скорости загружаемого в электролизер глинозема, чередуя режимы избыточного (частого) и недостаточного (редкого) питания. При этом режимы питания изменяют в зависимости от изменения приведенного напряжения, включая тот или иной режим на определенное время или полностью прекращая питание электролизера глиноземом.
Недостатком указанного способа является низкое качество стабилизации теплоэнергетического и электрохимического режимов процесса, поскольку и изменение МПР, и изменение подачи глинозема осуществляют практически только по изменению "приведенного" напряжения электролизера.
В качестве прототипа принят способ управления процессом электролитического получения алюминия [5]. В соответствии с прототипом измеряют напряжение на электролизере и силу тока, определяют сопротивление электролизера и содержание глинозема в электролите и изменяют положение анодного массива в зависимости от изменения сопротивления электролизера, а скорость подачи глинозема в электролит - в зависимости от изменения его концентрации в расплаве. Концентрацию глинозема определяют по математической модели с учетом изменения тока серии и подачи глинозема механизмами АПГ и корректируют модель при анодном эффекте в случае, если расчетное значение концентрации глинозема в этот момент не находится в пределах 0,8 - 1,5%.
Недостатком прототипа является невысокая точность определения концентрации глинозема, особенно в условиях, когда технология проведения процесса электролиза предусматривает периодическую обработку корки. В эти периоды в электролизер попадает неучитываемое количество глинозема (частично - непосредственно в расплав, частично - на корку электролита), которое является сильным возмущением для принятого способа определения концентрации. Кроме того, известный способ не учитывает изменения температуры электролита, влияющие на скорость поступления глинозема в расплав за счет подплавления корки электролита.
В результате фактические колебания концентрации глинозема в электролите становятся недопустимо большими, что приводит к повышенной частоте анодных эффектов и повышенной частоте включения двигателей, перемещающих анодный массив. Все это приводит к увеличению количества и тяжести технологических нарушений, снижению технико-экономических показателей работы электролизеров: повышению удельного расхода электроэнергии, снижению производительности электролизера и повышению трудозатрат на ликвидацию технологических нарушений.
Предлагаемый способ управления алюминиевыми электролизерами свободен от вышеперечисленных недостатков.
Технической задачей предлагаемого способа является сокращение расхода электроэнергии, повышение производительности электролизера и снижение трудозатрат на его обслуживание за счет оптимизации теплоэнергетического и электрохимического режимов процесса.
Поставленная задача достигается тем, что в известном способе управления алюминиевыми электролизерами, включающем периодическую обработку корки электролита, измерение напряжения на электролизере и тока серии, расчет сопротивления электролита в междуполюсном пространстве, его среднего значения и концентрации глинозема в электролите по математической модели и изменение скорости подачи глинозема в электролизер в зависимости от отклонения расчетной концентрации глинозема от ее заданного значения, математическую модель для расчета концентрации глинозема корректируют в моменты обработки корки электролита, а в промежутках между обработками измеряют температуру электролита и дополнительно корректируют математическую модель по результатам измерения.
Измерение температуры электролита позволяет более точно оценить концентрацию глинозема по математической модели. Например, математическая модель для оценки концентрации может быть представлена в виде:
,
где
C(i), C(i-1) - периодически определяемая оценка концентрации глинозема в электролите на i-ом и (i-1) шагах;
I - значение тока серии;
Δt - периодичность оценки концентрации;
F - частота работы дозирующих устройств;
T - температура электролита;
To - номинальное значение температуры электролита;
ΔC - корректирующая добавка в оценке концентрации глинозема;
K1-K3 - коэффициенты пропорциональности (зависят от геометрических размеров электролизера и конструкции устройств АПГ).
где
C(i), C(i-1) - периодически определяемая оценка концентрации глинозема в электролите на i-ом и (i-1) шагах;
I - значение тока серии;
Δt - периодичность оценки концентрации;
F - частота работы дозирующих устройств;
T - температура электролита;
To - номинальное значение температуры электролита;
ΔC - корректирующая добавка в оценке концентрации глинозема;
K1-K3 - коэффициенты пропорциональности (зависят от геометрических размеров электролизера и конструкции устройств АПГ).
При изменении температуры электролита изменяется скорость подплавления застывшей корки и, следовательно, скорость поступления глинозема в расплав, что влияет на концентрацию глинозема. Чем выше температура, тем больше скорость поступления глинозема из корки и наоборот. Управление механизмами АПГ по более точной оценке концентрации позволяет своевременно изменять скорость подачи глинозема в электролизер с учетом реального темпа его растворения. Это приводит к более точной стабилизации состава электролита и электрохимического режима процесса, снижению количества и тяжести технологических нарушений, снижению трудозатрат и повышению производительности электролизера.
Корректировка математической модели в момент обработки корки электролита позволяет повысить точность оценки концентрации глинозема. Это связано с тем, что при обработке электролизера и подсыпке глинозема некоторая часть его поступает непосредственно в электролит и практически мгновенно растворяется в нем, скачкообразно увеличивая фактическую концентрацию глинозема.
Величина C зависит от мощности электролизера, его конструкции (массы электролита) и частоты обработок (чем реже обработки, тем большее количество глинозема поступает при каждой обработке) и колеблется в пределах 0,5 - 2,0%.
Своевременное внесение корректирующей добавки также позволяет увеличить точность стабилизации состава электролита, технологического режима процесса и приводит к снижению расхода электроэнергии.
По одному из вариантов способа момент обработки корки электролита определяют по превышению значения средней скорости изменения сопротивления электролита в междуполюсном пространстве на интервале 3 - 5 мин заданного по технологии значения при отсутствии перемещения анода.
Средняя скорость изменения сопротивления электролита на указанном интервале времени (при отсутствии в этот период перемещений анода) зависит только от изменения состава электролита, в основном, от содержания в нем глинозема. При обработке корки электролита и поступлении в расплав единовременно большей порции глинозема состав и сопротивление электролита существенно меняются. При этом скорость изменения сопротивления (напряжения) электролизера может составлять 10 - 30 мВ/мин.
Превышение этой скоростью заданного по технологии значения, например 30 мВ, свидетельствуют, что на интервале ее измерения произошла обработка корки электролита.
Указанный способ позволяет точно определить момент фактической обработки корки электролита и своевременно внести корректирующую поправку в оценку концентрации глинозема.
По одному из вариантов способа ток серии усредняют и расчет концентрации глинозема производят с периодом 5 - 10 мин с учетом среднего значения тока серии на этом интервале времени.
Усреднение тока серии позволяет "отстроиться" от влияния анодных эффектов на соседних электролизерах, получить усредненное значение оценки концентрации и более точно изменять скорость подачи глинозема в электролит. Оценивание концентрации на интервале 5 - 10 мин также позволяет снизить погрешность вычислений и получить более точное значение оценки.
При периодичности оценки менее 5 мин изменение концентрации незначительно и становится сравнимым с погрешностью расчета. При периодичности оценки более 10 мин ухудшаются условия управления концентрацией глинозема - управляющие изменения частоты работы дозирующих устройств подачи глинозема становятся более резкими.
Отличительные особенности предлагаемого способа позволяют плавно управлять подачей глинозема и поддерживать в электролите оптимальную концентрацию глинозема (2,0 - 4,5%), не опасаясь осаждения глинозема на дно электролизера при высоких концентрациях и увеличения частоты анодных эффектов - при низких. При этом удается избежать непроизводительного расхода электроэнергии, уменьшения выхода по току, снижения производительности.
Система управления, реализующая предлагаемый способ, представлена на чертеже.
Электролизер 1 подключен к анодной 2 и катодной 3 ошиновке, снабжен угольным анодом 4 и устройством АПГ для порционной подачи глинозема 5. Величина единовременно подаваемой дозы глинозема постоянна, а частота подачи порций меняется.
Напряжение электролизера U измеряется измерителем 6, ток серии I - измерителем 7. В качестве измерителя напряжения используется, например, нормирующий преобразователь типа E-846, в качестве измерителя тока - шунты с нормирующим преобразователем типа E-826.
Выход измерителя тока 7 соединен с одним из входов вычислительного блока 8, в котором производится вычисление электрического сопротивления электролизера R по формуле:
R=(U-E)/I,
где
E - величина обратной ЭДС.
R=(U-E)/I,
где
E - величина обратной ЭДС.
Два других входа блока 8 соединены с блоками 6 и 9. В блоке 9 осуществляется определение величины E, например, обработкой методом наименьших квадратов массива одновременно измеряемых пар значений напряжения и тока, взятых на определенном интервале времени.
Блоки 10 и 11 являются регуляторами.
В регуляторе 10, на который подключен выход блока 8, происходит сравнение измеренной величины сопротивления электролизера R с заданным по технологии значением R3 и определение необходимой величины перемещения анодного массива 4 с помощью двигателя 12 для стабилизации сопротивления (например, по ПИД-закону).
В регуляторе 11 производится определение необходимой частоты F работы механизмов АПГ в зависимости от отклонения оценки концентрации глинозема C от заданного значения C3 (например, по релейному закону). Изменение частоты осуществляется с помощью реле времени 13, например, типа РВ, выход которого соединен с входом механизмов устройства АПГ. Вход реле времени 13 соединен с выходом регулятора 11.
Вычисление концентрации глинозема осуществляется блоком 14, выход которого соединен с регулятором 11, а входы с измерителями напряжения, тока и выходом блока 11. Еще один вход блока 14 соединен с измерителем температуры электролита 15, например, термопарой.
Вычисление концентрации глинозема осуществляется циклически по формуле:
.
По одному из вариантов способа между выходом блока 8 и входом блока 14 установлен блок вычисления скорости изменения сопротивления 16:
V = ΔR/Δt. .
V = ΔR/Δt. .
Еще по одному из вариантов способа между выходом измерителя 7 и входом блока 14 установлен блок 17, производящий усреднение тока серии на заданном интервале времени:
.
Все вычислительные блоки (8 - 17) могут быть реализованы в программируемом микроконтроллере (например, типа Simatic S5-115U фирмы SIEMENS, Германия), имеющем аналоговые входы для приема сигналов тока, напряжения, температуры и дискретные выходы для управления механизмами перемещения анода и изменения частоты работы дозирующих устройств.
Пример 1. Работа по способу-прототипу. Получение алюминия производят в электролизерах типа C-175M с предварительно обожженными анодами на силу тока 175 кА. Обработка электролизера осуществляется 1 раз в смену с подсыпкой 200 кГ глинозема. Остальной глинозем подается через 4 механизма АПГ, которые работают со средней частотой 1 раз в 6 мин (F=0,17 раза в мин). Измеренные значения тока и напряжения составляют:
U=4,1 В
I=170 кА
По массиву измеренных за 20 мин значений тока и напряжения методом наименьших квадратов было определено значение обратной ЭДС
E=1,5 В
Сопротивление электролизера составляет
R=(4,1-1,5)/170=15,3 мкОм.
U=4,1 В
I=170 кА
По массиву измеренных за 20 мин значений тока и напряжения методом наименьших квадратов было определено значение обратной ЭДС
E=1,5 В
Сопротивление электролизера составляет
R=(4,1-1,5)/170=15,3 мкОм.
Концентрация глинозема в предыдущем цикле расчета составляла 2,7%.
В следующем цикле измерения (через 5 мин):
E=1,55 В
U=4,05 В
I=170 кА
R=14,7 мкОм
Концентрация глинозема равна:
C=K1 •170•5+K2•0,17•5=2,715%
K1=1•10-4%/мин/кА
K2=0,12%/мин
В этом случае изменения частоты работы механизмов АПГ не производится.
E=1,55 В
U=4,05 В
I=170 кА
R=14,7 мкОм
Концентрация глинозема равна:
C=K1 •170•5+K2•0,17•5=2,715%
K1=1•10-4%/мин/кА
K2=0,12%/мин
В этом случае изменения частоты работы механизмов АПГ не производится.
Технологические результаты работы электролизера по способу-прототипу в течение 10 сут:
изменение температуры электролита 955-978oC;
изменение концентрации глинозема (химанализ) 0,5 - 8,0%;
расход электроэнергии 1700 кВт•ч/т;
частота анодных эффектов 2,7 в сут на электролизер;
отмечено 2 случая расстройства технологии, каждый по 6 ч.
изменение температуры электролита 955-978oC;
изменение концентрации глинозема (химанализ) 0,5 - 8,0%;
расход электроэнергии 1700 кВт•ч/т;
частота анодных эффектов 2,7 в сут на электролизер;
отмечено 2 случая расстройства технологии, каждый по 6 ч.
Пример 2. Работа по предлагаемому способу. Процесс проводят в тех же электролизерах и при тех же условиях, что в примере 1.
В первом цикле работы:
U = 4,1 В
I = 170 кА
E = 1,5 В
R = 15,3 мкОм
C = 2,7%
To = 950o
В следующем цикле работы (через 6 мин) проведена обработка электролизера:
U = 4,05 В
I = 170 кА
E = 1,55 В
R = 14,7 мкОм
T = 958o
C = 2,7 - K1•170•6 + K2•0,17•6 + K3•(958-950)•6 + C = 4,698%
K3 = 1•10%/мин/град
C = 2,06%
При заданном значении концентрации глинозема (2,7%) произойдет изменение частоты работы механизмов АПГ - переход на редкую частоту срабатываний (1 раз в 10 мин).
U = 4,1 В
I = 170 кА
E = 1,5 В
R = 15,3 мкОм
C = 2,7%
To = 950o
В следующем цикле работы (через 6 мин) проведена обработка электролизера:
U = 4,05 В
I = 170 кА
E = 1,55 В
R = 14,7 мкОм
T = 958o
C = 2,7 - K1•170•6 + K2•0,17•6 + K3•(958-950)•6 + C = 4,698%
K3 = 1•10%/мин/град
C = 2,06%
При заданном значении концентрации глинозема (2,7%) произойдет изменение частоты работы механизмов АПГ - переход на редкую частоту срабатываний (1 раз в 10 мин).
Технологические результаты работы электролизера по предлагаемому способу в течение 10 сут:
изменение температуры электролита 955 - 970o;
изменение концентрации глинозема 0,8 - 6,0%;
расход электроэнергии 16500 кВт•ч/т;
частота анодных эффектов 1,3 в сут на электролизер;
расстройств технологического процесса не отмечалось.
изменение температуры электролита 955 - 970o;
изменение концентрации глинозема 0,8 - 6,0%;
расход электроэнергии 16500 кВт•ч/т;
частота анодных эффектов 1,3 в сут на электролизер;
расстройств технологического процесса не отмечалось.
Пример 3. Работа по предлагаемому способу. Процесс проводит в тех же условиях, что в примере 2.
Определяют скорость изменения сопротивления:
V = (14,7 - 15,3)/6 = -0,1 мкОм/мин
V3 = -0,1 мкОм/мин
Выполняется условие фиксации момента обработки электролизера. Это учитывается при расчете концентрации и изменении частоты работы механизмов АПГ.
V = (14,7 - 15,3)/6 = -0,1 мкОм/мин
V3 = -0,1 мкОм/мин
Выполняется условие фиксации момента обработки электролизера. Это учитывается при расчете концентрации и изменении частоты работы механизмов АПГ.
Технологические результаты работы за 10 суток:
изменение температуры электролита 955 - 968o;
изменение концентрации глинозема 1,0 - 4,5%;
расход электроэнергии 16400 кВт•ч/т;
частота анодных эффектов 1,3 в сут на электролизер;
расстройств технологического процесса не отмечалось.
изменение температуры электролита 955 - 968o;
изменение концентрации глинозема 1,0 - 4,5%;
расход электроэнергии 16400 кВт•ч/т;
частота анодных эффектов 1,3 в сут на электролизер;
расстройств технологического процесса не отмечалось.
Пример 4. Работа по предлагаемому способу. Процесс проводят в тех же условиях, что в примере 3.
Цикл расчета концентрации установили 1 раз в 10 мин, за это же время усредняли ток серии.
Технологические результаты работы:
изменение температуры электролита 955 - 967o;
изменение концентрации глинозема 1,0 - 4,2%;
расход электроэнергии 16300 кВт•ч/т;
частота анодных эффектов 1,2 в сут на электролизер;
расстройств технологического процесса не отмечалось.
изменение температуры электролита 955 - 967o;
изменение концентрации глинозема 1,0 - 4,2%;
расход электроэнергии 16300 кВт•ч/т;
частота анодных эффектов 1,2 в сут на электролизер;
расстройств технологического процесса не отмечалось.
При установке цикла расчета 1 раз в 20 мин при всех остальных одинаковых условиях получили:
изменение концентрации глинозема 1,0 - 4,8 %;
частота анодных эффектов 1,4 в сут на электролизер.
изменение концентрации глинозема 1,0 - 4,8 %;
частота анодных эффектов 1,4 в сут на электролизер.
При установке цикла расчета 1 раз в 3 мин получили:
изменение концентрации глинозема 0,9 - 4,7%;
частота анодных эффектов 1,4 в сут на электролизер.
изменение концентрации глинозема 0,9 - 4,7%;
частота анодных эффектов 1,4 в сут на электролизер.
Claims (3)
1. Способ управления алюминиевым электролизером, включающий периодическую подачу порций глинозема в электролизер, измерение напряжения на электролизере и тока серии, расчет сопротивления электролита в междуполюсном пространстве, его среднего значения и концентрации глинозема в электролите по математической модели и изменение скорости подачи глинозема в электролизер в зависимости от отклонения расчетного значения концентрации от его заданного значения, отличающийся тем, что математическую модель для расчета концентрации глинозема корректируют в моменты подачи порций глинозема в электролизер, а в промежутках между подачами измеряют температуру электролита и дополнительно корректируют математическую модель по результатам измерения.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что момент подачи порций глинозема в электролизер определяют по превышению значения средней скорости изменения сопротивления электролита в междуполюсном пространстве на интервале 3 - 5 мин заданного по технологии значения при отсутствии перемещения анода.
3. Способ по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что ток серии усредняют и расчет концентрации глинозема производят с периодом 5 - 10 мин с учетом среднего значения тока серии на этом интервале времени.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96121704/02A RU2106435C1 (ru) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | Способ управления алюминиевым электролизером |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96121704/02A RU2106435C1 (ru) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | Способ управления алюминиевым электролизером |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2106435C1 true RU2106435C1 (ru) | 1998-03-10 |
| RU96121704A RU96121704A (ru) | 1998-05-20 |
Family
ID=20187150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96121704/02A RU2106435C1 (ru) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | Способ управления алюминиевым электролизером |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2106435C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6126809A (en) * | 1998-03-23 | 2000-10-03 | Norsk Hydro Asa | Method for controlling the feed of alumina to electrolysis cells for production of aluminum |
| US7135104B2 (en) | 2001-02-28 | 2006-11-14 | Aluminum Pechiney | Method for regulating an electrolysis cell |
| US7192511B2 (en) | 2001-02-28 | 2007-03-20 | Aluminum Pechiney | Method for regulating an electrolytic cell |
| CN108914162A (zh) * | 2018-08-07 | 2018-11-30 | 北方工业大学 | 一种氧化铝加料量控制方法及系统 |
-
1996
- 1996-11-06 RU RU96121704/02A patent/RU2106435C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 2. Электролиз алюминия, под ред. Г.В.Форсблома, М.: Металлургия, 1967, с.70. 3. Основы металлургии, под ред. И.А.Стриго и др. М.: Металлургия, 1973, т.6, с.421-423, 445-446. 4. * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6126809A (en) * | 1998-03-23 | 2000-10-03 | Norsk Hydro Asa | Method for controlling the feed of alumina to electrolysis cells for production of aluminum |
| US7135104B2 (en) | 2001-02-28 | 2006-11-14 | Aluminum Pechiney | Method for regulating an electrolysis cell |
| US7192511B2 (en) | 2001-02-28 | 2007-03-20 | Aluminum Pechiney | Method for regulating an electrolytic cell |
| CN108914162A (zh) * | 2018-08-07 | 2018-11-30 | 北方工业大学 | 一种氧化铝加料量控制方法及系统 |
| CN108914162B (zh) * | 2018-08-07 | 2020-01-14 | 北方工业大学 | 一种氧化铝加料量控制方法及系统 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20070095672A1 (en) | Method of controlling aluminum reduction cell with prebaked anodes | |
| US20050247568A1 (en) | Method of controlling an aluminum cell with variable alumina dissolution rate | |
| CN103014773A (zh) | 一种均衡铝电解槽氧化铝浓度的装置及方法 | |
| RU2596560C1 (ru) | Способ управления подачей глинозема в электролизер при получении алюминия | |
| US3712857A (en) | Method for controlling a reduction cell | |
| RU2106435C1 (ru) | Способ управления алюминиевым электролизером | |
| GB1242280A (en) | Improvements in method and apparatus for controlling the production of aluminium | |
| CN118380065A (zh) | 一种氟化铝添加量的计算方法、装置、设备及存储介质 | |
| US20040238374A1 (en) | Electric current control method and apparatus for use in gas generators | |
| US4654129A (en) | Process for accurately maintaining a low alumina content in an electrolytic smelting cell for the production of aluminum | |
| US6033550A (en) | Process for controlling the alumina content of the bath in electrolysis cells for aluminum production | |
| CN103954522A (zh) | 一种铝电解过程电解质分子比的测量方法 | |
| CA2266279A1 (en) | A method for controlling the feed of alumina to electrolysis cells for production of aluminium | |
| RU2023058C1 (ru) | Способ управления процессом электролитического получения алюминия в электролизере | |
| US4699694A (en) | Process and device for regulating the quantity of metal electrolytically deposited on a continuously travelling band | |
| JP3423823B2 (ja) | Ｐｂ自動分析計を用いて電気亜鉛中のＰｂ品位を管理する亜鉛電解法 | |
| WO2020190271A1 (en) | System and method for controlling of smelting pot line | |
| US3850768A (en) | Method of controlling the supply of al{11 o{11 {0 during the operation of a cell for electrolytic recovery of aluminum | |
| RU2113552C1 (ru) | Способ управления технологическим процессом в алюминиевом электролизере | |
| Ershov et al. | Controlling the concentration of alumina in the electrolyte during the production of aluminum | |
| JP3262635B2 (ja) | めっき液への亜鉛イオンの供給方法 | |
| RU2296188C2 (ru) | Способ регулирования электролизера для получения алюминия | |
| JPH07316896A (ja) | めっき液中への金属イオンの補給方法およびその装置 | |
| JP2000273700A (ja) | 表面処理液の制御方法および表面処理システム | |
| US4437950A (en) | Method of controlling aluminum electrolytic cells |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20051107 |