RU2061733C1 - Способ выделения фракции углеводородов c2+b из природного газа - Google Patents

Способ выделения фракции углеводородов c2+b из природного газа Download PDF

Info

Publication number
RU2061733C1
RU2061733C1 SU853972922A SU3972922A RU2061733C1 RU 2061733 C1 RU2061733 C1 RU 2061733C1 SU 853972922 A SU853972922 A SU 853972922A SU 3972922 A SU3972922 A SU 3972922A RU 2061733 C1 RU2061733 C1 RU 2061733C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
gas
natural gas
stage
cooling
throttling
Prior art date
Application number
SU853972922A
Other languages
English (en)
Inventor
Кумман Пауль
Original Assignee
Линде Аг
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Линде Аг filed Critical Линде Аг
Application granted granted Critical
Publication of RU2061733C1 publication Critical patent/RU2061733C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Pipeline Systems (AREA)

Abstract

Область применения: изобретение относится к переработке газа, в частности к процессам выделения фракции C2+B из природного газа. Сущность изобретения: способ выделения фракции углеводородов C2+B из природного газа, включающего две стадии охлаждения сжатого природного газа, разделение газо-жидкостного потока после второй стадии охлаждения на жидкую фазу, подаваемую на ректификацию, и газовую фазу, подвергаемую дросселированию, а затем ректификациии, и дросселирование головного продукта стадии ректификации, в котором для повышения выхода целевого продукта, первую стадию охлаждения осуществляют до 234 К, полученный газо-жидкостной поток разделяют на жидкую фазу, подаваемую после дросселирования на ректификацию, и газовую фазу, которую подают на вторую стадию охлаждения до температуры 214 К, причем дросселирование головного продукта ректификации осуществляют после его теплообмена со сжатым природным газом на первой стадии охлаждения с последующим его повторным пропусканием через эту стадию. 2 ил.

Description

Изобретение относится к переработке газа, в частности к процессам выделения фракции C2+B из природного газа.
Целью изобретения является повышение выхода целевого продукта.
Осуществление способа поясняется схемами, представленными на фиг. 1 и 2.
Согласно схеме, представленной на фиг. 1, предварительно очищенный и сжатый природный газ, имеющий температуру окружающей среды подают по трубопроводу 1, охлаждают в теплообменнике 2 до около 230 К и затем подают по трубопроводу 3 в первый сепаратор 4 для выделения образовавшегося при теплообмене продукта конденсации. Конденсированные компоненты, в основном высококипящие компоненты природного газа, отводят по трубопроводу 5, расширяют в клапане 6 до ректификационного давления и подают в среднюю зону ректификационной колонны 7. Из сепаратора 4 отводят по трубопроводу 8 неконденсированные компоненты природного газа, далее охлаждают в теплообменнике 9 до 210 К и затем подают по трубопроводу 10 во второй сепаратор 11. Конденсированные во втором теплообменнике компоненты подают по трубопроводу 12 и дроссельному клапану 13 в верхнюю зону ректификационной колонны 7. Неконденсированные компоненты природного газа отводят из сепаратора 11 по трубопроводу 14 и расширяют в турбине 15 до давления ректификации. При расширении природный газ охлаждается до приблизительно 170 К, вследствии чего получается максимальный холод для ректификации, а расширенную фракцию подают в верхнюю часть ректификационной колонны 7 по трубопроводу 16. Получаемую при ректификации кубовую /углеводородную/ фракцию отводят по трубопроводу 17. В верхней части ректификационной колонны 7 получают в основном свободную от углеводородов C2+ фракцию, которую отводят по трубопроводу 18 и нагревают в теплообменниках 9 и 2 охлаждаемым природным газом до температуры входа природного газа. Затем нагретый газ поступает по трубопроводу 19 во вторую расширительную турбину 20, где он расширяется в основном от ректификационного давления до более низкого давления. При расширении, осуществляемом от 17 до 4,5 бар, газ охлаждается до 230 К и снова подают по трубопроводу 21 через теплообменник 2, где он в основном используется для предварительного охлаждения природного газа и подают потребителю по трубопроводу 22. Для повышения эффективности предварительного охлаждения природного газа в теплообменнике 2 и для обогрева нижнего участка ректификационной колонны 7 предусмотрено, что обратный поток с первой тарелки отводят по трубопроводу 23 и после нагрева в теплообменнике 2 рециркулируют опять в куб по трубопроводу 24 и что осуществляется дальнейший теплообмен фракцией, отводимой по трубопроводу 25 из нижней части ректификационной колонны 7, которую затем рециркулируют 6 ректификационную колонну по трубопроводу 26. Кроме того, для ректификационной колонны 7 предусмотрен еще промежуточный обогрев. Для этого из верхней части отводят жидкость по трубопроводу 27 и после нагрева в теплообменнике 9 ее рециркулируют по трубопроводу 28. Получаемый в теплообменнике 9 из этого потока холод также передается охлажденному природному газу.
Изображенная на фиг. 2 схема отличается от предыдущей тем, что получаемый во втором сепараторе 11 продукт конденсации не подают непосредственно в ректификационную колонну 7, а его сначала переохлаждают в теплообменнике 9. После расширения в дросселе 13 до давления в ректификационной колонне 7 продукт конденсации подают в верхнюю часть ректификационной колонны, причем место его подачи расположено над местом подачи газа, расширенного в турбине 15 и подаваемого по трубопроводу 16. Подача переохлажденного продукта конденсации в верхнюю часть ректификационной колонны приводит к тому, что из отходящего в верхнюю часть колонны пара дополнительно вымывают от углеводородов С2+, так что выход продукта повышается. Однако если требуется поддерживать выход у/в С2+B на постоянном уровне, то предлагаемый способ обеспечивает более оптимальный режим работы турбины, т.к. она может работать при незначительно более высокой температуре, что приводит к более высокой производительности и к более низкому давлению.
Пример.
Процесс проводят на установке, представленной на фиг. 2.
При этом по трубопроводу 1 подают при 311 К после его сжатия до 51,4 бар очищенный природный газ, содержащий 78,3 мол метана, 7,3 этана, 7,9 пропана, 3,6 бутана, 1,8 углеводородов С5+, 0,9 азота и 0,18 двуокиси углерода. После охлаждения в теплообменнике 2 до 234 К получают продукт конденсации, содержащей кроме 44,2 метана и по 0,2 азота и двуокиси углерода также углеводороды С2+В. Несконденсированные компоненты, имеющие концентрацию метана больше 91 охлаждают в теплообменнике 9 до 214 К. Полученный при этом продукт конденсации содержит 64 метана, по 0,3 азота и двуокиси углерода и кроме того большинство нескондесированных углеводородов С2+. Этот продукт переохлаждают в теплообменнике 9 и после расширения до ректификационного давления 17 бар подают при 172 К в верхнюю часть ректификационной колонны 7. Получаемую в сепараторе 11 газовую фракцию с количеством С2+ только 5,3 расширяют в турбине 15 до давления 17 бар, причем на выходе из турбины температура составляет 174 К.
В кубе ректификационной колонны 7 получают при 299 К фракцию С2+В, загрязненную только 0,7 метана и 0,4 двуокиси углерода. Выход С2+ составляет 96,5 Отводимая из верхней части ректификационной колонны 7 фракция содержит 97,3 метана и кроме того, только 1,3 этана, 0,1 пропана, 0,1 двуокиси углерода и 1,2 азота. После нагрева в теплообменниках 9 и 2 до 304 К этот газ подают в турбину 20 при давлении 16,6 бар и расширяют до 4,3 бар, причем температура падает до 234 К. После повторного нагрева в теплообменнике 2 этот газ отводят при 304 К и при давлении 4 бар. Мощность турбины 15 или 20 составляет 208 или 472 кВт. Эту энергию можно использовать, например, для сжатия природного газа перед его разложением.
Данный способ позволяет повысить степень выделения фракции C2+ с 90 /по прототипу/ до 96-97 об.

Claims (1)

  1. Способ выделения фракции углеводородов C2+В из природного газа, включающий две стадии охлаждения сжатого природного газа, разделение газожидкостного потока после второй стадии охлаждения на жидкую фазу, подаваемую на ректификацию и газовую фазу, подвергаемую дросселированию, а затем ректификации, и дросселирование головного продукта стадии ректификации, отличающийся тем, что, с целью повышения выхода целевого продукта, первую стадию охлаждения осуществляют до 234К, полученный газожидкостной поток разделяют на жидкую фазу, подаваемую после дросселирования на ректификацию, и газовую фазу, которую подают на вторую стадию охлаждения до температуры 214К, причем дросселирование головного продукта ректификации осуществляют после его теплообмена со сжатым природным газом на первой стадии охлаждения с последующим его повторным пропусканием через эту стадию.
SU853972922A 1984-11-12 1985-11-11 Способ выделения фракции углеводородов c2+b из природного газа RU2061733C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19843441307 DE3441307A1 (de) 1984-11-12 1984-11-12 Verfahren zur abtrennung einer c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoff-fraktion aus erdgas
DEP3441307.3 1984-11-12

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2061733C1 true RU2061733C1 (ru) 1996-06-10

Family

ID=6250096

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU853972922A RU2061733C1 (ru) 1984-11-12 1985-11-11 Способ выделения фракции углеводородов c2+b из природного газа

Country Status (8)

Country Link
US (1) US4676812A (ru)
CN (2) CN85103384B (ru)
AT (1) AT394567B (ru)
CA (1) CA1250220A (ru)
DE (1) DE3441307A1 (ru)
IN (2) IN164499B (ru)
NO (1) NO169536C (ru)
RU (1) RU2061733C1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2668053C2 (ru) * 2013-08-20 2018-09-25 Линде Акциенгезелльшафт Комбинированная сепарация высококипящих и низкокипящих компонентов из природного газа
RU2681910C2 (ru) * 2014-04-22 2019-03-13 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ извлечения метана из потока газа, содержащего метан и этилен

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB8703751D0 (en) * 1987-02-18 1987-03-25 Costain Petrocarbon Separation of hydrocarbon mixtures
DE3814294A1 (de) * 1988-04-28 1989-11-09 Linde Ag Verfahren zur abtrennung von kohlenwasserstoffen
US4921514A (en) * 1989-05-15 1990-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant/expander process for the recovery of C3+ hydrocarbons
US5026408A (en) * 1990-06-01 1991-06-25 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Methane recovery process for the separation of nitrogen and methane
FR2664263B1 (fr) * 1990-07-04 1992-09-18 Air Liquide Procede et installation de production simultanee de methane et monoxyde de carbone.
US5275005A (en) * 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
DE4334256C2 (de) * 1993-10-07 2002-10-31 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer C¶2¶H¶4¶-reichen Produktfraktion aus einer kohlenwasserstoffhaltigen Einsatzfraktion
US5390499A (en) * 1993-10-27 1995-02-21 Liquid Carbonic Corporation Process to increase natural gas methane content
US5588308A (en) * 1995-08-21 1996-12-31 Air Products And Chemicals, Inc. Recompression cycle for recovery of natural gas liquids
AR007346A1 (es) * 1996-06-05 1999-10-27 Shell Int Research Un metodo para separar dioxido de carbono, etano y componentes mas pesados de una corriente de gas natural a alta presion
EP1771694A1 (en) * 2004-07-01 2007-04-11 Ortloff Engineers, Ltd Liquefied natural gas processing
KR101407771B1 (ko) * 2006-06-02 2014-06-16 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 액화 천연 가스 처리
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US9243842B2 (en) * 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
CN101967077B (zh) * 2009-07-27 2013-10-16 中国石油天然气股份有限公司 乙烯装置前脱乙烷分离工艺方法
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
US9777960B2 (en) 2010-12-01 2017-10-03 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
CN104211564B (zh) * 2014-09-16 2016-08-17 天津大学 从氯醇法环氧丙烷废液中提取1,2-二氯丙烷的工业装置和连续精馏方法
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US20170370641A1 (en) * 2016-06-23 2017-12-28 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for removal of nitrogen from lng
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
WO2018049128A1 (en) 2016-09-09 2018-03-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting ngl plant for high ethane recovery
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
MX2020003412A (es) 2017-10-20 2020-09-18 Fluor Tech Corp Implementacion de fase de plantas de recuperacion de liquido de gas natural.

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2557171A (en) * 1946-11-12 1951-06-19 Pritchard & Co J F Method of treating natural gas
US2823523A (en) * 1956-03-26 1958-02-18 Inst Gas Technology Separation of nitrogen from methane
DE1501722A1 (de) * 1966-01-13 1969-06-26 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung zur Erzeugung von hochverdichtetem gasfoermigem und/oder fluessigem Sauerstoff
US3375673A (en) * 1966-06-22 1968-04-02 Hydrocarbon Research Inc Air separation process employing work expansion of high and low pressure nitrogen
US3559417A (en) * 1967-10-12 1971-02-02 Mc Donnell Douglas Corp Separation of low boiling hydrocarbons and nitrogen by fractionation with product stream heat exchange
CA1021254A (en) * 1974-10-22 1977-11-22 Ortloff Corporation (The) Natural gas processing
US4203741A (en) * 1978-06-14 1980-05-20 Phillips Petroleum Company Separate feed entry to separator-contactor in gas separation
DE2849344A1 (de) * 1978-11-14 1980-05-29 Linde Ag Verfahren zur abtrennung einer c tief 2+ -kohlenwasserstoff-fraktion aus erdgas

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Обзорная информация "Усовершенствование процессов низкотемпературной переработки нефтяного газа" серия "Нефтепромысловое дело", вып. 22, М., 1982, с. 22-24, рис.4 (прототип). *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2668053C2 (ru) * 2013-08-20 2018-09-25 Линде Акциенгезелльшафт Комбинированная сепарация высококипящих и низкокипящих компонентов из природного газа
RU2681910C2 (ru) * 2014-04-22 2019-03-13 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ извлечения метана из потока газа, содержащего метан и этилен

Also Published As

Publication number Publication date
CN85103384B (zh) 1988-11-30
NO169536B (no) 1992-03-30
DE3441307A1 (de) 1986-05-15
CA1250220A (en) 1989-02-21
CN85103384A (zh) 1986-12-24
IN166643B (ru) 1990-06-30
IN164499B (ru) 1989-03-25
ATA326785A (de) 1991-10-15
AT394567B (de) 1992-05-11
NO169536C (no) 1992-07-08
CN85108285A (zh) 1986-08-27
US4676812A (en) 1987-06-30
NO854483L (no) 1986-05-13
CN1003376B (zh) 1989-02-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2061733C1 (ru) Способ выделения фракции углеводородов c2+b из природного газа
US4718927A (en) Process for the separation of C2+ hydrocarbons from natural gas
US7069744B2 (en) Lean reflux-high hydrocarbon recovery process
EP0350496B1 (en) Process for recovering helium from a natural gas stream
SU1704646A3 (ru) Способ разделени содержащей двуокись углерода и легкие углеводороды газовой смеси
US4596588A (en) Selected methods of reflux-hydrocarbon gas separation process
EP0675190B1 (en) Olefin recovery method
US4752312A (en) Hydrocarbon gas processing to recover propane and heavier hydrocarbons
US5983665A (en) Production of refrigerated liquid methane
US20020157538A1 (en) Cryogenic process utilizing high pressure absorber column
WO1999030093B1 (en) Enhanced ngl recovery processes
CA1245546A (en) Separation of hydrocarbon mixtures
US5253479A (en) Method and apparatus for recovery of ethylene and propylene from gas produced by the pyrolysis of hydrocarbons
JP2869357B2 (ja) エチレンの回収方法
KR100313616B1 (ko) 산소를 동시에 생성하는 복수 개의 증류탑으로된 질소 발생기의극저온 공기 증류 방법
US4519825A (en) Process for recovering C4 + hydrocarbons using a dephlegmator
EP0742415B1 (en) Process for removing nitrogen from LNG
US4274850A (en) Rectification of natural gas
EP0134243B1 (en) Apparatus and method for recovering light hydrocarbons from hydrogen containing gases
KR970002229A (ko) 초-고순도 산소의 제조 방법 및 장치
CA1250224A (en) Process for the separation of c in2 xx, c in3 xx or c in4 xx hydrocarbons
US4805413A (en) Process for cryogenically separating natural gas streams
US3915680A (en) Separation of low-boiling gas mixtures
CA1250222A (en) Process for the separation of c in2 xx or c in3 xx hydrocarbons from a pressurized hydrocarbon stream
US3996030A (en) Fractionation of gases at low pressure