RU2668053C2 - Комбинированная сепарация высококипящих и низкокипящих компонентов из природного газа - Google Patents

Комбинированная сепарация высококипящих и низкокипящих компонентов из природного газа Download PDF

Info

Publication number
RU2668053C2
RU2668053C2 RU2014134062A RU2014134062A RU2668053C2 RU 2668053 C2 RU2668053 C2 RU 2668053C2 RU 2014134062 A RU2014134062 A RU 2014134062A RU 2014134062 A RU2014134062 A RU 2014134062A RU 2668053 C2 RU2668053 C2 RU 2668053C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
separation stage
pressure
refrigerant
fraction
depleted
Prior art date
Application number
RU2014134062A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2014134062A (ru
Inventor
Хайнц БАУЭР
Хартмут ВАЛЬЦ
Original Assignee
Линде Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Линде Акциенгезелльшафт filed Critical Линде Акциенгезелльшафт
Publication of RU2014134062A publication Critical patent/RU2014134062A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2668053C2 publication Critical patent/RU2668053C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/30—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column in a single pressure column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/40—Features relating to the provision of boil-up in the bottom of a column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
    • F25J2200/96—Dividing wall column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/88—Quasi-closed internal refrigeration or heat pump cycle, if not otherwise provided
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу сепарации высококипящих и низкокипящих компонентов из обогащенного углеводородами сырья. Сырье (1) частично конденсируют (Е1, Е2) и путем ректификации (Т1) отделяют обогащенную высококипящими компонентами жидкую фракцию (8) (стадия сепарации 1). Обедненную высококипящими компонентами газовую фракцию (10) частично конденсируют (Е4) и путем ректификации (Т2) разделяют на обогащенную метаном жидкую фракцию (11) и обогащенную низкокипящими компонентами газовую фракцию (12) (стадия сепарации 2). Стадию сепарации 1 осуществляют при давлении, равном по меньшей мере 25 бар. Давление в газовой фракции (10) перед ее подачей на стадию сепарации 2 не повышают. Рецикл на стадии сепарации 2 (Т2) формируют с помощью открытого цикла охлаждения, где хладагент испаряют при двух различных уровнях температур с использованием потоков рециклов (14, 15) в головном конденсаторе (Е7) и боковом конденсаторе (Е8) на стадии сепарации 2 (Т2). Давление испаряемого в боковом конденсаторе (Е8) хладагента (25) по меньшей мере в три раза выше, чем давление испаряемого в головном конденсаторе (Е7) хладагента (22). Техническим результатом изобретения является снижение потребления энергии. 18 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к способу сепарации высококипящих и низкокипящих компонентов из обогащенного углеводородами сырья, предпочтительно из природного газа, при котором
а) сырье частично конденсируют,
b) путем ректификации отделяют обогащенную высококипящими компонентами жидкую фракцию (стадия сепарации 1),
с) получаемую при этом обедненную высококипящими компонентами газовую фракцию частично конденсируют и
d) путем ректификации разделяют на обогащенную метаном жидкую фракцию и обогащенную низкокипящими компонентами газовую фракцию (стадия сепарации 2).
Природный газ, помимо основного компонента метана, как правило, содержит и компоненты с более высокими температурами кипения, например такие, как этан, пропан и высшие насыщенные углеводороды, которые далее будут называться высококипящими компонентами, а также и компоненты с более низкими температурами кипения, например такие, как азот, водород и гелий, которые далее будут называться низкокипящими компонентами. При разделении природного газа при необходимости выгодно вновь повышать пониженную вследствие сепарации высококипящих компонентов теплоту сгорания, соответственно, индекс Воббе, за счет сепарации инертных низкокипящих компонентов, под которыми следует понимать азот и гелий.
Из американского патента US 4504295 известен способ, в котором комбинируют известные способы сепарации высококипящих и низкокипящих компонентов.
Потребление энергии при осуществлении вышеназванного в американском патенте одноколонного способа сепарации низкокипящих компонентов, как правило, выше, чем потребление энергии при осуществлении более затратного с точки зрения аппаратурного оформления двухколонного способа. При концентрации азота в сырье менее 25% моль, при осуществлении двухколонного способа требуется предварительное включение в технологическую цепочку обогатительной колонны. Требуемое для этих целей рабочее давление в этой обогатительной колонне по меньшей мере на 5 бар превышает рабочее давление в применяемой для сепарации высококипящих компонентов разделительной колонне смеси метан-этан (деметанизаторе). Это обусловливает сжатие газа между сепарацией высококипящих и низкокипящих компонентов или альтернативно полную конденсацию с помощью присоединенного насоса для того, чтобы иметь возможность устанавливать требуемый профиль давления.
В соответствие с вышеизложенным, задачей настоящего изобретения является предоставление способа сепарации высококипящих и низкокипящих компонентов из природного газа, потребление энергии в котором соответствует потреблению энергии в двухколонной технологической схеме при исключении необходимости повышать давления между сепарацией высококипящих и низкокипящих компонентов.
Для решения этой задачи предлагается способ сепарации высококипящих и низкокипящих компонентов из обогащенного углеводородами сырья, предпочтительно из природного газа, отличающийся тем, что
- давление на первой стадии сепарации составляет по меньшей мере 25 бар,
- давление в обедненной высококипящими компонентами газовой фракции до подачи на вторую стадию сепарации не повышают,
- рецикл на второй стадии сепарации формируют с помощью открытого цикла охлаждения,
- при этом циркулирующий в цикле охлаждения хладагент подвергают испарению при различных уровнях температур за счет взаимодействия с потоками рециклов в головном конденсаторе и в боковом конденсаторе второй стадии сепарации,
- давление испаряемого в боковом конденсаторе хладагента по меньшей мере в три раза выше, чем давление испаряемого в головном конденсаторе хладагента.
Согласно изобретению теперь предпочтительно обедненный диоксидом углерода открытый цикл охлаждения, в котором хладагент испаряется до двух различных уровней давления, комбинируется с материально связанными сепарацией высококипящих компонентов на стадии сепарации 1 и сепарацией низкокипящих компонентов на стадии сепарации 2, где не повышают давление фракции, выходящей со стадии сепарации 1 и поступающей на стадию сепарации 2.
Другие выгодные оформления предлагаемого в изобретении способа сепарации высококипящих и низкокипящих компонентов из обогащенного углеводородами сырья, предпочтительно из природного газа, являющиеся предметами пунктов формулы изобретения, отличаются тем, что
- стадию сепарации 2 осуществляют в колонне с разделительной стенкой, причем эта разделительная стенка предпочтительно расположена в той области колонны, в которую подают обедненную высококипящими компонентами газовую фракцию и из которой отбирают обедненную диоксидом углерода фракцию, которую добавляют в открытый цикл охлаждения,
- содержание метана в хладагенте открытого цикла охлаждения составляет по меньшей мере 80% мол, предпочтительно по меньшей мере 85% мол.,
- состав хладагента открытого цикла охлаждения в основном соответствует составу отбираемой со стадии сепарации 2 обедненной диоксидом углерода фракции,
- стадию сепарации 2 осуществляют при давлении, равном по меньшей мере 28 бар,
- давление испаряемого в боковом конденсаторе хладагента по меньшей мере в пять раз выше, чем давление испаряемого в головном конденсаторе хладагента и
- частичный поток получаемой на стадии сепарации 2 обедненной высококипящими компонентами газовой фракции по меньшей мере временами добавляют к получаемой на стадии сепарации 2 обогащенной метаном жидкой фракции.
Предлагаемый в изобретении способ сепарации высококипящих и низкокипящих компонентов из обогащенного углеводородами сырья, а также другие оформления этого способа далее поясняются с помощью примеров его осуществления, представленных на фиг. 1 и 2.
Поток природного газа, содержащий низкокипящие и высококипящие компоненты, который, как правило, находится под давлением от 36 до 50 бар, через трубопровод 1 подается в теплообменники Е1 и Е2, в которых частично конденсируется в результате взаимодействия с рабочими потоками, что далее будет рассмотрено более подробно. Отбираемый из теплообменника Е2 поток природного газа 2 в сепараторе D1 разделяется на жидкую фазу 3 и газовую фазу 4. Первая проходит через редукционный клапан V1 и подается в верхнюю зону разделительной колонны Т1 разделения смеси метан-этан (деметанизатор), которая представляет собой стадию сепарации 1. Ранее упомянутая газовая фаза 4 расширяется в расширителе Х1 и также подается в головную область колонны Т1. Частичный поток получаемой в сепараторе D1 газовой фазы 4 после разделения на два частичных потока 5 и 6, которые конденсируются в теплообменниках Е5, соотв. Е6, проходит через редукционный клапан V4 и поступает в колонну Т1 в качестве флегмы.
Согласно изобретению колонна Т1 работает при давлении по меньшей мере 25 бар, предпочтительно по меньшей мере 28 бар. Требуемый боковой обогрев а/b колонны Т1 изображен лишь схематично. Из куба колонны Т1 отбирается обогащенная высококипящими компонентами жидкая фракция 8 и направляется для ее дальнейшего применения, например для такого, как разделение на этан и другую, состоящую из пропана и высших углеводородов фракцию. Этановая фракция часто применяется как сырье для установки получения этилена, содержащая пропан фракция применяется при осуществлении различных химических процессов. Частичный поток 9 жидкой фракции 8 испаряется в кипятильнике Е3 и снова подается в колонну Т1.
Получаемая в головной зоне колонны Т1 первой стадии сепарации обедненная высококипящими компонентами газовая фракция 10 частично конденсируется в теплообменнике Е4, проходит через редукционный клапан V6 и подается в колонну T2, соотв. на стадию сепарации 2. Согласно изобретению давление вышеупомянутой фракции 10 между ее отводом из колонны Т1 (стадия сепарации 1) и ее подачей в колонну Т2 на стадию сепарации 2 не повышают с использованием насоса или испарителя.
В колонне Т2 поступившая фракция путем ректификации разделяют на обогащенную метаном жидкую фракцию 11, которая отводится из куба колонны Т2, и обогащенную низкокипящими компонентами газовую фракцию 12, которая отбирается с верха колонны Т2. Вышеназванная обогащенная метаном жидкая фракция 11 в клапане V7 расширяется до давления, которое на от 3 до 15 бар, предпочтительно на от 5 до 19 бар, ниже рабочего давления в колонне Т1. Затем эта обогащенная метаном фракция полностью испаряется в теплообменнике Е4, затем нагревается в теплообменниках Е2 и Е1 и отводится как обогащенный метаном поток продукта 11ʹ. Аналогично этому отбираемая с верха колонны Т2 обогащенная низкокипящими компонентами газовая фракция 12ʹ нагревается в теплообменнике Е6 и затем через трубопровод 12ʹ отводится для ее дальнейшего применения, например, для получения гелия. Частичный поток вышеназванной обогащенной метаном жидкой фракции 13 в теплообменнике Е5 по меньшей мере частично испаряется и затем подается в нижнюю часть колонны Т2.
Вторая стадия сепарации, соответственно, колонна Т2, имеет предпочтительно разделительную стенку Т, причем эту стенка размещается в той области колонны Т2, куда в колонну вводится обедненная высококипящими компонентами фракция 10 и откуда отбирается обедненная диоксидом углерода фракция 25, что далее будет рассмотрено более подробно. Разделительная стенка Т обеспечивает отсутствие вещественного контакта обеих вышеназванных фракций.
Согласно изобретению рецикл на второй стадии разделения, соотв. для колонны Т2, формируют с помощью открытого цикла охлаждения. Содержание метана в хладагенте этого цикла охлаждения составляет по меньшей мере 80% мол, предпочтительно по меньшей мере 85% мол. Особенно выгодно, когда состав хладагента этого цикла охлаждения в основном соответствует составу вышеназванной обедненной диоксидом углерода фракции 25. В качестве хладагента этого открытого цикла охлаждения применяется уже упомянутая обедненная диоксидом углерода обогащенная метаном фракция 25. Эта фракция отводится из колонны Т2, проходит через регулирующий клапан V13, испаряется в боковом конденсаторе Е8, нагревается в теплообменниках Е5 и Е1, поступает на первую ступень компрессора хладагента С1 и вместе с потоком хладагента 23 сжимается до промежуточного давления, что далее будет рассмотрено более подробно. После охлаждения в промежуточном холодильнике Е9 сжатый хладагент на второй ступени сжатия подвергают сжатию до требуемого давления цикла охлаждения. После охлаждения в дополнительном холодильнике Е10 сжатый хладагент 20 после разделения на два частичных потока охлаждают в теплообменниках Е1 и Е6 и после осуществленного перемешивания полностью конденсируют в теплообменнике Е5. Полностью сконденсированный хладагент 21 поступает затем в буферный резервуар D4. Из этого резервуара отбирают оба частичные потока хладагента 22 и 24. Последний переохлаждается в теплообменнике Е5, а затем после прохождения через клапан V12 он поступает в колонну Т2, в то время как частичный поток хладагента 22 после переохлаждения в теплообменнике Е6 проходит через редукционный клапан V11 и поступает в головной конденсатор Е7 колонны Т2. Из этого конденсатора его отбирают через трубопровод 23, нагревают в теплообменнике Е6 и затем подают на первую ступень конденсатора цикла охлаждения С1. Для регулирования массовых потоков в трубопроводах 24 и 25 они могут быть связаны между собой с помощью регулирующего клапана V14.
В головном конденсаторе Е7 и боковом конденсаторе Е8 потоки хладагента 22 и 25 подвергают испарению за счет взаимодействия с потоками рециклов 14 и 15, при этом давление испаряемого в боковом конденсаторе Е8 хладагента 25 по меньшей мере в три раза, предпочтительно в пять раз, превышает давление испаряемого в головном конденсаторе Е7 хладагента 22.
За счет того, что в колонне Т2 осуществляется процесс ректификации, а также за счет того, что в этой колонне устанавливается разделительная стенка Т, концентрация диоксида углерода в отводимой через трубопровод 25 обедненной диоксидом углерода фракции хладагента находится ниже 50 част./млн (0,0050% объемн), предпочтительно ниже 5 част./млн (0,0005% объемн). За счет того, что в колонне предусмотрена установка разделительной стенки Т, в головной конденсатор Е7 поставляется фракция хладагента, в которой даже при рабочей температуре менее -150°С, предпочтительно менее -155°С, не имеет место образование твердого за счет диоксида углерода. Тем самым достигается то, что содержание метана в отбираемой из головной зоны колонны Т2 обогащенной низкокипящими компонентами газовой фракции 12 составляет менее 2% объемн, предпочтительно менее 1% объемн.
За счет того, что ранее описанное создание потоков рециклов 14 и 15 распределяется на два различных конденсатора Е7 и Е8, расход энергии в компрессорном блоке С1 уменьшается по меньшей мере на 30% по сравнению с тем, что имеет место в способе, в котором исключен боковой конденсатор Е8. За счет выбранного рабочего давления на первой стадии сепарации Т1 обеспечивается то, что отбираемая из головной зоны колонный Т2 обогащенная низкокипящими компонентами газовая фракция 12, содержание азота в которой составляет более 90% мол, предпочтительно более 95% мол, с помощью хладагента может по меньшей мере частично конденсироваться, не вызывая при этом на стороне подачи питания конденсатора С1 падения давления ниже атмосферного.
Поскольку давление обогащенного углеводородами сырья 1 выше 50 бар, то выгодно, чтобы сырье 1 до подачи на стадию сепарации 1 Т1 подвергалась по меньшей мере двухступенчатому расширению. Для этой цели предусматривается применение дополнительного расширителя Х2, что показано на представленном на фиг. 1 примере исполнения. Частично сконденсированное в теплообменнике Е1 обогащенное углеводородами сырье 40 разделяется в сепараторе D2 на газовую фракцию 41 и жидкую фракцию 42. Первая расширяется в расширителе Х2, в то время как ранее упомянутая жидкая фракция 42 расширяется в клапане V2. Затем обе фракции подаются в другой сепаратор D3 и вновь разделяются в нем на жидкую фракцию 43, которая проходит через редукционный клапан V3 и поступает на стадию сепарации 1 T1, и газовую фракцию 44, которая частично конденсируется в теплообменнике Е2 и подается в подключенный следом сепаратор D1.
Согласно другому выгодному варианту оформления предлагаемого в изобретении способа можно облегчить процесс сепарации низкокипящих компонентов на второй стадии сепарации Т2, добавляя по меньшей мере временами частичный поток получаемой на первой стадии сепарации обедненной высококипящими компонентами газовой фракции 10 через трубопровод 50, в котором предусмотрено размещение регулирующего клапана V5, в получаемую на второй стадии сепарации Т2 обогащенную метаном жидкую фракцию 11.
С помощью представленных на фиг. 2 трубопроводов 51 и 52 и размещенных в них регулирующих клапанов V15 и V16 можно обеспечить в цикле охлаждения оптимальное распределение хладагента, а тем самым и уменьшение расхода энергии в блоке конденсатора С1.
Согласно представленному на фиг. 2 примеру выполнения вторую стадию сепарации осуществляют в трех взаимосвязанных между собой колоннах Т2ʹ, Т3 и Т4. Колонна Т3 при этом соответствует верхней части представленной на фиг. 1 колонны Т2. Возвращаемый из бокового конденсатора Е8 частично сконденсированный поток 60 - этот поток соответствует представленному на фиг. 1 потоку 15 - поступает в куб колонны Т3. Газовая фаза этого потока поднимается вверх по колонне Т3 и частично конденсируется в головном конденсаторе Е7. Отводимый из куба колонны Т3 поток 61 с помощью насоса Р1 подается в колонну Т2ʹ как рецикл.
Колонна Т4 соответствует области представленной на фиг. 1 колонны Т2, находящейся справа от разделительной стенки Т. В колонну Т4 через трубопроводы 62 и 64 подаются жидкая и соотв. газовая фракции. Получаемые в колонне Т4 продукты ректификации 63 (газообразная головная фракция) и 65 (жидкая кубовая фракция) подаются в колонну Т2 на пригодных для этих целей расстояниях по высоте колонны.
Вышеописанная компоновка служит для разделения представленной на фиг. 1 колонны Т2 на более мелкие секции, которые проще транспортировать, быстрее монтировать и лучше приводить в действие.
Потребление расхода при осуществлении предлагаемого в изобретении способа сепарации высококипящих и низкокипящих компонентов из обогащенного углеводородами сырья, предпочтительно из природного газа, соответствует потреблению энергии при осуществлении двухколонной схемы, но при этом исключена необходимость нежелательного повышения давления между сепарацией высококипящих и низкокипящих компонентов.

Claims (29)

1. Способ сепарации высококипящих и низкокипящих компонентов из обогащенного углеводородами сырья, предпочтительно из природного газа, в котором
а) сырье (1) частично конденсируют (Е1, Е2),
в) путем ректификации (Т1) отделяют обогащенную высококипящими компонентами жидкую фракцию (8) (стадия сепарации 1),
с) получаемую при этом обедненную высококипящими компонентами газовую фракцию (10) частично конденсируют (Е4) и
d) путем ректификации (Т2) разделяют на обогащенную метаном жидкую фракцию (11) и обогащенную низкокипящими компонентами газовую фракцию (12) (стадия сепарации 2),
отличающийся тем, что
е) стадию сепарации 1 (Т1) осуществляют при давлении по меньшей мере 25 бар,
f) давление обедненной высококипящими компонентами газовой фракции (10) перед ее подачей на стадию сепарации 2 (Т2) не повышают и
g) рецикл на стадии сепарации 2 (Т2) формируют с помощью открытого цикла охлаждения,
h) где циркулирующий в цикле охлаждения хладагент подвергают испарению при двух различных температурных уровнях с помощью потоков рецикла (14, 15) в головном конденсаторе (Е7) и в боковом конденсаторе (Е8) на стадии сепарации 2 (Т2), и
i) давление испаряемого в боковом конденсаторе (Е8) хладагента (25) по меньшей мере в три раза выше, чем давление испаряемого в головном конденсаторе (Е7) хладагента (22).
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что стадию сепарации 2 (Т2) осуществляют в колонне, имеющей разделительную стенку (Т), причем разделительная стенка (Т) расположена по меньшей мере в той области колонны, в которую подают обедненную высококипящими компонентами газовую фракцию (10) и отбирают обедненную диоксидом углерода фракцию (25), которую добавляют в открытый цикл охлаждения.
3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что концентрация метана в хладагенте открытого цикла охлаждения равняется по меньшей мере 80 моль %, предпочтительно по меньшей мере 85 моль %.
4. Способ по п. 2, отличающийся тем, что состав хладагента открытого цикла охлаждения в основном соответствует составу отбираемой со стадии сепарации 2 (Т2) обедненной диоксидом углерода фракции (25).
5. Способ по п. 3, отличающийся тем, что состав хладагента открытого цикла охлаждения в основном соответствует составу отбираемой со стадии сепарации 2 (Т2) обедненной диоксидом углерода фракции (25).
6. Способ по любому из пп. 1, 2, 4 и 5, отличающийся тем, что стадию сепарации 1 осуществляют при давлении, равном по меньшей мере 28 бар.
7. Способ по п. 3, отличающийся тем, что стадию сепарации 1 осуществляют при давлении, равном по меньшей мере 28 бар.
8. Способ по любому из пп. 1, 2, 4, 5 и 7, отличающийся тем, что давление испарившегося в боковом конденсаторе (Е8) хладагента (25) по меньшей мере в пять раз больше, чем давление испарившегося в головном конденсаторе (Е7) хладагента (22).
9. Способ по п. 3, отличающийся тем, что давление испарившегося в боковом конденсаторе (Е8) хладагента (25) по меньшей мере в пять раз больше, чем давление испарившегося в головном конденсаторе (Е7) хладагента (22).
10. Способ по п. 6, отличающийся тем, что давление испарившегося в боковом конденсаторе (Е8) хладагента (25) по меньшей мере в пять раз больше, чем давление испарившегося в головном конденсаторе (Е7) хладагента (22).
11. Способ по любому из пп. 1, 2, 4, 5, 7, 9 и 10, при котором давление обогащенного углеводородами сырья (1) составляет более 50 бар, отличающийся тем, что сырье (1) до подачи на стадию сепарации 1 (Т1) подвергается по меньшей мере двухступенчатому расширению (Х1, Х2).
12. Способ по п. 3, при котором давление обогащенного углеводородами сырья (1) составляет более 50 бар, отличающийся тем, что сырье (1) до подачи на стадию сепарации 1 (Т1) подвергается по меньшей мере двухступенчатому расширению (Х1, Х2).
13. Способ по п. 6, при котором давление обогащенного углеводородами сырья (1) составляет более 50 бар, отличающийся тем, что сырье (1) до подачи на стадию сепарации 1 (Т1) подвергается по меньшей мере двухступенчатому расширению (Х1, Х2).
14. Способ по п. 8, при котором давление обогащенного углеводородами сырья (1) составляет более 50 бар, отличающийся тем, что сырье (1) до подачи на стадию сепарации 1 (Т1) подвергается по меньшей мере двухступенчатому расширению (Х1, Х2).
15. Способ по любому из пп. 1, 2, 4, 5, 7, 9, 10, 12-14, отличающийся тем, что частичный поток получаемой на стадии сепарации 1 (Т1) обедненной высококипящими компонентами газовой фракции (10) по меньшей мере временно добавляют (50) к получаемой на стадии сепарации 2 (Т2) обогащенной метаном жидкой фракции (11).
16. Способ по п. 3, отличающийся тем, что частичный поток получаемой на стадии сепарации 1 (Т1) обедненной высококипящими компонентами газовой фракции (10) по меньшей мере временно добавляют (50) к получаемой на стадии сепарации 2 (Т2) обогащенной метаном жидкой фракции (11).
17. Способ по п. 6, отличающийся тем, что частичный поток получаемой на стадии сепарации 1 (Т1) обедненной высококипящими компонентами газовой фракции (10) по меньшей мере временно добавляют (50) к получаемой на стадии сепарации 2 (Т2) обогащенной метаном жидкой фракции (11).
18. Способ по п. 8, отличающийся тем, что частичный поток получаемой на стадии сепарации 1 (Т1) обедненной высококипящими компонентами газовой фракции (10) по меньшей мере временно добавляют (50) к получаемой на стадии сепарации 2 (Т2) обогащенной метаном жидкой фракции (11).
19. Способ по п. 11, отличающийся тем, что частичный поток получаемой на стадии сепарации 1 (Т1) обедненной высококипящими компонентами газовой фракции (10) по меньшей мере временно добавляют (50) к получаемой на стадии сепарации 2 (Т2) обогащенной метаном жидкой фракции (11).
RU2014134062A 2013-08-20 2014-08-19 Комбинированная сепарация высококипящих и низкокипящих компонентов из природного газа RU2668053C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102013013883.3 2013-08-20
DE102013013883.3A DE102013013883A1 (de) 2013-08-20 2013-08-20 Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014134062A RU2014134062A (ru) 2016-03-20
RU2668053C2 true RU2668053C2 (ru) 2018-09-25

Family

ID=52446510

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014134062A RU2668053C2 (ru) 2013-08-20 2014-08-19 Комбинированная сепарация высококипящих и низкокипящих компонентов из природного газа

Country Status (3)

Country Link
US (1) US20150052938A1 (ru)
DE (1) DE102013013883A1 (ru)
RU (1) RU2668053C2 (ru)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102015001858A1 (de) 2015-02-12 2016-08-18 Linde Aktiengesellschaft Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas
US9816752B2 (en) * 2015-07-22 2017-11-14 Butts Properties, Ltd. System and method for separating wide variations in methane and nitrogen
DE102015016771A1 (de) * 2015-12-23 2017-06-29 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur kryogenen Zerlegung von Synthesegas
EP3382307A1 (en) * 2017-03-31 2018-10-03 Linde Aktiengesellschaft Nitrogen recovery apparatus and method of recovering nitrogen
GB2571945A (en) * 2018-03-13 2019-09-18 Linde Ag Method for operating a natural gas processing plant
WO2019199655A1 (en) * 2018-04-09 2019-10-17 Linde Engineering North America Inc. Methods and systems for removing nitrogen from natural gas
US11207611B1 (en) 2018-07-03 2021-12-28 Burns & Mcdonnell Engineering Company, Inc. Process for separating hydrocarbons in a liquid feed utilizing an externally heated reboiler connected to a divided wall column as the primary source of heat energy
US11686528B2 (en) * 2019-04-23 2023-06-27 Chart Energy & Chemicals, Inc. Single column nitrogen rejection unit with side draw heat pump reflux system and method
US11378333B2 (en) 2019-12-13 2022-07-05 Bcck Holding Company System and method for separating methane and nitrogen with reduced horsepower demands
US11650009B2 (en) 2019-12-13 2023-05-16 Bcck Holding Company System and method for separating methane and nitrogen with reduced horsepower demands

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU368452A1 (ru) * 1971-05-18 1973-01-26 В. А. Самсонович Государственный союзный проектный институт Гипрогаз Способ разделения газовых смесей
US4504295A (en) * 1983-06-01 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen rejection from natural gas integrated with NGL recovery
RU2061733C1 (ru) * 1984-11-12 1996-06-10 Линде Аг Способ выделения фракции углеводородов c2+b из природного газа
US7520143B2 (en) * 2005-04-22 2009-04-21 Air Products And Chemicals, Inc. Dual stage nitrogen rejection from liquefied natural gas
US20090277217A1 (en) * 2008-05-08 2009-11-12 Conocophillips Company Enhanced nitrogen removal in an lng facility
US20110277500A1 (en) * 2010-05-12 2011-11-17 Linde Aktiengesellschaft Nitrogen removal from natural gas

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2947897B1 (fr) * 2009-07-09 2014-05-09 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+, et installation associee.
US20120324943A1 (en) * 2011-06-21 2012-12-27 Butts Rayburn C Two Step Nitrogen and Methane Separation Process

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU368452A1 (ru) * 1971-05-18 1973-01-26 В. А. Самсонович Государственный союзный проектный институт Гипрогаз Способ разделения газовых смесей
US4504295A (en) * 1983-06-01 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen rejection from natural gas integrated with NGL recovery
RU2061733C1 (ru) * 1984-11-12 1996-06-10 Линде Аг Способ выделения фракции углеводородов c2+b из природного газа
US7520143B2 (en) * 2005-04-22 2009-04-21 Air Products And Chemicals, Inc. Dual stage nitrogen rejection from liquefied natural gas
US20090277217A1 (en) * 2008-05-08 2009-11-12 Conocophillips Company Enhanced nitrogen removal in an lng facility
US20110277500A1 (en) * 2010-05-12 2011-11-17 Linde Aktiengesellschaft Nitrogen removal from natural gas

Also Published As

Publication number Publication date
RU2014134062A (ru) 2016-03-20
US20150052938A1 (en) 2015-02-26
DE102013013883A1 (de) 2015-02-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2668053C2 (ru) Комбинированная сепарация высококипящих и низкокипящих компонентов из природного газа
RU2491487C2 (ru) Способ сжижения природного газа с улучшенным извлечением пропана
RU2702829C2 (ru) Способ сжижения сырьевого потока природного газа и удаления из него азота и устройство (варианты) для его осуществления
US9534837B2 (en) Nitrogen removal with ISO-pressure open refrigeration natural gas liquids recovery
US3393527A (en) Method of fractionating natural gas to remove heavy hydrocarbons therefrom
RU2707777C2 (ru) Комбинированное выделение высоко- и низкокипящих соединений из природного газа
RU2430316C2 (ru) Способ для сжижения углеводородного потока и устройство для его осуществления
US8209997B2 (en) ISO-pressure open refrigeration NGL recovery
SA110310707B1 (ar) معالجة غاز هيدروكربونى
CA2728716C (en) Method of recovery of natural gas liquids from natural gas at ngls recovery plants
RU2015114796A (ru) Интегрированное удаление азота при производстве сжиженного природного газа с использованием промежуточного разделения исходного газа
CA2603294A1 (en) A flexible hydrocarbon gas separation process and apparatus
US2475957A (en) Treatment of natural gas
US20110036120A1 (en) Method and apparatus for recovering and fractionating a mixed hydrocarbon feed stream
EA031162B1 (ru) Способ сжижения загрязненного углеводородсодержащего газового потока
RU2731351C2 (ru) Способ и система для получения потока тощего метансодержащего газа
RU2580453C1 (ru) Способ переработки природного углеводородного газа
AU2014265950B2 (en) Methods for separating hydrocarbon gases
US9487458B2 (en) Configurations and methods for nitrogen rejection, LNG and NGL production from high nitrogen feed gases
RU2720732C1 (ru) Способ и система охлаждения и разделения потока углеводородов
RU2690508C2 (ru) Способ удаления азота из обогащенной углеводородом фракции
GB2146751A (en) Separation of hydrocarbon mixtures
RU2609173C1 (ru) Способ безотходной подготовки скважинной продукции
US20160258675A1 (en) Split feed addition to iso-pressure open refrigeration lpg recovery
RU2488759C2 (ru) Способ и устройство для охлаждения и разделения углеводородного потока

Legal Events

Date Code Title Description
PC43 Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions

Effective date: 20191120