RU2033421C1 - Method of production of white petroleum derivatives - Google Patents
Method of production of white petroleum derivatives Download PDFInfo
- Publication number
- RU2033421C1 RU2033421C1 RU94025540A RU94025540A RU2033421C1 RU 2033421 C1 RU2033421 C1 RU 2033421C1 RU 94025540 A RU94025540 A RU 94025540A RU 94025540 A RU94025540 A RU 94025540A RU 2033421 C1 RU2033421 C1 RU 2033421C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reactor
- fraction
- column
- hydrotreating
- reforming
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способу получения светлых нефтепродуктов бензиновых, керосиновых и дизельных фракций переработкой малосернистых, сернистых и высокосернистых нефтей и может быть использовано в нефтехимии. The invention relates to a method for producing light petroleum products of gasoline, kerosene and diesel fractions by processing low-sulfur, sulfur and high-sulfur oils and can be used in petrochemicals.
Известен способ получения светлых нефтепродуктов из малосернистых, и/или сернистых, и/или высокосернистых нефтей путем электрообессоливания последних пропусканием потока нефти через систему электродов, расположенных в электродегидраторах, атмосферной и/или атмосферно-вакуумной перегонки обессоленной нефти с использованием колонн атмосферной перегонки, выводом из последних прямогонных бензиновых, керосиновых, дизельных фракций, стабилизации бензиновых фракций, вторичной перегонки стабильных фракций, гидроочистки бензиновых и керосиновых фракций в присутствии катализатора с использованием реакторов гидроочистки, риформинга гидроочищенной бензиновой фракции в присутствии катализатора в реакторах риформинга, защелачивания дизельных фракций путем обработки раствором едкого натра с использованием реактора защелачивания и компаундирования фракций, полученных на стадиях процесса и вспомогательных материалов [1]
Указанному способу свойственны такие недостатки, как относительно невысокие качество и выход целевых продуктов, а также повышенные энергозатраты на процесс и недостаточная эффективность конструктивных решений технологических схем.A known method of producing light petroleum products from low-sulfur and / or sulfur and / or high-sulfur oils by electric desalting of the latter by passing a stream of oil through a system of electrodes located in electric dehydrators, atmospheric and / or atmospheric-vacuum distillation of desalted oil using atmospheric distillation columns, output from last straight run gasoline, kerosene, diesel fractions, stabilization of gasoline fractions, secondary distillation of stable fractions, hydrotreatment of gasoline and ker Synovitis fractions in the presence of a catalyst using hydrotreating reactors reforming hydrotreated gasoline fraction in the presence of a catalyst in the reforming reactors, alkalization of diesel fractions by treatment with sodium hydroxide solution using a reactor alkalization and compounding fractions obtained in the process stages and auxiliary materials [1]
The specified method is characterized by such disadvantages as the relatively low quality and yield of the target products, as well as increased energy consumption for the process and the lack of effectiveness of structural solutions to technological schemes.
С целью устранения указанных недостатков предлагается описываемый способ получения светлых нефтепродуктов из малосернистых, и/или сернистых, и/или высокосернистых нефтей путем электро- обессоливания последних пропусканием потока нефти через систему электродов, расположенных в электродегидраторах, атмосферной и/или атмосферно-вакуумной перегонки обессоленной нефти с использованием колонн атмосферной перегонки, стабилизации и вторичной перегонки стабильных бензиновых фракций, гидроочистки бензиновых и керосиновых фракций в присутствии катализатора с использованием реакторов гидроочистки, риформинга гидроочищенной бензиновой фракции в присутствии катализатора в реакторах риформинга, защелачивания дизельных фракций путем обработки раствором едкого натра с использованием реактора защелачивания и компаундирования фракций, полученных на стадиях процесса и вспомогательных материалов, при котором электрообессоливание нефти проводят пропусканием потока через систему сетчато и/или ячесто расположенных не менее чем в двух уровнях электродов, перекрывающих в совокупности высотный диапазон электродегидратора преимущественно в верхней половине высоты его корпуса, причем градиент высоты между уровнями электродов на пути восходящего потока нефти составляет 0,05-0,1 условного отрезка пути, совпадающего со средним вектором перемещения потока нефти в зоне наибольшего миделя электродегидратора, проходимого потока за 1 ч перемещения со средней скоростью процесса электрообессоливания, при перегонке обессоленной нефти используют колонны атмосферной перегонки, снабженные пакетами перекрестноточных насадок, размещенными с высотным или высотноугловым смещением адекватно температурным зонам конденсации паров, при этом по крайней мере часть пакетов размещены в зоне конденсации бензиновой фракции 120-180о и перегонку проводят при подаче нефти в колонны по крайней мере через два патрубка, тангенциально расположенные в корпусе колонны в зоне питания, снабженной внутренним цилиндрическим отражателем потока, диаметр которого соотносится с диаметром корпуса колонны в зоне питания как (0,59-0,75): 1, а высотный диапазон ввода потоков нефти составляет (0,21-0,28) высоты колонны от низа днища колонны, вывод керосиновой фракции 140-240оС осуществляют в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,58-0,81 от высоты колонны, считая от низа днища или с превышением соответственно нижней и верхней отметок диапазона вывода керосиновой фракции на величину, равную 0,37-0,53 от высоты колонны относительно оси ввода патрубков подачи нефти в зону питания колонны и выделенную керосиновую фракцию разделяют на три потока при объемном соотношении первый поток второй поток: третий поток, равном соответственно
(1,2-8,5) (12,8-15,5) (9,5-11,8), вывод дизельной фракции 240-350оС или дизельных фракций 240-300оС и 300-350оС осуществляют в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,32-0,62 от высоты колонны, считая от низа днища или с превышением соответственно нижней и верхней отметок диапазона вывода на величину, равную, соответственно (0,06-0,12) и (0,23-0,41) относительно оси ввода патрубков подачи нефти в зону питания колонны, вторичной перегонке подвергают часть бензиновой фракции перегонки обессоленной нефти в количестве (0,51-0,61), при вторичной перегонке, получают фракции, выкипающие в интервале температур НК 85оС, 85-180оС и остаточную, гидроочистке подвергают бензиновую фракцию 85-180оС, часть которой пропускают через один реактор гидроочистки, а другую часть, в количестве (0,4-0,6) от общего количества, пропускают не менее, чем через два реактора гидроочистки с избирательным варьированием прохождения потоков в последних с проведением риформинга по крайней мере в трех реакторах, по крайней мере последний из которых имеет глубинный радиальный ввод газопродуктовой смеси в катализатор, при гидроочистке керосиновой фракции на последнюю направляют третий поток прямогонной керосиновой фракции в смеси с остаточной фракцией вторичной перегонки, взятой в количестве до 30-35% массы исходной керосиновой фракции, в продукт гидроочистки вводят через демпферную емкость концентрат смеси присадок нафтеновых кислот и ионола в количестве 0,007-0,008 мас. и массовом соотношении присадок в их смеси (1-1,5):2, обработку дизельной фракции раствором едкого натра проводят постадийно, при этом первую стадию осуществляют инжектированием через инжектор, установленный вне реактора защелачивания при соотношении объемов дизельной фракции и едкого натра, равном 0,5-2,0, полученную смесь вводят в придонный слой раствора едкого натра и проводят вторую стадию с использованием маточника, состоящего из раздаточного коллектора, снабженного системой распределительных труб при заполнении раствором едкого натра объема реактора на (0,5-0,75) его высоты и скорости ввода дизельной фракции, равной 0,6-7,9 м/с, компаундирование дизельной фракции проводят в одну, или две, или три стадии, при этом компаундирование на первой стадии проводят либо непосредственно в колонне атмосферной перегонки путем добавления в дизельную фракцию первого потока прямогонной керосиновой фракции и/или в технологическом трубопроводе, соединяющем колонну атмосферной перегонки с реактором защелачивания путем подачи в трубопровод второго потока
прямогонной керосиновой фракции, компаундирование на второй стадии проводят после защелачивания дизельной фракции непосредственно в резервуаре хранения дизельного топлива путем подачи прямогонной керосиновой фракции и/или керосиновой фракции после гидроочистки под избыточным давлением в зону, расположенную в нижней четверти высоты резервуара.In order to eliminate these drawbacks, the described method for producing light petroleum products from low-sulfur, and / or sulfur, and / or high-sulfur oils by electrically desalting the oils by passing an oil stream through a system of electrodes located in electric dehydrators, atmospheric and / or atmospheric-vacuum distillation of desalted oil is proposed. using atmospheric distillation columns, stabilization and secondary distillation of stable gasoline fractions, hydrotreating gasoline and kerosene fractions in the presence of the catalyst using hydrotreating reactors, reforming the hydrotreated gasoline fraction in the presence of a catalyst in reforming reactors, alkalizing diesel fractions by treating with sodium hydroxide solution using an alkalization reactor and compounding the fractions obtained in the process steps and auxiliary materials, in which the oil is desalted by passing the stream through a system of mesh and / or spaced electrodes located in at least two levels of electrodes overlapping the height range of the electric dehydrator is mainly in the upper half of the height of its body, and the height gradient between the levels of the electrodes on the path of the upward oil flow is 0.05-0.1 conventional section of the path, which coincides with the average vector of the oil flow in the zone of the largest midship of the electric dehydrator, the flow for 1 h of movement at an average speed of the electric desalination process, atmospheric distillation columns equipped with cross-flow packages are used for distillation of desalted oil docking placed with or altitude offset vysotnouglovym adequately vapor condensation temperature zones, wherein at least a portion of a package placed in the condensation zone of about 120-180 gasoline fraction and the distillation is conducted at a feed oil into the column through at least two pipes tangentially positioned within the housing columns in the feed zone, equipped with an internal cylindrical flow reflector, the diameter of which corresponds to the diameter of the column body in the feed zone as (0.59-0.75): 1, and the altitude range of the input of oil flows is (0.21-0.28) the height of the column from the bottom of the bottom of the column, the output of the kerosene fraction 140-240 about With carried out in the altitude range of the column of atmospheric distillation, comprising 0.58-0.81 of the height of the column, counting from the bottom of the bottom or exceeding, respectively, the lower and upper marks of the output range of the kerosene fraction by an amount equal to 0.37-0.53 of the height of the column relative to the axis of entry of the oil supply pipes into the feed zone of the column and the separated kerosene fraction are divided into three streams with a volume ratio of the first stream of the second stream: third stream equal ootvetstvenno
(1.2-8.5) (12.8-15.5) (9.5-11.8), output of the diesel fraction 240-350 о С or diesel fractions 240-300 о С and 300-350 о С carried out in the altitude range of the atmospheric distillation column of 0.32-0.62 of the column height, counting from the bottom of the bottom or exceeding the lower and upper marks of the output range, respectively, by an amount equal to (0.06-0.12), respectively (0.23-0.41) relative to the axis of entry of the oil supply pipes into the feed zone of the column, part of the gasoline fraction of the desalted oil distillation is subjected to secondary distillation in an amount of (0.51-0.61), during secondary distillation, get fractions boiling in the temperature range NK 85 о С, 85-180 о С and residual, hydrotreating the gasoline fraction 85-180 о С, part of which is passed through one hydrotreating reactor, and the other part, in the amount of (0.4-0 , 6) of the total amount, not less than two hydrotreating reactors are passed with selective variation of the flow in the latter with reforming in at least three reactors, at least the last of which has a deep radial introduction of the gas product mixture into the catalyst, when After cleaning the kerosene fraction, the third stream of the straight-run kerosene fraction mixed with the residual fraction of the secondary distillation, taken in an amount of up to 30-35% of the mass of the initial kerosene fraction, is sent to the hydrotreatment product, a concentrate of a mixture of additives of naphthenic acids and ionol in an amount of 0.007 0.008 wt. and the mass ratio of additives in their mixture (1-1.5): 2, the treatment of the diesel fraction with sodium hydroxide solution is carried out in stages, while the first stage is carried out by injection through an injector installed outside the alkalization reactor with a volume ratio of diesel fraction and sodium hydroxide equal to 0 5-2.0, the resulting mixture is introduced into the bottom layer of sodium hydroxide solution and the second stage is carried out using the mother liquor, consisting of a distributor, equipped with a distribution pipe system when filling with sodium hydroxide solution the volume of the reactor at (0.5-0.75) its height and the speed of introducing the diesel fraction equal to 0.6-7.9 m / s, compounding the diesel fraction is carried out in one, two, or three stages, while compounding at of the first stage is carried out either directly in the atmospheric distillation column by adding a straight-run kerosene fraction to the diesel fraction of the first stream and / or in a process pipeline connecting the atmospheric distillation column to the alkalization reactor by supplying a second stream to the pipeline
straight run kerosene fraction, compounding in the second stage is carried out after alkalization of the diesel fraction directly in the diesel fuel storage tank by supplying straight run kerosene fraction and / or kerosene fraction after hydrotreating under excess pressure to the zone located in the lower quarter of the tank height.
В предпочтительных вариантах процесс проводят следующим образом. In preferred embodiments, the process is carried out as follows.
Электрообессоливание нефти проводят в электродегидраторах с горизонтально ориентированным корпусом цилиндрической или составной конфигурации и рабочим объемом 80-200 м3, электроде- гидраторах с корпусом сферической или сфероидальной, и/или эллипсовидной, и/или овоидальной, и/или каплевидной формы, в электродегидраторах составной с цилиндрическим корпусом и выпуклокриволинейными торцовыми участками, и/или тороидальной формы, в электродегидраторах, продольная ось корпуса, по крайней мере части которых ориентирована вертикально, а также в электродегидраторах, продольная ось корпуса, по крайней мере части которых ориентирована горизонтально или под углом к горизонту.Electric desalting of oil is carried out in electric dehydrators with a horizontally oriented case of cylindrical or composite configuration and a working volume of 80-200 m 3 , electrode hydrators with a case of spherical or spheroidal, and / or ellipsoidal, and / or ovoid, and / or teardrop-shaped, in electric dehydrators with a cylindrical body and convex curvilinear end sections, and / or toroidal shape, in electric dehydrators, the longitudinal axis of the body, at least part of which is oriented vertically, and in electric dehydrators, the longitudinal axis of the housing, at least parts of which are oriented horizontally or at an angle to the horizontal.
Подачу нефти в колонну атмосферной перегонки осуществляют через патрубки, расположенные с углом разведения точек пересечения осей патрубков с корпусом колонны в интервале 30-180о с односторонней тангенциальной закруткой подаваемого потока, через патрубки, ось и внутреннюю горловину одного из которых ориентируют поток подаваемой через него нефти в зоне питания колонны непосредственно на пересечение с аналогичным потоком, подаваемым через другой патрубок преимущественно в зоне выхода его из внутренней горловины последнего, подачу нефти в колонну атмосферной перегонки осуществляют через патрубки, оси которых ориентированы параллельно касательным к корпусу внутреннего цилиндрического отражателя и радиально удалены от условной точки касания с корпусом отражателя на расстояние b, удовлетворяющее условию b≥ 0,25 (Rк Ro), где Rк радиус колонны в зоне питания, Rо радиус отражателя.Oil is supplied to the atmospheric distillation column through nozzles located at an angle of dilution of the points of intersection of the axes of the nozzles with the column body in the range of 30-180 о with a one-sided tangential twist of the feed stream, through the nozzles, the axis and the inner neck of one of which orient the flow of oil supplied through it in the feed zone of the column directly to the intersection with a similar stream supplied through another pipe, mainly in the zone of exit from the inner neck of the latter, oil supply atmospheric distillation column is carried out through nozzles whose axes are oriented parallel to the tangent to the body of the internal cylindrical reflector and radially removed from the conditional point of contact with the reflector body by a distance b satisfying the condition b≥ 0.25 (R to R o ), where R to radius columns in the feed zone, R about the radius of the reflector.
Перегонку проводят в колонне, цилиндрический отражатель в зоне питания которой установлен с эксцентриситетом относительно продольной оси колонны, в колонне, цилиндрический отражатель которой выполнен с переменным радиусом кривизны в поперечном сечении, в колонне, цилиндрический отражатель которой соединен с корпусом колонны кольцевой мембраной плоской, и/или ломаной, и/или криволинейной, и/или комбинированной конфигурации в поперечном сечении. The distillation is carried out in a column, a cylindrical reflector in the feed zone of which is installed with eccentricity relative to the longitudinal axis of the column, in a column whose cylindrical reflector is made with a variable radius of curvature in cross section, in a column whose cylindrical reflector is connected to the column body with a flat circular membrane, and / or a broken and / or curved and / or combined configuration in cross section.
При перегонке используют колонну атмосферной перегонки, в которой регулярные пакеты перекрестноточных посадок выполнены из пространственно деформированных элементов из листовой нержавеющей стали, причем высота пакетов обеспечивает перекрытие температурных градиентов 2-8оС по высоте колонны, а площадь прохода паров через них составляет 38-81% относительно поперечного сечения колонны.In the distillation of atmospheric distillation column is used, in which regular cross-flow packets landings made of spatially deformed elements from stainless steel sheet, wherein the overlap provides a package height of the temperature gradient of 2-8 ° C by adjustment of the column and a vapor passage therethrough area is 38-81% relative to the cross section of the column.
Перегонку в колонне атмосферной перегонки проводят при скорости прохождения паров разгоняемых фракций по крайней мере равной 1,0-1,7 м/с. Distillation in an atmospheric distillation column is carried out at a vapor velocity of the accelerated fractions of at least 1.0-1.7 m / s.
При вторичной перегонке конденсацию бензиновых паров осуществляют в конденсаторах воздушного охлаждения. In the secondary distillation, the condensation of gasoline vapors is carried out in air-cooled condensers.
При стабилизации получают газообразную фракцию НК 62оС, которую подвергают очистке от серосодержащих примесей раствором моноэтаноламина с последующим разделением на установке газофракционирования с выделением бензинового компонента на компаундирование бензинов.Upon stabilization, a gaseous fraction of NK 62 ° C is obtained, which is purified from sulfur-containing impurities by a solution of monoethanolamine, followed by separation in a gas fractionation unit with the release of a gasoline component for compounding gasolines.
При гидроочистке бензиновой фракции последнюю пропускают не менее чем через два реактора, которые обвязаны по ходу газопаровой продуктовой смеси с возможностью прямого или обратного прохождения последней через слои катализатора, либо с возможностью их параллельного или попеременного раздельного включения в работу адекватно заданным объемам и степени гидроочистки бензиновой фракции. When hydrotreating a gasoline fraction, the latter is passed through at least two reactors, which are tied along the gas-steam product mixture with the possibility of direct or reverse passage of the latter through the catalyst layers, or with the possibility of their parallel or alternate separate inclusion in the operation adequately to the specified volumes and degree of hydrotreating of the gasoline fraction .
При гидроочистке в реакторах гидроочистки используют алюмокобальтовый, или алюмоникельмолибденовый, или цеолитсодержащий катализаторы гидроочистки, или их сочетания. When hydrotreating in hydrotreating reactors, aluminum-cobalt, or aluminum-nickel-molybdenum, or zeolite-containing hydrotreating catalysts, or combinations thereof are used.
При гидроочистке используют по крайней мере один реактор гидроочистки, по крайней мере в верхней зоне которого слой катализатора пригружен дискретным, и/или комбинированным парогазопроницаемым элементом из инертного или коррозионнотермостойкого материала или сочетания материалов с аналогичными свойствами, причем по крайней мере входная поверхность слоя катализатора на пути движения парогазопродуктового потока выполнена превышающей площадь сечения реактора гидроочистки, реактор, в котором слой катализатора насыпан с наклоном по крайней мере части по крайней мере верхней поверхности, реактор, в котором по крайней мере верхний слой катализатора насыпан с коническим и/или переменно ломанным, и/или переменно криволинейным, и/или комбинированным наклоном от центральной зоны к стенкам корпуса реактора, реактор, в котором катализатор по крайней мере в верхней части насыпного массива снабжен включениями из инертных элементов с аэрогидравлическим сопротивлением, меньшим, чем у эквивалентного по объему слоя катализатора, реактор, в котором элементы с повышенной аэрогидравлической проницаемостью выполнены в виде сетчатых, и/или перфорированных цилиндрических, или многогранных стаканов, или патрубков, реактор, в котором часть аэрогидравлически проницаемых элементов выполнена в виде насыпных вкраплений из инертных частиц радиусом, большим, чем радиус или приведенный радиус частиц катализатора, реактор, в котором, по крайней мере часть элементов с повышенной аэрогидравлической прозрачностью выполнена комбинированной с насыпным сердечником и гибкой или жесткой сетчаткой или перфорированной оболочкой, реактор, в котором по крайней мере в верхней зоне по крайней мере часть слоя катализатора смешана с более крупными частицами инертного материала, реактор, в котором соотношение частиц выполнено переменным с убыванием процентной доли инертных частиц в направлении движения парогазопродуктового потока, подвергаемого гидроочистке. When hydrotreating, at least one hydrotreating reactor is used, at least in the upper zone of which the catalyst layer is loaded with a discrete and / or combined vapor-gas-permeable element of an inert or corrosion-resistant material or a combination of materials with similar properties, with at least the inlet surface of the catalyst layer on the way the movement of the gas-vapor product stream is performed exceeding the cross-sectional area of the hydrotreatment reactor, a reactor in which the catalyst layer is poured with a slope along at least parts of at least the upper surface, a reactor in which at least the upper catalyst layer is poured with a conical and / or alternately broken, and / or alternately curved, and / or combined slope from the central zone to the walls of the reactor vessel, the reactor, in wherein the catalyst, at least in the upper part of the bulk array, is equipped with inclusions of inert elements with aerohydraulic resistance less than that of a catalyst layer equivalent in volume, a reactor in which elements with increased aerohydra the permeability is made in the form of mesh and / or perforated cylindrical or polyhedral glasses or pipes, a reactor in which part of the aerohydraulically permeable elements is made in the form of bulk inclusions of inert particles with a radius greater than the radius or reduced radius of the catalyst particles, the reactor, in which at least part of the elements with increased aero-hydraulic transparency is made combined with a bulk core and a flexible or rigid retina or perforated shell, p actor, wherein at least in the upper region, at least part of the catalyst layer is mixed with larger particles of inert material, the reactor in which the ratio of the particle formed with a variable percentage of decrease of inert particles in the moving direction parogazoproduktovogo stream is hydrotreated.
При гидроочистке по крайней мере часть реакторов гидроочистки устанавливают с наклоном продольной оси относительно горизонта, используют по крайней мере часть реакторов с горизонтально ориентированной продольной осью по крайней мере один реактор гидроочистки выполнен тороидальным. During hydrotreating, at least part of the hydrotreating reactors is installed with a slope of the longitudinal axis relative to the horizon, at least part of the reactors with a horizontally oriented longitudinal axis are used, at least one hydrotreating reactor is made toroidal.
При гидроочистке количество бензиновой фракции, подвергаемой гидроочистке превышает установленную мощность блока установки каталитического риформинга, а избыточное количество гидроочищенной бензиновой фракции направляют на компаундирование автомобильных бензинов. During hydrotreating, the amount of gasoline fraction subjected to hydrotreating exceeds the installed capacity of the catalytic reforming unit, and an excess amount of hydrotreated gasoline fraction is sent to compounding gasoline.
При риформинге по крайней мере на одной установке риформинга по крайней мере два последних реактора обвязаны параллельно по ходу парогазопродуктовой смеси, по крайней мере в части реакторов риформинга используют алюмоплатиновые катализаторы или платиново-рениевые катализаторы, или их сочетания, по крайней мере один реактор риформинга, по крайней мере в верхней зоне которого слой катализатора пригружен дискретным, и/или комбинированным парогазопроницаемым элементом из инертного или коррозионнотермостойкого материала, или сочетания материалов с аналогичными свойствами, причем по крайней мере входная поверхность слоя катализатора на пути движения парогазопродуктового потока выполнена превышающей площадь поперечного сечения реактора риформинга. When reforming at least one reforming unit, at least the last two reactors are tied in parallel along the steam-gas mixture, at least in part of the reforming reactors, aluminum-platinum catalysts or platinum-rhenium catalysts, or combinations thereof, at least one reforming reactor, are used, at least in the upper zone of which the catalyst layer is loaded with a discrete and / or combined vapor-gas-permeable element of an inert or corrosion-resistant material, or a combination aterialov with similar properties, wherein at least the front surface of the catalyst layer on the flow path parogazoproduktovogo formed cross-sectional area greater than the reforming reactor.
При риформинге используют реактор, в котором слой катализатора насыпан с наклоном по крайней мере части по крайней мере верхней поверхности, реактор, в котором по крайней мере верхний слой катализатора насыпан с коническим, и/или переменно ломанным, и/или переменно криволинейным, и/или комбинированным наклоном от центральной зоны к стенкам корпуса реактора, реактор, в котором катализатор по крайней мере в верхней части насыпного массива снабжен включениями из инертных элементов с аэрогидравлическим сопротивлением, меньшим чем у эквивалентного по объему слоя катализатора, реактор, в котором элементы с повышенной аэрогидравлической проницаемостью выполнены в виде сетчатых и/или перфорированных цилиндрических или многогранных стаканов или патрубков, реактор, в котором часть аэрогидравлически проницаемых элементов выполнена в виде насыпных вкраплений из инертных частиц, радиусом, большим, чем радиус или приведенный радиус частиц катализатора, реактор, в котором по крайней мере часть элементов с повышенной аэрогидравлической прозрачностью выполнена комбинированной с насыпным сердечником и гибкой или жесткой сетчаткой или перфорированной оболочкой, реактор, в котором по крайней мере, в верхней зоне по крайней мере часть слоя катализатора смешана с более крупными частицами инертного материала, реактор, в котором соотношение частиц выполнено с переменным убыванием процентной доли инертных частиц в направлении движения парогазопродуктового потока, подвергаемому риформингу. When reforming, a reactor is used in which the catalyst layer is poured with at least part of at least the upper surface, a reactor in which at least the upper catalyst layer is poured with a conical, and / or alternately broken, and / or alternately curved, and / or a combined slope from the central zone to the walls of the reactor vessel, a reactor in which the catalyst, at least in the upper part of the bulk array, is provided with inclusions of inert elements with aerohydraulic resistance less than equivalent solid in volume of the catalyst bed, a reactor in which elements with increased aerohydraulic permeability are made in the form of mesh and / or perforated cylindrical or polyhedral glasses or nozzles, a reactor in which part of the aerohydraulically permeable elements is made in the form of bulk inclusions of inert particles with a radius of large than the radius or the reduced radius of the catalyst particles, a reactor in which at least part of the elements with increased aerohydraulic transparency is made combined with a loose core and a flexible or rigid retina or perforated shell, a reactor in which at least in the upper zone at least part of the catalyst layer is mixed with larger particles of inert material, a reactor in which the particle ratio is made with a variable decrease in the percentage of inert particles in the direction of movement of the steam and gas product stream subjected to reforming.
При риформинге по крайней мере, часть реакторов риформинга устанавливают с наклоном продольной оси относительно горизонта, используют по крайней мере часть реакторов с горизонтально ориентированной продольной осью, по крайней мере один реактор риформинга выполнен тороидальным. During reforming, at least a portion of the reforming reactors are installed with a slope of the longitudinal axis relative to the horizon, at least a portion of the reactors with a horizontally oriented longitudinal axis are used, at least one reforming reactor is made toroidal.
В поток парогазопродуктовой смеси, пропускаемой через слой катализатора в реакторах риформинга, периодически вводят раствор хлорорганического соединения, восстанавливающий активность катализатора. A solution of an organochlorine compound, which restores the activity of the catalyst, is periodically introduced into the vapor-gas-product mixture stream passed through a catalyst bed in reforming reactors.
В качестве хлорорганического соединения используют дихлорэтан или трихлорэтан. Dichloroethane or trichloroethane are used as the organochlorine compound.
При защелачивании высокосернистых фракций используют 3,0-5,0% раствор едкого натра при подаче дизельной фракции не менее чем в два реактора параллельными потоками. When alkalizing high-sulfur fractions, a 3.0-5.0% sodium hydroxide solution is used when the diesel fraction is supplied to at least two reactors in parallel streams.
С подачей дизельной фракции через внешний инжектор, выходное сопло последнего устанавливают с отрицательным перепадом высоты сопла на высоту не менее 1 м относительно нижней отметки щелочного раствора в реакторе защелачивания. With the supply of the diesel fraction through an external injector, the outlet nozzle of the latter is installed with a negative drop in the nozzle height to a height of at least 1 m relative to the lower level of the alkaline solution in the alkalization reactor.
При защелачивании используют реактор с распределительными трубами, подающими дизельную фракцию, размещенными на высоте 0,5-0,25 от высоты раствора едкого натра. When alkalizing, a reactor is used with distribution pipes supplying a diesel fraction placed at a height of 0.5-0.25 from the height of the caustic soda solution.
Очищенную в реакторе защелачивания дизельную фракцию подают в не менее чем один резервуар отстойник, выдерживают в нем не менее 50-80 мин и направляют на компаундирование. The diesel fraction cleaned in the alkalization reactor is fed into at least one sump tank, kept there for at least 50-80 minutes and sent for compounding.
При защелачивании используют реактор, перфорация в распределительных трубах маточника которого выполнена по крайней мере частично, в виде круглоцилиндрических и/или овоидальных, и/или комбинированных конфигураций, или щелевидных отверстий, реактор, в котором перфорационные отверстия в раздаточных трубах маточника выполнены с переменным шагом, и/или диаметром, и/или эффективной площадью истечения потока с возрастанием перечисленных параметров по мере удаления от зоны ввода раздаточного коллектора в резервуар защелачивания адекватно падению гидравлического давления в элементах системы ввода дизельного дистиллята. When alkalizing, a reactor is used, the perforation in the mother liquor distribution pipes is made at least partially, in the form of round-cylindrical and / or ovoid, and / or combined configurations, or slit-like openings, a reactor in which the perforation holes in the mother liquor distribution pipes are made with a variable pitch, and / or diameter, and / or effective area of the flow outlet with increasing of the listed parameters as you move away from the input zone of the dispensing manifold into the alkalization tank a drop in hydraulic pressure in the elements of the diesel distillate input system.
При защелачивании используют также реактор, в котором по крайней мере часть перфорационных отверстий ориентирована на оси истечения потока по сторонам горизонта, реактор, в котором по крайней мере часть перфорационных отверстий распределительных труб ориентированно под нисходящими углами к горизонту, реактор, в котором по крайней мере часть перфоpмационных отверстий расположена по спирали с постоянным или переменным шагом. When alkalizing, a reactor is also used in which at least a part of the perforation holes is oriented on the flow outflow axis on the sides of the horizon, a reactor in which at least a part of the distribution pipe perforations is oriented at downward angles to the horizon, a reactor in which at least part perforation holes are arranged in a spiral with constant or variable pitch.
Подачу смеси дизельной фракции с раствором щелочи в реактор защелачивания ведут импульсами. The mixture of the diesel fraction with the alkali solution is supplied to the alkalization reactor by pulses.
При защелачивании используют также реактор, в котором раздаточный коллектор маточника выполнен в виде трубы переменного сечения по длине реактора защелачивания, а подачу смеси дизельной фракции и раствора щелочи в реактор защелачивания ведут с переменной скоростью в различных зонах реактора, реактор защелачивания, колебание высоты слоя жидкости в котором при вводе выводе дизельной фракции выдерживают в пределах 16-20% от исходного уровня раствора едкого натра в реакторе к моменту начала процесса защелачивания. When alkalizing, a reactor is also used in which the mother liquor distributor is made in the form of a pipe of variable cross-section along the length of the alkalization reactor, and the mixture of the diesel fraction and the alkali solution are supplied to the alkalization reactor at a variable speed in different zones of the reactor, the alkalization reactor, the fluid layer height fluctuates in which when entering the output of the diesel fraction is maintained within 16-20% of the initial level of sodium hydroxide solution in the reactor by the time the alkalization process begins.
При защелачивании используют по крайней мере один реактор защелачивания, выполненный горизонтальным с круглоцилиндрическим, или эллипсоидальным, или овоидальным, или каплевидным поперечным сечением, по крайней мере один реактор защелачивания выполненный с ломаной или криволинейной осью в плане или тороидальным в виде замкнутого или разомкнутого тора, реакторы, выполненные с наклоном к горизонту или не менее чем с одним изломом продольной оси в вертикальной плоскости, по крайней мере, один реактор защелачивания, снабженный экраном, горизонтально ориентированным или наклоненным, открытым по крайней мере с одного торца, погруженным в пределах верхней трети в защелоченную фракцию. When alkalizing, at least one alkalizing reactor is used, made horizontal with a circular cylindrical, or ellipsoidal, or ovoid, or teardrop-shaped cross section, at least one alkalizing reactor, made with a broken or curved axis in plan or toroidal in the form of a closed or open torus, reactors made with an inclination to the horizon or at least one fracture of the longitudinal axis in the vertical plane, at least one alkalization reactor equipped with a screen, mountains isontally oriented or inclined, open from at least one end, immersed within the upper third in the alkalized fraction.
Обработанную раствором щелочи дизельную фракцию выводят из верхней зоны реактора защелачивания и подвергают водной отмывке и/или отстою в емкости для водной отмывки и/или в резервуаре-отстойнике. The alkali-treated diesel fraction is removed from the upper zone of the alkalization reactor and subjected to water washing and / or sludge in a tank for water washing and / or in a settling tank.
При водной отмывке и/или отстое используют не менее одного дополнительного резервуара-отстойника, последовательно сообщенного с первым. When water washing and / or sludge, at least one additional sump tank is used in series with the first.
При отстое используют по крайней мере один резервуар-отстойник, выполненный горизонтально или полого наклоненным с круглоцилиндрическим или эллипсоидальным поперечным сечением. When sludge, at least one sump tank is used, made horizontally or hollowly inclined with a circular or ellipsoidal cross-section.
При отстое используют по крайней мере один резервуар-отстойник выполненный с ломаной или криволинейной осью в плане или тороидальным в виде замкнутого или разомкнутого тора. When sediment is used, at least one sedimentation tank is made with a broken or curved axis in the plan or toroidal in the form of a closed or open torus.
При защелачивании используют по крайней мере один реактор защелачивания, и/или резервуар-отстойник выполнен с большей осью поперечного сечения, ориентированной вертикально или наклонно. When alkalizing, at least one alkalizing reactor is used, and / or the settling tank is made with a larger cross-section axis oriented vertically or obliquely.
При отстое используют по крайней мере один резервуар-отстойник, снабженный экраном перегородкой открытым с одного торца, погруженным в приповерхностный слой дизельной фракции, горизонтально ориентированным, или наклоненным, и/или вертикальным. When sludge, at least one sump tank is used, equipped with a screen with a septum open from one end, immersed in the surface layer of the diesel fraction, horizontally oriented, or inclined, and / or vertical.
При отстое используют по крайней мере один резервуар отстойник, снабженный не менее, чем двумя парами электродов, интенсифицирующими осаждение взвесей и примесей из дизельной фракции. When sludge, at least one sump tank is used, equipped with at least two pairs of electrodes, intensifying the deposition of suspensions and impurities from the diesel fraction.
При компаундировании в технологическом трубопроводе подачу керосинового фракции и/или вакуумного соляра ведут поэтапно или дискретно не менее, чем через два патрубка, врезанные в основной трубопровод с различных сторон, и/или разнесенные по длине и ориентированные под острым углом по ходу смешиваемых фракций. When compounding in a technological pipeline, the supply of the kerosene fraction and / or vacuum solarium is carried out in stages or discretely in no less than two pipes cut into the main pipeline from different sides and / or spaced apart along the length and oriented at an acute angle along the mixed fractions.
При компаундировании используют патрубки для ввода компонентов, подмешиваемых к дизельной фракции, врезанные в основной трубопровод и обеспечивающие однонаправленную или встречнонаправленную тангенциально вихревую закрутку смешиваемых потоков. When compounding, nozzles are used to introduce components mixed with the diesel fraction, cut into the main pipeline and providing unidirectional or opposite directional tangential vortex swirl of the mixed flows.
При компаундировании в трубопроводе во внутреннем сечении его на участке компаундирования первой стадии непосредственно после зоны врезки патрубков, подающих смешиваемые с дизельной фракцией керосиновый и/или вакуумно-соляровые компоненты, устанавливают не менее одной зафиксированной крыльчатки. When compounding in the pipeline in its internal section, in the compounding section of the first stage immediately after the insertion zone of the nozzles supplying kerosene and / or vacuum-solar components mixed with the diesel fraction, at least one fixed impeller is installed.
При компаундировании в трубопроводе, во внутреннем сечении его устанавливают не менее двух крыльчаток со встречнонаправленной закруткой лопастей, зафиксированных относительно корпуса трубопровода или неподвижно зафиксированных одна относительно другой с возможностью свободного совместного вращения при возникновении дисбаланса, создаваемых или вихревых противотоков, интенсифицирующих процесс компаундирования дизельной фракции. When compounding in a pipeline, in its internal section, at least two impellers are installed with counter-directional swirling of the blades fixed relative to the pipeline body or fixedly fixed one relative to the other with the possibility of free joint rotation when an imbalance occurs, created or vortex countercurrents intensifying the process of compounding the diesel fraction.
При выводе дизельной фракции из колонны атмосферной перегонки отбор избыточной результирующей теплоты ведут преимущественно перед началом первой стадии компаундирования. When the diesel fraction is removed from the atmospheric distillation column, the selection of the excess resulting heat is carried out mainly before the start of the first compounding stage.
Вторую стадию компаундирования ведут в резервуаре хранения дизельного топлива путем прямого смешивания подаваемых в резервуар потоков дизельной фракции и керосиновой фракции, либо через инжектор, вводимый в придонную зону резервуара при раздельной во времени подаче дизельной фракции и керосиновой фракции. The second compounding stage is carried out in the diesel fuel storage tank by directly mixing the flows of the diesel fraction and the kerosene fraction supplied to the tank, or through an injector introduced into the bottom zone of the tank when the diesel fraction and the kerosene fraction are separated in time.
На второй стадии компаундирования используют инжектор, введенный в резервуар и зафиксированный на жестком внутреннем патрубке в нижней трети центральной зоны резервуара с восходящим наклоном инжектируемого потока. In the second stage of compounding, an injector is introduced, introduced into the tank and fixed on a rigid inner pipe in the lower third of the central zone of the tank with an upward slope of the injected flow.
На первой стадии компаундирования в дизельную фракцию и/или в ее смесь с прямогонной керосиновой фракцией добавляют вакуумный соляр, выводимый из вакуумной колонны атмосферно-вакуумной перегонки. At the first stage of compounding, a vacuum solar fluid is removed from the vacuum column of atmospheric vacuum distillation into the diesel fraction and / or its mixture with the straight-run kerosene fraction.
На второй стадии компаундирования используют резервуар, инжектор в который введен посредством тангенциально врезанного патрубка. In the second compounding stage, a reservoir is used, the injector into which is introduced by means of a tangentially embedded pipe.
Компаундирование в резервуаре хранения дизельного топлива проводят посредством по крайней мере двух инжекторов, зафиксированных на тангенциально установленных патрубках со встречной закруткой потоков, а также посредством не менее двух инжекторов подвижно с возможностью реактивного вращения установленных в нижней или придонной части резервуара. Compounding in a diesel fuel storage tank is carried out by means of at least two injectors fixed on tangentially mounted nozzles with oncoming swirling flows, as well as by means of at least two injectors movable with the possibility of reactive rotation installed in the bottom or bottom of the tank.
На фиг.1 представлена принципиальная схема проведения способа получения светлых нефтепродуктов; на фиг. 2 поперечный разрез электродегидратора с электродами 28; на фиг.3 общий вид колонны с корпусом 29, узлом ввода нефти 30 и перекрестноточными насадками 31; на фиг.4 разрез по А-А на фиг.3; на фиг. 5 пакет перекрестноточных насадок 31; на фиг.6 расположение штуцеров 32 и 33 ввода сырья в колонну атмосферной перегонки (разрез по А-А). Figure 1 presents a schematic diagram of a method for producing light petroleum products; in FIG. 2 is a cross-sectional view of an electric dehydrator with
Согласно принципиальной схеме способ проводят следующим образом. Исходную нефть по линии 1 направляют на блок электрообессоливания 2. Затем по линии 3 подают на блок атмосферной или атмосферно вакуумной перегонки 4. Полученную бензоновую фракцию направляют по линии 5 на блок стабилизации 6. Стабильную бензиновую фракцию подвергают вторичной перегонке на блоке 7. Бензиновую фракцию 85-180оС по линии 8 подают на блок гидроочистки 9. Гидроочищенную бензиновую фракцию по линии 10 направляют на блок риформинга 11. Целевой продукт получают компаундированием продукта риформинга, отводимого по линии 12 и продуктов различных стадий, отводимых по линиям 13-16.According to the schematic diagram, the method is carried out as follows. The initial oil is sent through
Керосиновую фракцию по линии 17 направляют на блок гидроочистки 18 и затем по линии 19 на блок 20 получения реактивного топлива, которое отводят на блок 21 смешивания с присадками. Дизельную фракцию по линии 22 подают в блок 23 защелачивания и отстоя. Сюда же, по линии 24 направляют прямогонную керосиновую фракцию. Целевое дизельное топливо получают компаундированием дизельной фракции, отводимой по линии 25 и фракций, отводимых с различных стадий процесса по линиям 25-27. The kerosene fraction along line 17 is sent to the hydrotreating
Изобретением предусмотрены также вариации различных стадий получения светлых нефтепродуктов, условно не показанные на принципиальной технологической схеме (фиг.1). The invention also provides for variations of the various stages of obtaining light petroleum products, conventionally not shown in the flow diagram (Fig. 1).
Описываемый способ иллюстрируется нижеприведенным примером, представленным в виде таблицы. The described method is illustrated by the following example, presented in tabular form.
Реализация разработанного способа получения светлых нефтепродуктов позволяет обеспечить высокое качество нефтепродуктов при повышении их выхода на 2-3% и более и при этом снизить энергозатраты за счет утилизации технологической теплоты на промежуточных стадиях получения различных фракций разгонки нефти и содержащейся в целевых светлых нефтепродуктах на 7-12% за счет улучшения процессов гидроочистки и риформинга при уменьшении гидравлического и аэродинамического сопротивления катализатора и более эффективного использования последнего на 3-5% и процессов защелачивания дизельных фракций на 2-5% компаундирования на 2-6% Implementation of the developed method for producing light petroleum products allows to ensure high quality of petroleum products while increasing their yield by 2-3% or more and at the same time reduce energy costs due to the utilization of process heat at the intermediate stages of obtaining various fractions of oil distillation and contained in target light petroleum products by 7-12 % due to the improvement of hydrotreating and reforming processes while reducing the hydraulic and aerodynamic drag of the catalyst and more efficient use of the latter 3-5% and alkalization processes of diesel fractions by 2-5% compounding by 2-6%
Claims (81)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94025540A RU2033421C1 (en) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | Method of production of white petroleum derivatives |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94025540A RU2033421C1 (en) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | Method of production of white petroleum derivatives |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2033421C1 true RU2033421C1 (en) | 1995-04-20 |
| RU94025540A RU94025540A (en) | 1997-05-27 |
Family
ID=20158199
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94025540A RU2033421C1 (en) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | Method of production of white petroleum derivatives |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2033421C1 (en) |
-
1994
- 1994-07-20 RU RU94025540A patent/RU2033421C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Эрих В.Н. и др. Химия итехнология нефти и газа. Л.: Химия, 1985, с.96-152. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU94025540A (en) | 1997-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1302838C (en) | Method for mixing fluids | |
| US20160030856A1 (en) | Distillation reactor module | |
| CN109652118B (en) | Washing desalination and oil-water separation process system and process method | |
| WO2016127273A1 (en) | Method and apparatus for strengthening oil-water separation and coupled desalting functions in cold low pressure separator | |
| EP3009178B1 (en) | Cleaning of oleaginous water | |
| CN109679682B (en) | Hydrogen dissolving equipment and hydrogen dissolving method | |
| CN111068589A (en) | Liquid-phase hydrogenation system and liquid-phase hydrogenation method | |
| CN1266253C (en) | Separation process and apparatus for removal of particulate material from delayed coking gas oil | |
| CN1382200A (en) | Method for modifying of hydrocarbon fuel and devices for modifying hydrocarbon fuel | |
| CN109011700B (en) | Liquid-liquid separation device and method for preparing diphenylmethane series diamine and polyamine | |
| RU2033421C1 (en) | Method of production of white petroleum derivatives | |
| CN109679684B (en) | Liquid phase hydrogenation reaction system and method | |
| RU2075500C1 (en) | Method of producing diesel and jet fuel | |
| CN1009659B (en) | Process and equipment for fluidized bed catalytic cracking | |
| RU2075499C1 (en) | Method of producing gasolines and jet fuel | |
| RU2033419C1 (en) | Method of production of diesel fuel | |
| CN214694015U (en) | Liquid phase hydrotreating system of distillate oil | |
| RU2154086C1 (en) | Diesel fuel production process | |
| RU2033418C1 (en) | Method of production of jet fuel | |
| CN101294104A (en) | Hydrocracking recycle hydrogen deoiling, dewatering separation method and apparatus | |
| RU2152979C1 (en) | Light petroleum products' production process | |
| RU2155208C1 (en) | Light-oil products' production process | |
| RU2033420C1 (en) | Method of production of motor petrols | |
| CN112920844A (en) | Device and method for improving quality of alkylated oil product | |
| CN108929716A (en) | crude oil desalting system and method |