RU2075500C1 - Method of producing diesel and jet fuel - Google Patents
Method of producing diesel and jet fuel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2075500C1 RU2075500C1 RU94033834A RU94033834A RU2075500C1 RU 2075500 C1 RU2075500 C1 RU 2075500C1 RU 94033834 A RU94033834 A RU 94033834A RU 94033834 A RU94033834 A RU 94033834A RU 2075500 C1 RU2075500 C1 RU 2075500C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reactor
- column
- fraction
- carried out
- diesel
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтепереработке и может быть использовано для получения дизельного и реактивного топлива из малосернистых, сернистых и высокосернистых нефтей. The invention relates to oil refining and can be used to produce diesel and jet fuel from low sulfur, sulfur and high sulfur oils.
Известен способ получения дизельного и реактивного топлива из малосернистых и/или сернистых, и/или высокосернистых нефтей путем электрообессоливания последних пропусканием потока нефти через систему электродов, расположенных в электродегидраторах, атмосферной и/или атмосферно-вакуумной перегонки обессоленной нефти с использованием колонн атмосферной перегонки, выводом из последних прямогонных керосиновых и дизельных фракций, гидроочистки керосиновых фракций в присутствии катализатора с использованием реактора гидроочистки, защелачивания дизельных фракций путем обработки раствором едкого натрия с использованием реактора защелачивания и последующим компаундированием полученных в процессах перегонки и гидроочистки фракций [1]
Указанному способу свойственны такие недостатки как относительно невысокие качества и выход целевых продуктов, а также повышенные энергозатраты на процесс и недостаточная эффективность конструктивных решений технологических схем.A known method of producing diesel and jet fuel from low-sulfur and / or sulfur, and / or high-sulfur oils by electric desalting of the latter by passing a stream of oil through a system of electrodes located in electric dehydrators, atmospheric and / or atmospheric-vacuum distillation of desalted oil using atmospheric distillation columns, output from the last straight run kerosene and diesel fractions, hydrotreating of kerosene fractions in the presence of a catalyst using a hydrotreating reactor, lachivaniya diesel fractions by treatment with sodium hydroxide solution using a reactor and subsequent alkalization compounding obtained in distillation and hydrotreating processes fractions [1]
The specified method is characterized by such disadvantages as the relatively low quality and yield of the target products, as well as increased energy consumption for the process and the lack of effectiveness of structural solutions to technological schemes.
Целью изобретения является устранение вышеуказанных недостатков. The aim of the invention is to eliminate the above disadvantages.
Для этого при получении дизельного и реактивного топлива из малосернистых, и/или сернистых, или высокосернистых нефтей электрообессоливание нефти проводят пропусканием потока через систему сетчато и/или ячеисто расположенных не менее чем в двух уровнях электродов, перекрывающих в совокупности высотный диапазон электродегидратора преимущественно в верхней половине высоты его корпуса, причем градиент высоты между уровнями электродов на пути восходящего потока нефти составляет 0,05 - 0,1 условного отрезка пути, совпадающего со средним вектором перемещения потока нефти в зоне наибольшего миделя электродегидратора, проходимого потоком за час перемещения со средней скоростью процесса электрообессоливания. При перегонке обессоленной нефти используют колонны атмосферной перегонки, снабженные пакетами перекрестнопоточных насадок, размещенными с высотным или высотно-угловым смещением адекватно температурным зонам конденсации паров, при этом, по крайней мере, часть пакетов размещена в зоне конденсации дизельной или керосиновой фракции и перегонку проводят при подаче нефти в колонны, по крайней мере, через два патрубка, тангенциально расположенных в корпусе колонны в зоне питания, снабженной внутренним цилиндрическим отражателем потока, диаметр которого соотносится с диаметром корпуса колонны в зоне питания как (0,59 0,75):1, а высотный диапазон ввода потока нефти составляет (0,21 0,28) высоты колонны от низа днища колонны. To do this, when diesel and jet fuels are obtained from low-sulfur, and / or sulfur, or high-sulfur oils, the electric desalting of oil is carried out by passing a stream through a system of mesh and / or mesh located at least two levels of electrodes, which together cover the altitude range of the electric dehydrator mainly in the upper half the height of its body, and the height gradient between the levels of the electrodes on the path of the upward flow of oil is 0.05 - 0.1 of the conventional section of the path, which coincides with the Middle Age the torus of the movement of the oil flow in the zone of the greatest midship of the electric dehydrator, which is passed by the stream during the hour of movement with the average speed of the process of electric desalination. At distillation of desalted oil, atmospheric distillation columns are used, equipped with packages of cross-flow nozzles placed with vertical or vertical-angular displacement adequate to the temperature zones of vapor condensation, at least a part of the packages are placed in the condensation zone of the diesel or kerosene fraction and distillation is carried out upon supply oil into the columns through at least two nozzles tangentially located in the column housing in the supply zone, equipped with an internal cylindrical flow reflector, di whose meter corresponds to the diameter of the column body in the feed zone as (0.59 0.75): 1, and the altitude range for introducing the oil flow is (0.21 0.28) the height of the column from the bottom of the bottom of the column.
Вывод керосиновой фракции с температурой кипения 140 240oC ведут в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,58 0,81 от высоты колонны, считая от низа днища колонны или с превышением соответственно нижней и верхней отметок диапазона вывода керосиновой фракции на величину, равную 0,37 0,53 от высоты колонны относительно оси ввода патрубков подачи нефти в зону питания колонны, и выделенную керосиновую фракцию разделяют на три потока при объемном соотношении (1,2 8,5):(12,8 15,5):(9,5 11,8) соответственно, а гидроочистке подвергают третий поток прямогонной керосиновой фракции в смеси с полученной при вторичной перегонке бензиновой фракции остаточной керосиновой фракцией, взятой в количестве 30 35 мас. от исходной керосиновой фракции.The output of the kerosene fraction with a boiling point of 140,240 ° C. is carried out in the altitude range of the atmospheric distillation column, which is 0.58 0.81 of the column height, counting from the bottom of the column bottom or exceeding the lower and upper marks of the output range of the kerosene fraction by an amount equal to 0.37 0.53 from the height of the column relative to the axis of entry of the oil supply pipes into the feed zone of the column, and the extracted kerosene fraction is divided into three streams with a volume ratio of (1.2 8.5) :( 12.8 15.5) :( 9.5 to 11.8), respectively, and the third the outflow of the straight-run kerosene fraction mixed with the residual kerosene fraction obtained in the amount of 30–35 wt. obtained from the secondary distillation of the gasoline fraction from the original kerosene fraction.
В продукт гидроочистки вводят через демпферную емкость предварительно приготовленный концентрат смеси присадок нафтеновых кислот и ионол в количестве 0,007 0,008 мас. и массовом соотношении присадок в их смеси (1 - 1,5): 2, а вывод дизельной фракции с температурой кипения 240 350oC или разделенной дизельной фракции 240 300oC и 300 350oC ведут в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,32 0,62 высоты колонны, считая от низа днища колонны, или с превышением нижней и верхней отметок диапазона вывода на величину, равную соответственно 0,06 - 0,12 и 0,23 0,41 от высоты колонны относительно оси вывода патрубков подачи нефти в зону питания колонны.A pre-prepared concentrate of a mixture of additives of naphthenic acids and ionol in an amount of 0.007 to 0.008 wt. and the mass ratio of additives in their mixture (1 - 1.5): 2, and the output of the diesel fraction with a boiling point of 240 350 o C or the separated diesel fraction of 240 300 o C and 300 350 o C are in the altitude range of the atmospheric distillation column, comprising 0.32 0.62 the height of the column, counting from the bottom of the bottom of the column, or with exceeding the lower and upper marks of the output range by an amount equal to 0.06 - 0.12 and 0.23 0.41, respectively, of the height of the column relative to the axis of outlet oil supply to the feed zone of the column.
При защелачивании дизельных фракций используют раствор едкого натра с подачей дизельной фракции не менее чем в два реактора параллельными потоками, обработку дизельной фракции едким натром проводят постадийно, при этом первую стадию осуществляют инжектированием через инжектор, установленный вне реактора защелачивания при соотношении объемов дизельной фракции и едкого натра равным 0,5 2,0 и полученную смесь вводят в придонный слой раствора едкого натра и проводят вторую стадию смешивания с использованием маточника, состоящего из раздаточного коллектора, снабженного системой распределительных труб с избирательной системой перфорации при заполнении раствором едкого натра объема реактора на 0,5 0,75 его высоты и скорости ввода дизельной фракции в слой растворов равной 0,6 7,9 м/с, компаундирование проводят в одну, две или три стадии, при этом компаундирование на первой стадии проводят либо непосредственно в колонне атмосферной перегонки путем добавления в дизельную фракцию, по крайней мере, части прямогонной керосиновой фракции и/или технологическом трубопроводе, соединяющем колонну атмосферной перегонки с реактором защелачивания путем подачи в трубопровод второго потока прямогонной керосиновой фракции. When alkalizing diesel fractions, a sodium hydroxide solution is used with the diesel fraction supplied to the at least two reactors in parallel flows, the diesel fraction is treated with sodium hydroxide in stages, the first stage being injected through an injector installed outside the alkalization reactor at a ratio of the volumes of diesel fraction and caustic soda equal to 0.5 2.0 and the resulting mixture is introduced into the bottom layer of sodium hydroxide solution and the second stage of mixing is carried out using the mother liquor, consisting of of a full-time collector equipped with a distribution pipe system with a selective perforation system when filling the volume of the reactor with caustic soda solution by 0.5 0.75 of its height and the rate of introduction of the diesel fraction into the solution layer equal to 0.6 7.9 m / s, compounding is carried out in one , two or three stages, while the compounding in the first stage is carried out either directly in the atmospheric distillation column by adding at least part of the straight-run kerosene fraction and / or a process pipeline connecting to the diesel fraction m atmospheric distillation column with an alkalization reactor by supplying a second straight-run kerosene fraction to the pipeline.
Компаундирование на второй стадии проводят после защелачивания дизельной фракции непосредственно в резервуаре хранения дизельного топлива путем подачи прямогонной и/или гидроочищенной керосиновой фракции под избыточным давлением в зону, расположенную в нижней четверти высоты резервуара, преимущественно, с наклоном струи, направленной к днищу резервуара под углом не менее 30o к горизонту, при этом электрообессоливание нефти могут производить в электродегидраторах с горизонтально-ориентированным корпусом цилиндрической или составной конфигурации и рабочим объемом 80 200 м3 или в электродегидраторах с корпусом сферической или сфероидальной и/или эллипсовидной, и/или овоидальной, и/или каплевидной формы или в электродегидраторах с цилиндрическим корпусом и выпукло-криволинейными торцевыми участками, и/или тороидальной формы, или в электродегидраторах, продольная ось корпуса, по крайней мере, части которых ориентирована вертикально, или в электродегидраторах, продольная ось корпуса, по крайней мере, части которых ориентированы горизонтально или под углом к горизонту.Compounding in the second stage is carried out after alkalization of the diesel fraction directly in the diesel fuel storage tank by supplying straight-run and / or hydrotreated kerosene fraction under excess pressure to the area located in the lower quarter of the tank height, mainly with the jet inclined towards the tank bottom at an angle not less than 30 o to the horizon, while the electrical desalting of oil can be carried out in electric dehydrators with a horizontally oriented cylindrical body or th configuration and a working volume of 80,200 m 3 or in electric dehydrators with a spherical or spheroidal and / or ellipsoidal and / or ovoid and / or drop-shaped body or in electric dehydrators with a cylindrical body and convex-curved end sections, and / or toroidal shape , or in electric dehydrators, the longitudinal axis of the housing, at least parts of which are oriented vertically, or in electric dehydrators, the longitudinal axis of the housing, at least parts of which are oriented horizontally or at an angle to the horizontal.
Причем подачу нефти в колонне атмосферной перегонки могут осуществлять через патрубки, расположенные с углом разведения точек пересечения осей патрубков с корпусом колонны в интервале 30 180o с односторонней тангенциальной закруткой подаваемого потока, или через патрубки, ось и внутренняя горловина одного из которых ориентируют поток подаваемой через него нефти в зоне питания колонны непосредственно на пересечение с аналогичным потоком, подаваемым через другой патрубок преимущественно в зоне выхода его из внутренней горловины последнего, или через патрубки, оси которых ориентированы параллельно касательным к корпусу внутреннего цилиндрического отражателя и радиально удалены от условий точки касания с корпусом отражателя на расстояние b, удовлетворяющее условию b ≥ 0,25 (Rk Ro), где Rk радиус колонны в зоне питания, Ro радиус отражателя, при этом перегонку могут проводить в колонне, цилиндрический отражатель в зоне питания которой установлен с эксцентриситетом, относительно продольной оси колонны, а цилиндрический отражатель может быть выполнен с переменным радиусом кривизны в поперечном сечении, или соединен с корпусом колонны кольцевой мембраной плоской и/или ломаной, и/или криволинейной, и/или комбинированной конфигурации в поперечном сечении, причем нефть могут вводить в колонну через патрубки, врезанные в корпус колонны параллельно с разведением их осей на расстояние 0,5 0,85 диаметра колонны в зоне питания, а перегонку могут проводить в колонне, отражатель потока нефти которой выполнен в виде двухлепестковой симметричной оболочки переменной кривизны или составной конфигурации, по крайней мере, в поперечном сечении.Moreover, the oil supply in the atmospheric distillation column can be carried out through nozzles located at an angle of dilution of the points of intersection of the axes of the nozzles with the column body in the range of 30 180 o with a one-sided tangential twist of the feed stream, or through the nozzles, the axis and inner neck of one of which orient the flow supplied through of oil in the feed zone of the column directly to the intersection with a similar stream supplied through another pipe, mainly in the zone of exit from the inner neck of the last th or through nozzles whose axes are orientated parallel to the tangent to the body of the inner cylindrical reflector and radially removed from the environment point of tangency with the reflector body by a distance b, which satisfies the condition b ≥ 0,25 (R k R o ), where the radius R k columns in zone power, R o the radius of the reflector, the distillation can be carried out in a column, a cylindrical reflector area in which food is eccentrically mounted with respect to the longitudinal axis of the column, and a cylindrical reflector may be formed with a variable radius Cree from the cross section, or connected to the column body with an annular membrane of a flat and / or broken, and / or curved, and / or combined configuration in the cross section, moreover, oil can be introduced into the column through nozzles cut into the column body in parallel with the dilution of their axes to a distance of 0.5 to 0.85 of the diameter of the column in the feed zone, and distillation can be carried out in a column whose oil flow reflector is made in the form of a two-leaf symmetrical shell of variable curvature or a composite configuration, at least in pop river section.
При этом при перегонке могут использовать колонну атмосферной перегонки, в которой регулярные пакеты перекрестнопоточных насадок выполнены из пространственно деформированных элементов из листовой нержавеющей стали, причем высота пакетов обеспечивает перекрытие температурных градиентов 2 - 8oC по высоте колонны, а площадь прохода паров через них составляет 38 - 81% относительно поперечного сечения колонны, при скорости прохождения паров разгоняемых фракций, по крайней мере, равной 1,0 1,7 м/с, а при защелачивании высокосернистых фракций используют 3,0 5,0%-ный раствор едкого натра при подаче дизельной фракции не менее чем в два реактора параллельными потоками, при этом при защелачивании используют реактор с подачей дизельной фракции через внешний инжектор, выходное сопло которого устанавливают с отрицательными перепадами высоты сопла на высоту не менее 1 м относительно нижней отметки щелочного раствора в реакторе защелачивания с распределительными трубами, подающими дизельную фракцию, размещенными на высоте 0,05 0,75 от высоты раствора едкого натра, а очищенную в реакторе защелачивания дизельную фракцию могут подать в не менее чем один резервуар-отстойник, выдержать в нем не менее 50 80 мин и направитель на компаундирование и при защелачивании могут использовать реактор защелачивания, перфорация в распределительных трубах маточника которого выполнены, по крайней мере, частично, в виде круглоцилиндрических и/или овоидальных, и/или комбинированных конфигураций, или щелевидных отверстий, или реактор, в котором перфорационные отверстия в раздаточных трубах маточника выполнены с переменным шагом и/или диаметром, и/или эффективной площадью истечения потока с возрастанием перечисленных параметров по мере удаления от зоны ввода раздаточного коллектора в резервуар защелачивания адекватно падению гидравлического давления в элементах системы ввода дизельной фракции.In this case, an atmospheric distillation column can be used during distillation, in which regular packages of cross-flow nozzles are made of spatially deformed elements of stainless steel sheet, and the height of the packages provides overlapping temperature gradients of 2-8 ° C along the height of the column, and the area of vapor passage through them is 38 - 81% relative to the cross section of the column, with the passage speed of the vapor of the accelerated fractions at least equal to 1.0 1.7 m / s, and when alkalizing high-sulfur fractions is used 3.0, 5.0% sodium hydroxide solution is used when the diesel fraction is supplied to at least two reactors in parallel flows, while alkalizing, a reactor is used with the diesel fraction supplied through an external injector, the outlet nozzle of which is installed with negative differences in nozzle height at a height of not less than 1 m relative to the bottom mark of the alkaline solution in the alkalization reactor with distribution pipes supplying the diesel fraction, placed at a height of 0.05 0.75 from the height of the sodium hydroxide solution, and the cleaned in the reactor The diesel fraction can be fed into at least one settling tank, kept there for at least 50 to 80 minutes and the compounding guide can be used and when alkalized, an alkalization reactor can be perforated in the mother liquor distribution pipes, at least partially, in the form circular cylindrical and / or ovoid, and / or combined configurations, or slit-like openings, or a reactor in which the perforation openings in the mother liquor dispensing tubes are made with a variable pitch and / or diameter, and / and and an effective expiration flow with these parameters increase the area with distance from the lead-in area of the dispensing reservoir to reservoir alkalization adequate hydraulic pressure drop in the elements of the input system of the diesel fraction.
При этом, по крайней мере, часть перфорационных отверстий может быть ориентирована на ось истечения потока по сторонам горизонта или, по крайней мере, часть перфорационных отверстий распределительных труб ориентирована под нисходящими углами горизонта, или, по крайней мере, часть перфорационных отверстий расположена по спирали с постоянным или переменным шагом, а подачу смеси дизельной фракции с раствором щелочи в реактор защелачивания могут вести импульсами и использовать реактор, в котором раздаточный коллектор маточника выполнен в виде трубы переменного сечения по длине реактора защелачивания, а подачу смеси дизельной фракции и раствора щелочи в реактор защелачивания ведут с переменной скоростью в различных зонах реактора, а колебание высоты слоя жидкости в ректоре при вводе выводе дизельной фракции в пределах 16 20% от исходного уровня раствора едкого натра в ректоре к моменту начала процесса защелачивания, при этом, по крайней мере, один реактор защелачивания выполнен горизонтальным с круглоцилиндрическим, или эллипсоидальным, или овоидальным, или каплевидным поперечным сечением, или, по крайней мере, один реактор защелачивания выполнен с ломаной или криволинейной осью в плане или тороидальным в виде замкнутого или разомкнутого торца, или используют ректоры, выполненные с наклоном к горизонту или не менее чем с одним изломом продольной оси в вертикальной плоскости, или, по крайней мере, один реактор защелачивания снабжен экраном, горизонтально ориентированным или наклоненным, открытым, по крайней мере, с одного торца, погруженным в пределах верхней трети в защелоченную фракцию. At the same time, at least part of the perforation holes can be oriented on the axis of the flow outflow on the sides of the horizon, or at least part of the perforation holes of the distribution pipes is oriented at downward angles of the horizon, or at least part of the perforations is located in a spiral with a constant or variable step, and the mixture of the diesel fraction with the alkali solution can be supplied to the alkalization reactor by pulses and use a reactor in which the mother liquor distributor is made in in the form of a pipe of variable cross-section along the length of the alkalization reactor, and the mixture of the diesel fraction and alkali solution is supplied to the alkalization reactor at a variable speed in different zones of the reactor, and the height of the liquid layer in the reactor fluctuates when the output of the diesel fraction is input within 16 20% of the initial solution level caustic soda in the rector by the time the alkalization process begins, while at least one alkalization reactor is made horizontal with a cylindrical, or ellipsoidal, or ovoid, or teardrop-shaped a cross-section, or at least one alkalization reactor made with a broken or curved axis in the plan or toroidal in the form of a closed or open end, or use rectors made with an inclination to the horizontal or at least one fracture of the longitudinal axis in the vertical plane , or at least one alkalization reactor is provided with a screen horizontally oriented or inclined, open from at least one end, immersed within the upper third in the alkalized fraction.
После защелачивания обработанной раствором щелочи дизельную фракцию могут вывести из верхней зоны реактора защелачивания и подвергнуть водной отмывке и/или отстою в емкости для водной отмывки и/или в резервуар-отстойник, используя не менее одного дополнительного резервуара-отстойника, последовательно сообщенного с первым, а, по крайней мере, один резервуар-отстойник может быть выполнен горизонтально или полого наклонным с круглоцилиндрическим или эллипсоидальным поперечным сечением, или выполненным с ломаной или криволинейной осью в плане, или тороидальным в виде замкнутого или разомкнутого тора, причем при защелачивании используют, по крайней мере, один реактор защелачивания и/или резервуар-отстойник, выполненный с большей осью поперечного сечения, ориентированной вертикально или наклонно, или по крайней мере, один резервуар-отстойник, снабженный экраном-перегородкой открытым с одного торца, погруженным в приповерхностный слой дизельной фракции, горизонтально ориентированным или наклоненным и/или вертикальным, или по крайней мере, один резервуар-отстойник снабжен не менее чем двумя парами электродов интенсифицирующими осаждение взвесей и примесей из дизельной фракции, при этом при гидроочистке керосиновой фракции, пропускаемой не менее чем через два реактора, последние обвязаны по ходу газопаровой продуктовой смеси с возможностью прямого или обратного прохождения последней через слои катализатора, либо с возможностью их параллельного или попеременного раздельного включения в работу адекватно заданным объемам и степени гидроочистки керосиновой фракции и при гидроочистке в реакторах гидроочистки используют алюмокобальтовый или алюмоникельмолибденовый, или цеолитсодержащий катализаторы гидроочистки, или их сочетания, и по крайней мере, один реактор гидроочистки, по крайней мере, в верхней зоне которого слой катализатора может быть пригружен дискретным, и/или комбинированным паро-, газопроницаемым элементом из инертного или коррозионно-термостойкого материала или сочетания материалов с аналогичными свойствами, причем, по крайней мере, входная поверхность слоя катализатора на пути движения паро-, газопродуктового потока выполнена превышающей площадь сечения реактора гидроочистки, или при гидроочистке используют реактор, в котором слой катализатора насыпан с наклоном, по крайней мере, верхний слой катализатора может быть насыпан с коническим и/или переменно ломанным, и/или переменно криволинейным, и/или комбинированным наклоном от центральной зоны к стенкам корпуса реактора, а катализатор, по крайней мере, в верхней части насыпного массива может быть снабжен включениями из инертных элементов с аэро- и гидравлическим сопротивлением, меньшим чем у эквивалентного по объему слоя катализатора. After alkalizing the alkali-treated solution, the diesel fraction can be removed from the upper zone of the alkalization reactor and subjected to water washing and / or sludge in a water washing tank and / or in a settling tank using at least one additional settling tank in series with the first, and at least one sedimentation tank can be made horizontally or hollowly inclined with a circular cylindrical or ellipsoidal cross-section, or made with a broken or curved axis plan, or toroidal in the form of a closed or open torus, and when alkalizing use at least one alkalization reactor and / or sedimentation tank made with a larger axis of the cross section oriented vertically or obliquely, or at least one tank a sump equipped with a partition screen open at one end, immersed in the surface layer of the diesel fraction, horizontally oriented or inclined and / or vertical, or at least one sump tank not less than two pairs of electrodes that intensify the deposition of suspensions and impurities from the diesel fraction, while during the hydrotreating of the kerosene fraction, passed through at least two reactors, the latter are tied along the gas-vapor product mixture with the possibility of direct or reverse passage of the latter through the catalyst layers, or with the possibility of their parallel or alternate separate inclusion in the work according to the given volumes and degree of hydrotreating of the kerosene fraction and during hydrotreating in hydro reactors cleanings use aluminum-cobalt or aluminum-nickel-molybdenum, or zeolite-containing hydrotreating catalysts, or combinations thereof, and at least one hydrotreating reactor, at least in the upper zone of which the catalyst layer can be loaded with a discrete and / or combined vapor-, gas-permeable element from an inert or a corrosion-resistant material or a combination of materials with similar properties, with at least the inlet surface of the catalyst layer in the path of the steam, gas product stream made larger than the cross-sectional area of the hydrotreating reactor, or during hydrotreating, a reactor is used in which the catalyst layer is poured with a slope, at least the upper catalyst layer can be poured with a conical and / or alternately broken, and / or alternately curved, and / or combined tilt from the central zone to the walls of the reactor vessel, and the catalyst, at least in the upper part of the bulk array, can be equipped with inclusions of inert elements with aero- and hydraulic resistance less than equivalent entnogo by volume of the catalyst layer.
Элементы с повышенной аэро-, гидравлической проницаемостью выполнены в виде сетчатых и/или перфорированных цилиндрических или многогранных стаканов или патрубков, и часть этих элементов может быть выполнена в виде насыпных вкраплений из инертных частиц радиусом большим, чем радиус или приведенный радиус частиц катализатора, или по крайней мере, часть элементов с повышенной аэро- и гидравлической прозрачностью выполнена комбинированной с насыпным сердечником и гибкой или жесткой сетчатой или перфорированной оболочкой, а по крайней мере, в верхней зоне реактора, по крайней мере, часть слоя катализатора смешана с более крупными частицами инертного материала и соотношение частиц выполнено переменным с убыванием процентной доли инертных частиц в направлении движения парогазопродуктового потока, подвергаемого гидроочистке, причем, по крайней мере, часть реакторов гидроочистки устанавливают с наклоном продольной оси относительно горизонта или, по крайней мере, часть реакторов с горизонтально ориентированной продольной осью, или по крайней мере, один реактор гидроочистки выполнен тороидальным. Elements with increased air and hydraulic permeability are made in the form of mesh and / or perforated cylindrical or polyhedral glasses or tubes, and some of these elements can be made in the form of bulk inclusions of inert particles with a radius greater than the radius or reduced radius of the catalyst particles, or at least some of the elements with increased aero- and hydraulic transparency are made combined with a bulk core and a flexible or rigid mesh or perforated shell, and at least e, in the upper zone of the reactor, at least part of the catalyst layer is mixed with larger particles of inert material and the particle ratio is made variable with a decrease in the percentage of inert particles in the direction of movement of the gas-vapor product stream subjected to hydrotreating, and at least part of the hydrotreating reactors set with a slope of the longitudinal axis relative to the horizon or at least part of the reactors with a horizontally oriented longitudinal axis, or at least one hydrotreating reactor and made toroidal.
Причем компаундирование керосиновых фракций могут проводить в резервуаре, снабженном не менее чем одним инжектором в нижней половине резервуара под углом к горизонтальной оси, или инжектор может быть установлен на жестком внутреннем патрубке в нижней трети части центральной зоны резервуара с восходящим наклоном инжектируемого потока, или инжектор может быть установлен посредством тангенциально установленного патрубка, или компаундирование могут проводить с использованием, по крайней мере, двух инжекторов, зафиксированных на тангенциально установленных патрубках со встречной закруткой потоков или установленных с возможностью реактивного вращения в нижней или придонной части резервуара, причем при компаундировании в технологическом трубопроводе подачу керосиновой фракции и/или вакуумного соляра могут вести поэтапно или дискретно не менее чем через два патрубка, врезанных в основной трубопровод с различных сторон, и/или разнесенных по длине и ориентированных под острым углом по ходу смешивания фракций, и могут использовать патрубки для ввода компонентов, подмешиваемых к дизельной фракции, врезанные в основной трубопровод и обеспечивающие однонаправленную или встречнонаправленную тангенциальную вихревую закрутку смешиваемых потоков. Moreover, compounding of kerosene fractions can be carried out in a tank equipped with at least one injector in the lower half of the tank at an angle to the horizontal axis, or the injector can be mounted on a rigid inner pipe in the lower third of the central zone of the tank with an upward slope of the injected flow, or the injector can be installed by means of a tangentially mounted nozzle, or compounding can be carried out using at least two injectors fixed to the tangent specially installed nozzles with opposite swirling flows or installed with the possibility of reactive rotation in the lower or bottom part of the tank, and when compounding in the process pipeline, the supply of kerosene fraction and / or vacuum solar can be carried out in stages or discretely through at least two nozzles cut into the main pipeline from different sides, and / or spaced apart in length and oriented at an acute angle in the direction of mixing fractions, and can use nozzles to introduce components, mix Vai to diesel fraction, embedded in the main conduit and providing unidirectional or vstrechnonapravlennuyu tangential spin vortex mixed streams.
Во внутреннем сечении трубопровода на участке компаундирования первой стадии непосредственно после зоны врезки патрубков, подающих подмешивание к дизельной фракции, керосиновый и/или вакуумно-соляровые компоненты могут устанавливать не менее одной зафиксированной крыльчатки или не менее двух крыльчаток со встечно-направленной закруткой лопастей, зафиксированных относительно корпуса трубопровода или неподвижно зафиксированных одна относительно другой с возможностью свободного совместного вращения при возникновении дисбаланса, создаваемых или вихревых противотоков, интенсифицирующих процесс компаундирования дизельной фракции, причем при выводе дизельной фракции из колонны атмосферной перегонки отбор избыточной результирующей теплоты ведут преимущественно перед началом первой стадии компаундирования, а вторую стадию компаундирования ведут в резервуаре хранения дизельного топлива путем прямого смешивания подаваемых в резервуар потоков дизельной фракции и керосиновой фракции, либо через инжектор, вводимый в придонную зону резервуара при раздельной во времени подачи дизельной фракции и керосиновой фракции и на первой стадии компаундирования в дизельную фракцию и/или в ее смесь с прямогонной керосиновой фракцией могут добавлять вакуумный соляр, выводимый из вакуумной колонны атмосферно-вакуумной перегонки. In the internal section of the pipeline in the compounding section of the first stage immediately after the insertion zone of the nozzles supplying mixing to the diesel fraction, the kerosene and / or vacuum-solar components can install at least one fixed impeller or at least two impellers with an end-to-end swirl of the blades fixed relative to the pipe body or fixedly fixed one relative to another with the possibility of free joint rotation in the event of an imbalance, with created or vortex countercurrents that intensify the process of compounding the diesel fraction, moreover, when the diesel fraction is removed from the atmospheric distillation column, the excess resulting heat is taken predominantly before the first compounding stage begins, and the second compounding stage is carried out in the diesel fuel storage tank by directly mixing the diesel flows supplied to the tank fraction and kerosene fraction, or through an injector introduced into the bottom zone of the tank when separated in time tim supplying diesel fraction and the kerosene fraction and in the first step of compounding a diesel fraction and / or in its mixture with virgin kerosene fraction can add vacuum Tanning outputted from vacuum column atmospheric-vacuum distillation.
Изобретение поясняется чертежами, где на фиг.1 представлена принципиальная схема проведения способа получения дизельного и реактивного топлива. The invention is illustrated by drawings, where figure 1 shows a schematic diagram of a method for producing diesel and jet fuel.
На фиг. 2 изображен поперечный разрез электродегидратора; на фиг. 3 - общий вид колонны атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки; на фиг. 4
разрез А-А на фиг. 3; на фиг. 5 пакет перекрестнопоточных насадок; на фиг. 6 расположение штуцеров ввода сырья в колонну атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки (разрез А-А вариантное решение).In FIG. 2 is a cross-sectional view of an electric dehydrator; in FIG. 3 is a general view of an atmospheric or atmospheric vacuum distillation column; in FIG. 4
section AA in FIG. 3; in FIG. 5 pack crossflow nozzles; in FIG. 6 the location of the fittings for the input of raw materials into the column of atmospheric or atmospheric vacuum distillation (section AA option solution).
Согласно принципиальной схеме способ осуществляют следующим образом. According to the schematic diagram, the method is as follows.
Исходную нефть по линии 1 направляют на блок электрообессоливания 2, затем по линии 3 направляют на блок атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки 4. Керосиновую фракцию по линии 5 направляют на блок гидроочистки 6 и затем по линии 7 на блок 8 получения реактивного топлива, которое отводят на блок 9 смещения с присадками. Дизельную фракцию по линии 10 подают в блок защелачивания и отстоя 11. Сюда же по линии 12 направляют прямоугольную керосиновую фракцию. Целевое дизельное топливо получают компаундированием дизельной фракции, отводимой по линии 13, и фракций, отводимых с различных стадий процесса по линиям 14-15. По линии 16 поступает остаточная керосиновая фракция, полученная при вторичной перегонки бензиновой фракции. The initial oil is sent through
На фиг. 2 изображен поперечный разрез используемого для осуществления способа электродегидратора 17 с электродами 18. In FIG. 2 is a cross-sectional view of an
На фиг. 3 изображена в общем виде колонна атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки с корпусом 19, узлом ввода нефти 20 и перекрестнопоточными насадками 21. Пакет перекрестнопоточных насадок 21 изображен в общем виде на фиг. 5. Расположение штуцеров 22 и 23 ввода сырья в колонну атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки показано на фиг.6. In FIG. 3 shows a general view of an atmospheric or atmospheric vacuum distillation column with a
Изобретением предусмотрены также вариации различных стадий получения реактивного и дизельного топлива, условно не показанные на принципиальной схеме (фиг. 1. ). Описываемый способ иллюстрируется нижеприведенным примером, представленным в виде таблицы. The invention also provides for variations of the various stages of producing jet and diesel fuel, conventionally not shown in the circuit diagram (Fig. 1.). The described method is illustrated by the following example, presented in tabular form.
Исходное сырье нефть, содержание серы 3,2%
Реализация разработанного способа позволяет обеспечить высокое качество нефтепродуктов и при этом снизить энергозатраты за счет утилизации технологической теплоты на промежуточных стадиях получения различных фракций разгонки нефти и содержащейся в целевых нефтепродуктах за счет улучшения процессов гидроочистки и риформинга при уменьшении гидравлического и аэродинамического сопротивления катализатора и более эффективного использования последнего на 3 5% и процессов защелачивания дизельных фракций на 2 5% компаундирования на 2 6%Feedstock oil, sulfur content 3.2%
Implementation of the developed method allows to ensure high quality of petroleum products and at the same time reduce energy consumption by utilizing process heat at the intermediate stages of obtaining various fractions of the oil stripping and contained in the target petroleum products by improving hydrotreating and reforming processes while reducing the hydraulic and aerodynamic drag of the catalyst and more efficient use of the latter by 3 5% and alkalization processes of diesel fractions by 2 5% compounding by 2 6%
Claims (65)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94033834A RU2075500C1 (en) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | Method of producing diesel and jet fuel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94033834A RU2075500C1 (en) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | Method of producing diesel and jet fuel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94033834A RU94033834A (en) | 1996-05-27 |
| RU2075500C1 true RU2075500C1 (en) | 1997-03-20 |
Family
ID=20160508
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94033834A RU2075500C1 (en) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | Method of producing diesel and jet fuel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2075500C1 (en) |
-
1994
- 1994-07-20 RU RU94033834A patent/RU2075500C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| В.Н.Эрих, М.Г.Расина, М.Г.Рудин. Химия и технология нефти и газа.- Л.: Химия, 1985, с.96 - 336. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU94033834A (en) | 1996-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3817856A (en) | Method for contacting liquid and solid particles | |
| CN109652118B (en) | Washing desalination and oil-water separation process system and process method | |
| US7435864B2 (en) | Method and device for the production of alkylates | |
| RU2158748C1 (en) | Method of modification of motor fuel and device for its embodiment | |
| US10151480B2 (en) | Reactor for hydrothermal carbonization with optimized mixture of sludge and steam | |
| RU2075500C1 (en) | Method of producing diesel and jet fuel | |
| CN108264025A (en) | The method and device of Purifying Hydrogen Peroxide a kind of legal system hydrogen peroxide suitable for anthraquinone | |
| RU2033421C1 (en) | Method of production of white petroleum derivatives | |
| CN214694015U (en) | Liquid phase hydrotreating system of distillate oil | |
| RU2033419C1 (en) | Method of production of diesel fuel | |
| CN112221459B (en) | Polyether neutralization reactor | |
| RU2075499C1 (en) | Method of producing gasolines and jet fuel | |
| RU2033418C1 (en) | Method of production of jet fuel | |
| RU2155208C1 (en) | Light-oil products' production process | |
| RU2152979C1 (en) | Light petroleum products' production process | |
| CN109011711B (en) | Kitchen wastewater oil-water separation tank | |
| CN112159678A (en) | Hydrogenation reaction post-treatment process and device based on enhanced washing and separation | |
| SU1493619A1 (en) | Installation for treating waste water | |
| CN111533353A (en) | Delayed coking device sewage treatment method | |
| RU2345121C1 (en) | Liquid-phase thermal cracking reactor | |
| CN113088401B (en) | Illegal cooking oil pretreatment system | |
| RU2145625C1 (en) | Method of liquid-phase thermal cracking and reactor for its embodiment | |
| CN112779046B (en) | Device and method for preventing salt deposition corrosion of stripping tower of oil refining device | |
| CN215906152U (en) | Oil-gas separation device and hydrogenated oil preparation system | |
| RU2153522C1 (en) | Rocket fuel production process (versions) |