RU2075499C1 - Method of producing gasolines and jet fuel - Google Patents
Method of producing gasolines and jet fuel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2075499C1 RU2075499C1 RU94033833A RU94033833A RU2075499C1 RU 2075499 C1 RU2075499 C1 RU 2075499C1 RU 94033833 A RU94033833 A RU 94033833A RU 94033833 A RU94033833 A RU 94033833A RU 2075499 C1 RU2075499 C1 RU 2075499C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reactor
- hydrotreating
- reforming
- column
- distillation
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтепереработке и может быть использовано для получения бензинов и реактивного топлива из малосернистых, сернистых и высокосернистых нефтей. The invention relates to oil refining and can be used to produce gasoline and jet fuel from low-sulfur, sulfur and high-sulfur oils.
Известен способ получения бензинов и реактивного топлива из малосернистых, и/или сернистых, и/или высокосернистых нефтей путем электрообессоливания последних пропусканием потока нефти через систему электродов, расположенных в электродегидраторах, атмосферной и/или атмосферно-вакуумной перегонки обессоленной нефти с использованием колонн атмосферной перегонки, выводом из последних прямогонных бензиновых и керосиновых фракций, стабилизации бензиновых фракций, вторичной перегонки стабильных фракций, гидроочистки бензиновых и керосиновых фракций в присутствии катализатора с использованием реакторов гидроочистки, риформинга гидроочищенной бензиновой фракции в присутствии катализатора в реакторах риформинга с последующим компаундированием полученных в процессе перегонки и гидроочистки фракций [1]
Указанному способу свойственны такие недостатки как относительно невысокие качества и выход целевых продуктов, а также повышенные энергозатраты на процесс и недостаточная эффективность конструкции решений технологических схем.A known method of producing gasolines and jet fuels from low-sulfur, and / or sulfur, and / or high-sulfur oils by electric desalination of the latter by passing a stream of oil through a system of electrodes located in electric dehydrators, atmospheric and / or atmospheric-vacuum distillation of desalted oil using atmospheric distillation columns, withdrawal from the last straight run gasoline and kerosene fractions, stabilization of gasoline fractions, secondary distillation of stable fractions, hydrotreatment of gasoline and keros new fractions in the presence of a catalyst using hydrotreating reactors reforming hydrotreated gasoline fraction in the presence of a catalyst in the reforming reactors followed by compounding obtained during distillation and hydrotreating of fractions [1]
The specified method is characterized by such disadvantages as relatively low quality and yield of the target products, as well as increased energy consumption for the process and the lack of efficiency of the design solutions of technological schemes.
Целью изобретения является устранение указанных недостатков. Для этого при получении бензинов и реактивного топлива из малосернистых, и/или сернистых, и/или высокосернистых нефтей электрообессоливание нефти проводят пропусканием потока через систему сетчато и/или ячеисто расположенных не менее чем в двух уровнях электродов, перерывающих в совокупности высотный диапазон электродегидратора, преимущественно в верхней половине высоты его корпуса, причем градиент высоты между уровнями электродов на пути восходящего потока нефти составляет 0,05 0,1 условного отрезка пути, совпадающего со средним вектором перемещения потока нефти в зоне наибольшего миделя электродегидратора, проходимого потоком за час перемещения со средней скоростью процесса электрообессоливания, при перегонке обессоленной нефти используют колонны атмосферной перегонки, снабженные пакетами перекрестнопоточных насадок, размещенными с высотным или высотноугловым смещением адекватно температурным зонам конденсации паров, при этом, по крайней мере, часть пакетов размещена в зоне конденсации бензиновой фракции 120 180oC или в зоне конденсации керосиновой фракции и перегонку проводят при подаче нефти в колонны, по крайней мере, через два патрубка, тангенциально расположенных в корпусе колонны в зоне питания, снабженной внутренним цилиндрическим отражателем потока, диаметр которого соотносится с диаметром корпуса колонны в зоне питания как (0,59 0,75): 1, а высотный диапазон ввода потоков нефти составляет (0,21 0,28) высоты колонны от отметки низа днища колонны.The aim of the invention is to remedy these disadvantages. To do this, when producing gasoline and jet fuel from low-sulfur, and / or sulfur, and / or high-sulfur oils, electric desalting of oil is carried out by passing a stream through a system of mesh and / or mesh located at least at two levels of electrodes that interrupt the altitude range of the electric dehydrator, mainly in the upper half of the height of its body, and the height gradient between the levels of the electrodes on the path of the upward flow of oil is 0.05 0.1 conventional section of the path, which coincides with the average vector The rum of the oil flow movement in the zone of the greatest midship of the electric dehydrator, passed by the flow for an hour of movement with an average speed of the electric desalination process, when distilling demineralized oil, atmospheric distillation columns are used, equipped with cross-flow nozzle packs placed with high-altitude or high-angle displacement adequate to the temperature zones of vapor condensation, while at least a portion of a package placed in the condensation zone of the gasoline fraction 120 180 o C or in the condensation zone of the kerosene fraction and ne It is run when oil is supplied to the columns through at least two pipes tangentially located in the column housing in the supply zone, equipped with an internal cylindrical flow reflector, the diameter of which corresponds to the diameter of the column housing in the supply zone as (0.59 0.75) : 1, and the altitude range for introducing oil flows is (0.21 0.28) the height of the column from the bottom of the bottom of the column.
Вывод керосиновой фракции с температурой кипения 140 240oC ведут в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,58 0,81 от высоты колонны, считая от низа днища или с превышением соответственно нижней и верхней отметок диапазона вывода керосиновой фракции на величину, равную 0,37 0,53 от высоты колонны относительно оси ввода патрубков подачи нефти в зону питания колонны.The withdrawal of the kerosene fraction with a boiling point of 140,240 ° C. is carried out in the altitude range of the atmospheric distillation column of 0.58 0.81 from the height of the column, counting from the bottom of the bottom or exceeding the lower and upper marks of the output range of the kerosene fraction by an amount equal to 0 , 37 0.53 from the height of the column relative to the axis of entry of the oil supply pipes into the feed zone of the column.
Выделенную керосиновую фракцию делят на три потока при объемном соотношении потоков, равном соответственно (1,2 8,5):(12,8 15,5):(9,5 - 11,8), а гидроочистке подвергают третий поток прямогонной керосиновой фракции в смеси с полученной при вторичной перегонке бензиновой фракции остаточной керосиновой фракцией, взятой в количестве 30 35 мас. от исходной керосиновой фракции. The extracted kerosene fraction is divided into three streams with a volumetric ratio of flows equal to (1.2 8.5) :( 12.8 15.5) :( 9.5 - 11.8), and the third stream of straight-run kerosene fraction is hydrotreated in a mixture with the residual kerosene fraction taken in an amount of 30 35 wt. from the original kerosene fraction.
В продукт гидроочистки вводят через демпферную емкость предварительно подготовленный концентрат смеси присадок нафтеновых кислот и ионола в количестве 0,007 0,008 мас. и массовом соотношении присадок в их смеси равном (1 1,5): 2, при этом вторичной перегонке подвергают часть стабильной бензиновой фракции перегонки обессоленной нефти в количестве 0,51 0,61 от общего количества фракции, при вторичной перегонке получают фракции, выкипающие в интервале температур НК-85oC, 85-180oC, и остаточную, гидроочистке подвергают фракцию 85-180oC, часть которой пропускают через один реактор гидроочистки, а другую часть, в количестве 0,4 0,6 от общего количества пропускают не менее чем через два реактора гидроочистки с избирательным варьированием прохождения потоков в последних с проведением риформинга, по крайней мере, в трех реакторах, по крайней мере, последний из которых имеет глубинный радиальный ввод гидропродуктовой смеси в катализатор.A pre-prepared concentrate of a mixture of additives of naphthenic acids and ionol in an amount of 0.007 0.008 wt. and the mass ratio of additives in their mixture equal to (1 1.5): 2, while the secondary distillation is subjected to a portion of the stable gasoline fraction of the distillation of desalted oil in an amount of 0.51 0.61 of the total number of fractions; upon secondary distillation, fractions boiling in the temperature range NK-85 o C, 85-180 o C, and the residual hydrotreatment is subjected to a fraction of 85-180 o C, part of which is passed through one hydrotreatment reactor, and the other part, in the amount of 0.4 to 0.6 of the total amount, is passed in at least two hydrotreating reactors with selective rirovaniem flow passage in the last reforming with holding at least three reactors, at least the latter of which has a deep groove gidroproduktovoy introduced into the catalyst mixture.
При этом электрообессоливание нефти могут проводить в электродегидраторах с горизонтально-ориентированным корпусом цилиндрической или составной конфигурации объемом 80-200 м3 или в электродегидраторах с корпусом сферической или сфероидальной и/или эллипсовидной, и/или овоидальной, и/или каплевидной формы, или в электродегидраторах с цилиндрическим корпусом и выпукло-криволинейными торцевыми участками, и/или тороидальной формы, или в электродегидраторах, продольная ось корпуса, по крайней мере, части которых ориентирована вертикально, или в электродегидраторах, продольная ось корпуса, по крайней мере, части которых ориентирована горизонтально или под углом к горизонту.In this case, oil electrodesalting can be carried out in electric dehydrators with a horizontally oriented casing of cylindrical or composite configuration with a volume of 80-200 m 3 or in electric dehydrators with a casing of a spherical or spheroidal and / or ellipsoidal and / or ovoid and / or teardrop-shaped, or in electric dehydrators with a cylindrical body and convex-curved end sections, and / or toroidal shape, or in electric dehydrators, the longitudinal axis of the body, at least part of which is oriented vertically, or in electric dehydrators, the longitudinal axis of the housing, at least parts of which are oriented horizontally or at an angle to the horizontal.
Причем подачу нефти в колонне атмосферной перегонки могут осуществлять через патрубки, расположенные с углом разведения точек пересечения осей патрубков с корпусом колонны в интервале 30 180o с односторонней тангенциальной закруткой подаваемого потока, или через патрубки, ось и внутренняя горловина одного из которых ориентируют поток подаваемой через него парожидкостной нефтяной смеси в зоне питания колонны непосредственно на пересечение с аналогичным потоком, подаваемым через другой патрубок преимущественно в зоне выхода его из внутренней горловины последнего, или через патрубки, оси которых ориентированы параллельно касательным к корпусу внутреннего цилиндрического отражателя и радиально удалено от условной точки касания с корпусом отражателя на расстояние В, удовлетворяющее условию В≥0,25(Rk-Ro), где Rk радиус колонны в зоне питания, R0 радиус отражателя, причем перегонку могут проводить в колонне, цилиндрический отражатель в зоне питания которой установлен с эксцентриситетом относительно продольной оси колонны, или в колонне атмосферной перегонки, цилиндрический отражатель которой выполнен с переменным радиусом кривизны в поперечном сечении, или в колонне атмосферной перегонки, цилиндрический отражатель которой соединен с корпусом колонны кольцевой мембранной плоской и/или ломаной, и/или криволинейной, и/или комбинированной конфигурации в поперечном сечении, или могут использовать колонну атмосферной перегонки, в которой регулярные пакеты перекрестнопоточных насадок выполнены из пространственно деформированных элементов из листовой нержавеющей стали, причем высота пакетов обеспечивает перекрытие температурных градиентов 2 - 8oC по высоте колонны, а площадь прохода паров через них составляет 38 - 81% относительно поперечного сечения колонны, при этом перегонку в колонне атмосферной перегонкой могут проводить при скорости прохождения паров разгоняемых фракций, по крайней мере, равной 1,0 1,7 м/с, а при вторичной перегонке конденсацию бензиновых паров могут осуществлять в конденсаторах воздушного охлаждения.Moreover, the oil supply in the atmospheric distillation column can be carried out through nozzles located at an angle of dilution of the points of intersection of the axes of the nozzles with the column body in the range of 30 180 o with a one-sided tangential twist of the feed stream, or through the nozzles, the axis and inner neck of one of which orient the flow supplied through vapor-liquid oil mixture in the feed zone of the column directly to the intersection with a similar stream supplied through another pipe, mainly in the zone of its exit from the inside enney neck of the latter, or through tubes whose axes are oriented parallel to the tangent to the body of the inner cylindrical reflector and radially removed from the conventional point of tangency with the reflector body by a distance B, which satisfies the condition V≥0,25 (R k -R o), wherein R k the radius of the column in the supply zone, R 0 is the radius of the reflector, and distillation can be carried out in the column, a cylindrical reflector in the supply zone of which is installed with eccentricity relative to the longitudinal axis of the column, or in a column of atmospheric distillation, cylindrically the first reflector of which is made with a variable radius of curvature in the cross section, or in an atmospheric distillation column, the cylindrical reflector of which is connected to the column body of an annular membrane flat and / or broken, and / or curved, and / or combined configuration in the cross section, or can be used atmospheric distillation column, in which regular packages of cross-flow nozzles are made of spatially deformed elements from sheet stainless steel, and the height of the packages provides erekrytie temperature gradients 2 - 8 o C along the column height, and the area of the passage of vapor through them is 38 - 81% relative to the cross section of the column, wherein the distillation in the column the atmospheric distillation may be carried out at the rate of passage of vapors of dispersed fractions, at least equal to 1 , 0 1.7 m / s, and during secondary distillation, condensation of gasoline vapors can be carried out in air-cooled condensers.
При стабилизации полученную газообразную фракцию НК 62oC могут подвергнуть очистке от серосодержащих примесей раствором моноэтаноламина с последующим разделением на установке газофракционирования с выделением бензинового компонента на компаундирование бензинов. Причем при гидроочистке бензиновой фракции и керосиновой фракции, пропускаемых не менее чем через два реактора, последние могут быть закоммутированы по ходу газопаровой продуктовой смеси с возможностью прямого или обратного прохождения последней через слои катализатора, либо с возможностью их параллельного или поперечного разделения включения в работу адекватно заданным объемам и степени гидроочистки, а при гидроочистке в реакторах гидроочистки могут использовать алюмокобальтовый или алюмоникельмолибденовый или цеолитсодержащий катализаторы гидроочистки, или их сочетания.Upon stabilization, the obtained gaseous fraction of NK 62 ° C can be purified from sulfur-containing impurities by a solution of monoethanolamine, followed by separation in a gas fractionation unit with the release of a gasoline component for compounding gasolines. Moreover, when hydrotreating a gasoline fraction and a kerosene fraction, passed through at least two reactors, the latter can be switched along the gas-vapor product mixture with the possibility of direct or reverse passage of the latter through the catalyst layers, or with the possibility of their parallel or transverse separation of the inclusion in the work adequately specified volumes and degrees of hydrotreating, and during hydrotreating in hydrotreating reactors, aluminum-cobalt or aluminum-nickel-molybdenum or zeolite-containing can be used hydrotreating catalysts, or combinations thereof.
При этом при гидроочистке могут использовать, по крайней мере, один реактор гидроочистки, по крайней мере, в верхней зоне которого слой катализатора пригружен дискретным, и/или комбинированным паро-, газопроницаемым элементом из инертного или коррозионно-термостойкого материала или сочетания материалов с аналогичными свойствами, причем, по крайней мере, входная поверхность слоя катализатора на пути движения паро-, газопродуктового потока выполнена превышающей площадь сечения реактора гидроочистки, причем при гидроочистке могут использовать реактор, в котором слой катализатора насыпан с наклоном, по крайней мере, части, по крайней мере, верхней поверхности, или при гидроочистке могут использовать реактор, в котором, по крайней мере, верхний слой катализатора насыпан с коническим и/или переменно ломанным, и/или переменно криволинейным, и/или комбинированным наклоном от центральной зоны к стенкам корпуса реактора, или при гидроочистке могут использовать реактор, в котором катализатор, по крайней мере, в верхней части насыпного массива снабжен включениями из инертных элементов с аэро- и гидравлическим сопротивлением, меньшим чем у эквивалентного по объему слоя катализатора, или при гидроочистке могут использовать реактор, в котором элементы с повышенной аэро-, гидравлический проницаемостью выполнены в виде сетчатых и/или перфорированных цилиндрических или многогранных стаканов или патрубков, или реактор, в котором часть аэро- гидравлически проницаемых элементов выполнена в виде насыпных вкраплений из инертных частиц, радиусом большим, чем радиус или приведенный радиус частиц катализатора, или реактор, в котором, по крайней мере, часть элементов с повышенной аэро- и гидравлической проницаемостью выполнена комбинированной с насыпным сердечником и гибкой или жесткой сетчаткой или перфорированной оболочкой, или реактор, в котором, по крайней мере, в верхней зоне, по крайней мере, часть слоя катализатора смешана с более крупными частицами инертного материала, или реактор, в котором соотношение частиц выполнено переменным с убыванием процентной доли инертных частиц в направлении движения парогазопродуктового потока, подвергаемого гидроочистке. At the same time, at least one hydrotreating reactor can be used in hydrotreating, at least in the upper zone of which the catalyst layer is loaded with a discrete and / or combined vapor-, gas-permeable element from an inert or corrosion-heat-resistant material or a combination of materials with similar properties moreover, at least the inlet surface of the catalyst bed along the path of the steam and gas product stream is made to exceed the cross-sectional area of the hydrotreatment reactor, and to name a reactor in which the catalyst layer is poured with an inclination of at least part of at least the upper surface, or when hydrotreating, a reactor can be used in which at least the upper catalyst layer is poured with a conical and / or alternately broken, and / or alternately curved and / or combined slope from the Central zone to the walls of the reactor vessel, or during hydrotreating can use a reactor in which the catalyst, at least in the upper part of the bulk array is equipped with inclusions of inert elements elements with an aero- and hydraulic resistance less than that of a catalyst bed equivalent in volume, or during hydrotreating, a reactor can be used in which elements with increased aero-, hydraulic permeability are made in the form of mesh and / or perforated cylindrical or polyhedral glasses or nozzles, or a reactor in which a part of the aerodynamically permeable elements is made in the form of bulk inclusions of inert particles with a radius greater than the radius or reduced radius of the catalyst particles, or a reactor, in which at least part of the elements with increased air and hydraulic permeability is made combined with a bulk core and a flexible or rigid retina or perforated shell, or a reactor in which at least in the upper zone at least part of the layer the catalyst is mixed with larger particles of an inert material, or a reactor in which the particle ratio is made variable with a decrease in the percentage of inert particles in the direction of movement of the gas-vapor product stream subjected to hydro stke.
При гидроочистке, по крайней мере, часть реакторов гидроочистки может быть установлена с наклоном продольной оси относительно горизонта, или с горизонтально ориентированной продольной осью, при этом, по крайней мере, один реактор гидроочистки может быть выполнен тороидальным, а количество бензиновой фракции, подвергаемой гидроочистке, может превышать установленную мощность блока установки каталитического риформинга, а избыточное количество гидроочищенной бензиновой фракции могут направлять на компаундирование автомобильных бензинов. При этом при риформинге, по крайней мере, на одной установке риформинга, по крайней мере, два последних реактора обвязаны параллельно по ходу паро-газопродуктовой смеси, а, по крайней мере, в части реакторов риформинга могут использоваться алюмоплатиновые катализаторы или платиново-рениевые катализаторы, или их сочетания, и, по крайней мере, один реактор риформинга, по крайней мере, в верхней зоне которой слой катализатора может быть пригружен дискретным, и/или комбинированным паро-, газопроницаемым элементом из инертного или коррозионно-термостойкого материала или сочетания материалов с аналогичными свойствами, причем, по крайней мере, входная поверхность слоя катализатора на пути движения паро-, газопродуктового потока выполнена превышающей площадь сечения реактора риформинга, при этом может использоваться реактор, в котором слой катализатора насыпан с наклоном, по крайней мере, части, по крайней мере, верхней поверхности, или реактор, в котором, по крайней мере, верхний слой катализатора насыпан с коническим и/или переменно ломанным, и/или переменно криволинейным, и/или комбинированным наклоном от центральной зоны к стенке корпуса реактора, или реактор, в котором катализатор, по крайней мере, в верхней части насыпного массива может быть снабжен включениями из инертных элементов с аэро- и гидравлическим сопротивлением меньшим, чем у эквивалентного по объему слоя катализатора, или реактор, в котором элементы с повышенной аэро-, гидравлической проницаемостью могут быть выполнены в виде сетчатых и/или перфорированных цилиндрических многогранных стаканов или патрубков, или реактор, в котором часть аэро- гидравлически проницаемых элементов может быть выполнена в виде насыпных вкраплений из инертных частиц радиусом большим, чем радиус или приведенный радиус частиц катализатора, или реактор, в котором, по крайней мере, часть элементов с повышенной аэро- и гидравлической проницаемостью может быть выполнена комбинированной с насыпным сердечником и гибкой или жесткой сетчаткой, или перфорированной оболочкой, или реактор, в котором, по крайней мере, в верхней зоне, по крайней мере, часть слоя катализатора смещена с более крупными частицами инертного материала, или реактор, в котором соотношение частиц выбрано переменным с убыванием процентной доли инертных частиц в направлении движения парогазопродуктивного потока, подвергаемого риформингу, и, по крайней мере, часть реакторов риформинга может быть установлена с наклоном продольной оси относительно горизонта, или, по крайней мере, часть реакторов с горизонтально ориентированной продольной осью, причем при риформинге, по крайней мере, один реактор может быть тороидальным. During hydrotreating, at least part of the hydrotreating reactors can be installed with a slope of the longitudinal axis relative to the horizon, or with a horizontally oriented longitudinal axis, while at least one hydrotreating reactor can be made toroidal, and the amount of gasoline fraction subjected to hydrotreating, may exceed the installed capacity of the unit of the catalytic reforming unit, and the excess amount of hydrotreated gasoline fraction can be sent to compounding gasoline ov. At the same time, when reforming at least one reforming unit, at least the last two reactors are tied in parallel along the steam-gas product mixture, and at least in the part of the reforming reactors alumina-platinum catalysts or platinum-rhenium catalysts can be used, or combinations thereof, and at least one reforming reactor, at least in the upper zone of which the catalyst layer can be loaded with a discrete and / or combined vapor-, gas-permeable element of an inert or corrosive a heat-resistant material or a combination of materials with similar properties, and at least the inlet surface of the catalyst layer along the path of the steam and gas product stream is made to exceed the cross-sectional area of the reforming reactor, and a reactor in which the catalyst layer is poured with an inclination of at least at least a portion of at least the upper surface, or a reactor in which at least the upper catalyst layer is poured with a conical and / or alternately broken, and / or alternately curved, and / or a combined slope from the central zone to the wall of the reactor vessel, or a reactor in which the catalyst, at least in the upper part of the bulk array, can be equipped with inclusions of inert elements with aero- and hydraulic resistance less than that of an equivalent volume catalyst layer, or a reactor in which elements with increased aero-, hydraulic permeability can be made in the form of mesh and / or perforated cylindrical polyhedral glasses or nozzles, or a reactor in which part of the aerogy permeable elements can be made in the form of bulk inclusions of inert particles with a radius larger than the radius or reduced radius of the catalyst particles, or a reactor in which at least some of the elements with increased aero- and hydraulic permeability can be combined with a bulk core and a flexible or rigid retina, or perforated shell, or a reactor in which at least in the upper zone, at least part of the catalyst layer is displaced with larger particles of inert material, or a reactor in which the particle ratio is selected variable with a decrease in the percentage of inert particles in the direction of movement of the gas-vapor product stream being reformed, and at least some of the reforming reactors can be installed with the longitudinal axis inclined relative to the horizon, or at least at least a part of reactors with a horizontally oriented longitudinal axis, and during reforming, at least one reactor can be toroidal.
При риформинге в поток паропродуктовой смеси, пропускаемой через слой катализатора, в реакторах риформинга периодически могут вводиться раствор хлорорганического соединения, восстанавливающий активность катализатора, а в качестве хлорорганического соединения могут использовать дихлорэтан или трихлорэтан, при этом компаундирование бензиновых фракций и керосиновых фракций могут проводить в резервуаре, снабженном не менее чем одним инжектором, который установлен в нижней половине резервуара под углом к горизонтальной оси, и в резервуаре, в котором инжектор установлен на жестком внутреннем патрубке в нижней трети части центральной зоны резервуара с восходящим наклоном инжектируемого потока, или в резервуаре, в котором инжектор установлен посредством тангенциального установленного патрубка, причем компаундирование могут проводить с использованием, по крайней мере, двух инжекторов, зафиксированных на тангенциально установленных патрубках со встречной закруткой потока, или компаундирование могут проводить с использованием не менее двух инжекторов, установленных с возможностью реактивного вращения в нижней или придонной части резервуара. During reforming, a stream of a steam-product mixture passing through a catalyst bed can be periodically introduced in a reforming reactor with a solution of an organochlorine compound that restores the activity of the catalyst, and dichloroethane or trichloroethane can be used as an organochlorine compound, while compounding gasoline fractions and kerosene fractions can be carried out in a tank, equipped with at least one injector, which is installed in the lower half of the tank at an angle to the horizontal axis, and in reserve the area in which the injector is mounted on a rigid inner pipe in the lower third of the central zone of the tank with an upward slope of the injected flow, or in the tank in which the injector is installed by means of a tangential pipe installed, and compounding can be carried out using at least two injectors, fixed on tangentially mounted nozzles with oncoming flow swirling, or compounding can be carried out using at least two injectors installed the possibility of rotation on the bottom jet or the bottom of the tank.
Изобретение поясняется чертежами, на фиг. 1 представлена принципиальная схема проведения способа получения бензина и реактивного топлива. The invention is illustrated by drawings, in FIG. 1 is a schematic diagram of a method for producing gasoline and jet fuel.
На фиг. 2 представлен поперечный разрез электродигидратора с электродами. In FIG. 2 is a cross-sectional view of an electric dehydrator with electrodes.
На фиг. 3 представлен общий вид колонны атмосферной перегородки или атмосферно-вакуумной перегонки. In FIG. 3 shows a general view of an atmospheric partition column or atmospheric vacuum distillation column.
На фиг. 4 показан разрез А-А на фиг.3. In FIG. 4 shows a section aa in figure 3.
На фиг. 5 пакет перекрестнопоточных насадок. In FIG. 5 pack crossflow nozzles.
На фиг. 6 расположение штуцеров ввода сырья в колонну атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки в разрезе А-А вариантное решение. In FIG. 6 the location of the fittings for the input of raw materials into the column of atmospheric or atmospheric vacuum distillation in the context of AA variant option.
Согласно принципиальной схеме способ осуществляют следующим образом. According to the schematic diagram, the method is as follows.
Исходную нефть по линии 1 направляют на блок электрообессоливания 2. Затем по линии 3 подают на блок атмосферной или атмосфено-вакуумной перегонки 4. Полученную бензиновую фракцию направляют по линии 5 на блок стабилизации 6. Стабильную бензиновую фракцию подвергают вторичной перегонке на блоке 7, бензиновую фракцию 85 180oC по линии 8 подают на блок гидроочистки 9. Гидроочищенную бензиновую фракцию по линии 10 направляют на блок риформинга 11, целевой продукт получают компаундированием продукта риформинга, отводимого по линии 12 и продуктов различных стадий, отводимых по линиям 13 16. Керосиновую фракцию по линии 17 направляют на блок гидроочистки 18 и затем по линии 19 на блок 20 получения реактивного топлива, которое отводят на блок 21 смешивания с присадками.The initial oil is sent through
По линии 22 поступает остаточная керосиновая фракция, полученная при вторичной перегонке бензиновой фракции. Line 22 receives the residual kerosene fraction obtained by the secondary distillation of the gasoline fraction.
На фиг. 2 изображен поперечный разрез используемого для осуществления способа электродегидратора 23 с электродами 24. In FIG. 2 is a cross-sectional view of an
На фиг.3 изображена в общем виде колонна атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки с корпусом 25, узлом ввода нефти 26 и перекрестнопоточными насадками 27. Пакет перекрастнопоточных насадок 27 изображен на фиг.5. Расположение штуцеров 28 и 29 ввода сырья в колонну атмосферной перегонки показано на фиг.6. Figure 3 shows a General view of the column of atmospheric or atmospheric vacuum distillation with a
Изобретением предусмотрены также вариации различных стадий получения бензина и реактивного топлива, условно не показанные на принципиальной схеме (фиг.1). The invention also provides for variations of the various stages of producing gasoline and jet fuel, conventionally not shown in the schematic diagram (figure 1).
Описываемый способ иллюстрируется нижеприведенными примером, представленным в виде таблицы. The described method is illustrated by the following example, presented in table form.
Исходное сырье нефть, содержание серы 3,2%
Реализация разработанного способа получения бензина и реактивного топлива позволяет обеспечить высокое качество нефтепродуктов при повышении их выхода на 2 3% и более и при этом снизить энергозатраты за счет утилизации технологической теплоты на промежуточных стадиях получения различных фракций разгонки нефти и содержащейся в целевых нефтепродуктах на 7 12% за счет улучшения процессов гидроочистки и риформинга при уменьшении гидравлического и аэродинамического сопротивления катализатора и более эффективного использования последнего на 3 5% и процессов компаундирования на 2 6%Feedstock oil, sulfur content 3.2%
Implementation of the developed method for producing gasoline and jet fuel allows to ensure high quality of petroleum products while increasing their yield by 2 3% or more and at the same time reduce energy costs by utilizing process heat at the intermediate stages of obtaining various fractions of the distillation of oil and contained in the target petroleum products by 7 12% due to the improvement of hydrotreating and reforming processes while reducing the hydraulic and aerodynamic drag of the catalyst and more efficient use of the latter 3 5% and
Claims (52)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94033833A RU2075499C1 (en) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | Method of producing gasolines and jet fuel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94033833A RU2075499C1 (en) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | Method of producing gasolines and jet fuel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94033833A RU94033833A (en) | 1996-05-27 |
| RU2075499C1 true RU2075499C1 (en) | 1997-03-20 |
Family
ID=20160507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94033833A RU2075499C1 (en) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | Method of producing gasolines and jet fuel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2075499C1 (en) |
-
1994
- 1994-07-20 RU RU94033833A patent/RU2075499C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| В.Н.Эрих, М.Г.Расина, М.Г.Рудин, Химия и технология нефти и газа. -Л.: Химия, ЛО - 1985, с. 96 - 336. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU94033833A (en) | 1996-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20130228495A1 (en) | Integrated hydrotreating and steam pyrolysis process including hydrogen redistribution for direct processing of a crude oil | |
| US20080199373A1 (en) | Method and device for the production of alkylates | |
| US4886644A (en) | Liquid degaser in an ebullated bed process | |
| CN110052226A (en) | Boiling bed hydrogenation catalyst reactor online eddy flow method for activation recovering in situ and device | |
| CN102380262A (en) | High-pressure separator and method for high-pressure separation | |
| CN1005063B (en) | Back-mixed hydrotreating reactor | |
| CN109652118A (en) | A kind of process system and process washing desalination and water-oil separating | |
| CN109999729A (en) | Boiling bed hydrogenation catalyst reactor online eddy flow method for activation recovering in situ and device | |
| EP4183480A1 (en) | Micro-interface reaction system and method for diesel hydrogenation | |
| CN109260761A (en) | A kind of combined type liquid-liquid separator | |
| CN103275756B (en) | The two-stage eddy flow series connection idetified separation method and device of product in suspension bed hydrogenation process | |
| RU2075499C1 (en) | Method of producing gasolines and jet fuel | |
| CN1935943A (en) | Coal hydrogenation reaction device and its industrial application | |
| NO179745B (en) | Method and apparatus for catalytic conversion of oxygen-containing hydrocarbons | |
| CN109679684B (en) | Liquid phase hydrogenation reaction system and method | |
| RU2033421C1 (en) | Method of production of white petroleum derivatives | |
| RU2033420C1 (en) | Method of production of motor petrols | |
| RU2033418C1 (en) | Method of production of jet fuel | |
| CN100419044C (en) | Production of large-specific-weight aircraft liquid petroleum oil at maximum from coal liquefied oil | |
| CN85104806A (en) | Fluid catalytic cracking process and device | |
| RU2075500C1 (en) | Method of producing diesel and jet fuel | |
| CN208302734U (en) | The exhaust system of hydrogenator | |
| RU2152979C1 (en) | Light petroleum products' production process | |
| CN109423330B (en) | Method for treating catalytic cracking slurry oil | |
| CN111203168A (en) | Jet loop reactor and method for selective liquid phase hydrogenation of carbon three-fraction |