RU2015143964A - Равномерный размер зерен в горячеобработанном спинодальном сплаве - Google Patents

Равномерный размер зерен в горячеобработанном спинодальном сплаве Download PDF

Info

Publication number
RU2015143964A
RU2015143964A RU2015143964A RU2015143964A RU2015143964A RU 2015143964 A RU2015143964 A RU 2015143964A RU 2015143964 A RU2015143964 A RU 2015143964A RU 2015143964 A RU2015143964 A RU 2015143964A RU 2015143964 A RU2015143964 A RU 2015143964A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
hours
temperature
alloy
spinodal alloy
spinodal
Prior art date
Application number
RU2015143964A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2637869C2 (ru
Inventor
Эдвард ЛОНГЕНБЕРГЕР
Original Assignee
Мэтерион Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Мэтерион Корпорейшн filed Critical Мэтерион Корпорейшн
Publication of RU2015143964A publication Critical patent/RU2015143964A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2637869C2 publication Critical patent/RU2637869C2/ru

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22FCHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/08Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C9/00Alloys based on copper
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C9/00Alloys based on copper
    • C22C9/06Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
  • Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)

Claims (39)

1. Способ получения изделия, содержащий последовательно:
нагревание отливки, содержащей спинодальный сплав, до первой температуры от примерно 1100°F до примерно 1400°F в течение первого периода времени от примерно 10 часов до примерно 14 часов;
выполнение обжатия отливки с помощью первой горячей обработки давлением;
воздушное охлаждение отливки до первой температуры окружающей среды;
нагревание отливки до второй температуры по меньшей мере 1600°F в течение второго периода времени;
подвергание отливки воздействию третьей температуры в течение третьего периода времени;
выполнение обжатия отливки с помощью второй горячей обработки давлением; и
воздушное охлаждение отливки до конечной температуры окружающей среды с получением изделия.
2. Способ по п. 1, в котором третья температура по меньшей мере примерно на 50°F выше, чем вторая температура, а третий период времени составляет от примерно 2 ч до примерно 6 ч.
3. Способ по п. 1, в котором третья температура по меньшей мере примерно на 50°F меньше, чем вторая температура, а третий период времени составляет от примерно 2 ч до примерно 6 ч, и при этом отливку охлаждают в печи от второй температуры вплоть до третьей температуры.
4. Способ по п. 1, в котором вторая температура составляет от 1600°F до примерно 1800°F.
5. Способ по п. 1, в котором второй период времени составляет от примерно 12 часов до примерно 48 часов.
6. Способ по п. 1, в котором третья температура составляет от примерно 1600°F до примерно 1750°F.
7. Способ по п. 1, в котором третий период времени составляет примерно 4 ч.
8. Способ по п. 1, при этом способ не включает в себя этап гомогенизации.
9. Способ по п. 1, в котором первая температура окружающей среды и вторая температура окружающей среды являются комнатной температурой.
10. Способ по п. 1, в котором литой спинодальный сплав является сплавом медь-никель-олово.
11. Способ по п. 10, в котором сплав медь-никель-олово содержит от примерно 8 до примерно 20 мас.% никеля и от примерно 5 до примерно 11 мас.% олова, а остаток составляет медь.
12. Способ по п. 11, в котором литой спинодальный сплав медь-никель-олово содержит от примерно 8 до примерно 10 мас.% никеля и от примерно 5 до примерно 8 мас.% олова.
13. Способ по п. 1, в котором обжатие с помощью первой горячей обработки давлением уменьшает площадь отливки на по меньшей мере 30%.
14. Способ по п. 1, в котором обжатие с помощью второй горячей обработки давлением уменьшает площадь отливки на по меньшей мере 30%.
15. Способ по п. 1, в котором первая температура составляет от примерно 1200°F до примерно 1350°F.
16. Способ по п. 1, в котором вторая температура составляет от примерно 1650°F до примерно 1750°F.
17. Способ по п. 1, в котором первый период времени составляет примерно 12 ч; а первая температура составляет примерно 1350°F.
18. Способ по п. 1, в котором второй период времени составляет примерно 24 ч; а вторая температура составляет примерно 1700°F.
19. Способ (S100) получения спинодального сплава с равномерным размером зерен, содержащий:
нагревание литого спинодального сплава между 1300 и 1400°F в течение приблизительно 12 ч, а затем обжатие сплава с помощью горячей обработки давлением;
воздушное охлаждение спинодального сплава;
нагревание спинодального сплава до примерно 1700°F в течение периода времени от примерно 12 ч до примерно 48 ч;
нагревание спинодального сплава до примерно 1750°F в течение примерно 4 ч;
выполнение обжатия с помощью горячей обработки давлением; и
воздушное охлаждение спинодального сплава с получением спинодального сплава с равномерным размером зерен.
20. Способ (S200) получения спинодального сплава с равномерным размером зерен, содержащий:
нагревание литого спинодального сплава между 1300 и 1400°F в течение приблизительно 12 ч, а затем обжатие сплава с помощью горячей обработки давлением;
воздушное охлаждение спинодального сплава;
нагревание спинодального сплава до примерно 1700°F в течение периода времени от примерно 12 ч до примерно 48 ч;
охлаждение спинодального сплава в печи до примерно 1600°F и нагревание в течение примерно 4 ч;
выполнение обжатия с помощью горячей обработки давлением; и
воздушное охлаждение спинодального сплава с получением спинодального сплава с равномерным размером зерен.
RU2015143964A 2013-03-15 2014-03-12 Равномерный размер зерен в горячеобработанном спинодальном сплаве RU2637869C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201361793690P 2013-03-15 2013-03-15
US61/793,690 2013-03-15
PCT/US2014/024448 WO2014150880A1 (en) 2013-03-15 2014-03-12 Uniform grain size in hot worked spinodal alloy

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015143964A true RU2015143964A (ru) 2017-04-20
RU2637869C2 RU2637869C2 (ru) 2017-12-07

Family

ID=51522096

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015143964A RU2637869C2 (ru) 2013-03-15 2014-03-12 Равномерный размер зерен в горячеобработанном спинодальном сплаве

Country Status (8)

Country Link
US (1) US9303304B2 (ru)
EP (2) EP2971214B1 (ru)
JP (2) JP6611700B2 (ru)
KR (1) KR102297929B1 (ru)
CN (2) CN105247093B (ru)
ES (2) ES2930080T3 (ru)
RU (1) RU2637869C2 (ru)
WO (1) WO2014150880A1 (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018144891A1 (en) * 2017-02-04 2018-08-09 Materion Corporation A process for producing copper-nickel-tin alloys

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1417474A (en) * 1973-09-06 1975-12-10 Int Nickel Ltd Heat-treatment of nickel-chromium-cobalt base alloys
US4016010A (en) * 1976-02-06 1977-04-05 Olin Corporation Preparation of high strength copper base alloy
GB1569466A (en) * 1976-11-19 1980-06-18 Olin Corp Method of obtaining precipitation hardened copper base alloys
US4260432A (en) * 1979-01-10 1981-04-07 Bell Telephone Laboratories, Incorporated Method for producing copper based spinodal alloys
US4373970A (en) * 1981-11-13 1983-02-15 Pfizer Inc. Copper base spinodal alloy strip and process for its preparation
JPS5893860A (ja) * 1981-11-30 1983-06-03 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 高力高導電性銅合金の製造方法
US4512817A (en) * 1981-12-30 1985-04-23 United Technologies Corporation Method for producing corrosion resistant high strength superalloy articles
JPS61130478A (ja) * 1984-11-28 1986-06-18 Furukawa Electric Co Ltd:The りん青銅の加工方法
JPS61130477A (ja) * 1984-11-28 1986-06-18 Furukawa Electric Co Ltd:The 洋白の加工方法
CN87100204B (zh) * 1987-01-05 1988-11-23 上海冶金专科学校 弹性元件用变形铜合金
JPS63250444A (ja) * 1987-04-03 1988-10-18 Kobe Steel Ltd 耐マイグレ−シヨン性に優れた高導電性端子・コネクタ−材料の製造方法
US5059257A (en) * 1989-06-09 1991-10-22 Carpenter Technology Corporation Heat treatment of precipitation hardenable nickel and nickel-iron alloys
FR2661922B1 (fr) * 1990-05-11 1992-07-10 Trefimetaux Alliages de cuivre a decomposition spinodale et leur procede d'obtention.
AU712068B2 (en) * 1995-06-07 1999-10-28 Castech, Inc. Unwrought continuous cast copper-nickel-tin spinodal alloy
US6332906B1 (en) * 1998-03-24 2001-12-25 California Consolidated Technology, Inc. Aluminum-silicon alloy formed from a metal powder
KR100278117B1 (ko) * 1998-07-13 2001-06-01 정정원 고강도선재 및 판재용 구리-니켈-망간-주석-[알루미늄,실리콘,티타늄]합금과 그 제조방법
US6436206B1 (en) * 1999-04-01 2002-08-20 Waterbury Rolling Mills, Inc. Copper alloy and process for obtaining same
JP2001032029A (ja) * 1999-05-20 2001-02-06 Kobe Steel Ltd 耐応力緩和特性に優れた銅合金及びその製造方法
US6241831B1 (en) 1999-06-07 2001-06-05 Waterbury Rolling Mills, Inc. Copper alloy
DE19953252A1 (de) 1999-11-04 2001-05-10 Sms Demag Ag Verfahren zur Oberflächenbearbeitung eines kontinuierlich gegossenen Stahlproduktes und Einrichtung hierzu
US6527512B2 (en) * 2001-03-01 2003-03-04 Brush Wellman, Inc. Mud motor
AU2004319350B2 (en) * 2004-04-05 2010-07-08 Swissmetal-Ums Usines Metallurgiques Suisses Sa Free-cutting, lead-containing Cu-Ni-Sn alloy and production method thereof
RU2348720C2 (ru) * 2004-04-05 2009-03-10 Свиссметал-Юмс Юзин Металлюржик Сюисс Са Поддающийся механической обработке сплав на основе меди и способ его производства
JP2009179864A (ja) 2008-01-31 2009-08-13 Kobe Steel Ltd 耐応力緩和特性に優れた銅合金板
JP2009242895A (ja) * 2008-03-31 2009-10-22 Nippon Mining & Metals Co Ltd 曲げ加工性に優れた高強度銅合金
TWI539013B (zh) * 2010-08-27 2016-06-21 Furukawa Electric Co Ltd Copper alloy sheet and method of manufacturing the same
CN102828109A (zh) * 2012-09-17 2012-12-19 辽宁科技大学 一种亚稳态相变增塑的超细晶高强塑积钢及其生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2971214A1 (en) 2016-01-20
ES2930080T3 (es) 2022-12-07
EP2971214B1 (en) 2018-10-31
JP2020033648A (ja) 2020-03-05
KR102297929B1 (ko) 2021-09-06
EP2971214A4 (en) 2017-01-18
US20140261923A1 (en) 2014-09-18
JP2016516898A (ja) 2016-06-09
CN105247093B (zh) 2017-07-21
RU2637869C2 (ru) 2017-12-07
EP3461923B1 (en) 2022-08-24
EP3461923A1 (en) 2019-04-03
JP6611700B2 (ja) 2019-11-27
KR20150126052A (ko) 2015-11-10
CN107354414B (zh) 2019-11-29
WO2014150880A1 (en) 2014-09-25
JP7096226B2 (ja) 2022-07-05
CN105247093A (zh) 2016-01-13
US9303304B2 (en) 2016-04-05
ES2697748T3 (es) 2019-01-28
CN107354414A (zh) 2017-11-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2013115468A (ru) Улучшенные алюминиево-литиевые сплавы и способы их получения
RU2015143481A (ru) Улучшенные алюминий-магний-литиевые сплавы и способы их изготовления
RU2015149984A (ru) Сплав медь-никель-олово с высокой жесткостью
JP2017508065A5 (ru)
JP2016522320A5 (ru)
MX2017002586A (es) Productos de alta resistencia extruidos de aleaciones de aluminio 6xxx con excelente comportamiento en impacto.
WO2015136299A3 (en) A method of forming parts from sheet metal alloy
MY164312A (en) Method of forming a component of complex shape from a sheet material
CA2908454C (fr) Procede de transformation de toles en alliage al-cu-li ameliorant la formabilite et la resistance a la corrosion
RU2018109084A (ru) Ультравысокопрочные сплавы медь-никель-олово
MX354911B (es) Productos gruesos de aleacion 7xxx y proceso de fabricacion.
WO2016104871A8 (ko) 열 복원성이 우수한 fe-ni계 합금 금속박 및 그 제조방법
RU2012149117A (ru) Высокопрочные кованые изделия из алюминиевого сплава
CN103695820A (zh) 一种7050铝合金的锻造及热处理工艺方法
RU2013115426A (ru) Улучшенные алюминиевые сплавы 2ххх и способы их получения
JP2010255122A5 (ru)
RU2019114980A (ru) Улучшение формуемости деформируемых сплавов медь-никель-олово
MX2018004158A (es) Un proceso para formar en caliente una aleacion de aluminio endurecible por envejecimiento en temple t4.
FR2875815B1 (fr) Produits en alliage d&#39;aluminium a haute tenacite et procede d&#39;elaboration
RU2011143006A (ru) УЛЬТРАМЕЛКОЗЕРНИСТЫЙ МЕДНЫЙ СПЛАВ СИСТЕМЫ Cu-Cr И СПОСОБ ЕГО ПОЛУЧЕНИЯ
RU2012128876A (ru) Способ изготовления никелевых суперсплавов типа inconel 718
RU2015143964A (ru) Равномерный размер зерен в горячеобработанном спинодальном сплаве
JP2012255214A5 (ru)
JP2016079475A5 (ru)
JP2017203195A5 (ru)