RU2011420C1 - Method and apparatus for automatic control of froth flotation - Google Patents
Method and apparatus for automatic control of froth flotation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2011420C1 RU2011420C1 SU4681607A RU2011420C1 RU 2011420 C1 RU2011420 C1 RU 2011420C1 SU 4681607 A SU4681607 A SU 4681607A RU 2011420 C1 RU2011420 C1 RU 2011420C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pulp
- level
- density
- water
- chamber
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Paper (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к флотационному обогащению полезных ископаемых, а именно к способам и устройствам для автоматического регулирования процесса крупнозернистой пенной флотации в пневматических флотационных машинах большой единичной производительности. The invention relates to flotation enrichment of minerals, and in particular to methods and devices for automatically controlling the process of coarse-grained foam flotation in pneumatic flotation machines of large unit productivity.
Целью изобретения является повышение качества регулирования процесса пенной флотации путем стабилизации уровня и плотности пульпы за счет обеспечения стабильного расхода воды с пенообразователем в объем аэрированной пульпы. The aim of the invention is to improve the quality of regulation of the foam flotation process by stabilizing the level and density of the pulp by ensuring a stable flow of water with a foaming agent into the volume of aerated pulp.
На фиг. 1 представлена блок-схема системы в целом; на фиг. 2 - схемное решение блоков определения уровня и плотности пульпы; на фиг. 3 - устройство для регулирования отверстия патрубка для вывода хвостов. In FIG. 1 is a block diagram of a system as a whole; in FIG. 2 is a schematic solution of blocks for determining the level and density of pulp; in FIG. 3 - a device for adjusting the hole of the pipe outlet of the tails.
Сущность способа заключается в следующем. The essence of the method is as follows.
Задают необходимые уровень и плотность пульпы в камере флотомашины. С помощью пьезометрических трубок, погруженных на разную глубину, по величине обратного давления определяют плотность пульпы и скорректировать по плотности значение уровня пульпы, пропорционально отклонению измеренного значения плотности пульпы от заданного изменяют подачу пенообразователя с исходным питанием. Скорректированное значение уровня пульпы сравнивается с заданным и изменяют подачу воды с пенообразователем обратно пропорционально отклонению скорректированного значения уровня пульпы от заданного. Измеряют значение расхода воды с пенообразователем и сравнивают с заданием. Пропорционально величине отклонения измеренного расхода воды с пенообразователем от заданного изменяют разгрузку хвостов из камеры до тех пор, пока уровень пульпы и расход воды с пенообразователем не достигнут заданных значений. Set the required level and density of pulp in the chamber of the flotation machine. Using piezometric tubes immersed at different depths, the pulp density is determined by the value of the back pressure and the pulp level value is adjusted according to the density, the flow rate of the foaming agent with the initial power is proportional to the deviation of the measured value of the pulp density from the set value. The adjusted value of the pulp level is compared with the set one and the water supply with the blowing agent is changed inversely with the deviation of the adjusted value of the pulp level from the set one. The value of the flow rate of water with a foaming agent is measured and compared with the task. In proportion to the deviation of the measured water flow rate with the blowing agent from the predetermined amount, the discharge of the tailings from the chamber is changed until the pulp level and the flow rate of the water with the blowing agent reach the set values.
Пневматические флотационные машины, в которых совмещены процессы разделения материала пенной сепарацией и пенной флотацией из объема аэрированной пульпы, характеризуются специфическими технологическими особенностями регулирования в них процесса. Pneumatic flotation machines, in which the processes of separation of material by foam separation and foam flotation from the volume of aerated pulp are combined, are characterized by specific technological features of the regulation of the process in them.
Эти особенности связаны с тем, что необходимо поддерживать на определенном уровне пенный слой, в котором происходит разделение крупнозернистого материала, уровень аэрированной жидкости, в объеме которой происходит разделение мелкозернистого материала; обеспечивать определенное соотношение между твердой, жидкой и газообразной фазами в потоке мелкозернистого материала, поступающего в объем аэрированной пульпы, которым определяется плотность и уровень пульпы в камере; выдерживать оптимальную концентрацию в аэрированной пульпе пенообразователя, поступающего как с оборотной водой, так и непосредственно с мелкозернистым исходным питанием, определяющего крупность, дисперсность и скорость подъема воздушных пузырьков (а через последние и плотность аэрированной пульпы); обеспечивать оптимальную скорость подачи мелкозернистого материала в объем аэрированной жидкости, изменение которой нарушает гидродинамику потоков; производить выгрузку хвостовых продуктов из камеры при минимальных потерях жидкой фазы; осуществлять быстрое восстановление в объеме камеры заданных уровня жидкой фазы и плотности пульпы,
Изменение расположения уровня пенного слоя и аэрированной жидкости, а также соотношение между твердой, жидкой и газообразной фазами в потоке исходного мелкозернистого материала обуславливается, во-первых, колебаниями в количестве исходного крупнозернистого материала и воды, поступающих на пенный слой; во-вторых, колебаниями в количестве исходного мелкозернистого материала и воды, подаваемых в объем камеры пневмофлотомашины; в-третьих, колебаниями в потерях жидкой фазы при выгрузке хвостов из-за изменения количества твердой фазы и содержания в ней крупных и тяжелых фракций.These features are related to the fact that it is necessary to maintain at a certain level a foam layer in which coarse-grained material is separated, a level of aerated liquid in the volume of which fine-grained material is separated; provide a certain ratio between the solid, liquid and gaseous phases in the stream of fine-grained material entering the volume of aerated pulp, which determines the density and level of pulp in the chamber; maintain the optimal concentration in the aerated pulp of the foaming agent, which comes both with circulating water and directly with a fine-grained feed, which determines the size, dispersion and rate of rise of air bubbles (and, through the latter, the density of aerated pulp); to provide the optimum feed rate of fine-grained material into the volume of aerated fluid, the change of which violates the hydrodynamics of the flows; unload tailings from the chamber with minimal loss of the liquid phase; to carry out quick restoration in the chamber volume of a given level of the liquid phase and pulp density,
The change in the location of the level of the foam layer and the aerated liquid, as well as the ratio between the solid, liquid, and gaseous phases in the flow of the initial fine-grained material, is caused, firstly, by fluctuations in the amount of the initial coarse-grained material and water entering the foam layer; secondly, by fluctuations in the amount of the initial fine-grained material and water supplied to the chamber volume of the pneumoflotomachine; thirdly, fluctuations in the losses of the liquid phase during the unloading of the tailings due to changes in the amount of the solid phase and the content of large and heavy fractions in it.
Изменение скорости подачи мелкозернистого исходного питания в объем аэрированной жидкости обусловлено изменением количества мелкозернистого материала и воды, подаваемых в объем камеры. The change in the feed rate of the fine-grained feed into the aerated liquid volume is due to the change in the amount of fine-grained material and water supplied to the chamber volume.
Минимальные потери жидкой фазы при выгрузке хвостов из камеры и быстрое восстановление уровня жидкой фазы и плотности аэрированной пульпы достигаются преимущественным выводом твердой фазы камерного продукта и дополнительной подачей воды с пенообразователем с исходным мелкозернистым материалом. The minimum loss of the liquid phase during the unloading of the tailings from the chamber and the rapid restoration of the liquid phase level and the density of the aerated pulp are achieved by preferential removal of the solid phase of the chamber product and additional supply of water with a foaming agent with the initial fine-grained material.
Исходя из вышеизложенного, качественное регулирование процесса в таких пневмофлотомашинах может быть достигнуто в случае наличия нескольких взаимосвязанных регулирующих воздействий. Для данного конкретного объекта регулирования - пневмофлотомашины большой единичной производительности - таких регулирующих воздействий, как изменение разгрузки хвостов из камеры, изменение расхода пенообразователя с исходным питанием в объем камеры, оказывающих влияние на уровень и плотность пульпы, недостаточно для качественного регулирования процесса из-за большой инерционности объекта в целом и наличия различных возмущающих воздействий. Таковыми являются изменение количества исходного питания, поступающего на пенный слой и в объем аэрированной жидкости, и воды, подаваемой с исходным питанием; изменение количества теряемой жидкой фазы при выгрузке хвостов из камеры из-за изменения содержания в выходящем продукте крупной и тяжелой фракций; изменение концентрации пенообразователя в оборотной воде, подаваемой в камеру, что приводит к изменению соотношения объемов воды и воздуха и, как следствие, к изменению плотности аэрированной пульпы в камере, а значит и границы уровня пульпы. Based on the foregoing, high-quality process control in such pneumatic flotation machines can be achieved if there are several interrelated regulatory influences. For a given specific regulatory object — pneumatic flotation machines of large unit productivity — such regulatory influences as changing the discharge of tailings from the chamber, changing the flow rate of the foaming agent with the initial feed into the chamber volume, which affect the level and density of the pulp, are insufficient for high-quality process control due to the high inertia object as a whole and the presence of various disturbing influences. These are the change in the amount of initial power supplied to the foam layer and in the volume of aerated liquid, and water supplied with the original power; a change in the amount of the lost liquid phase when unloading the tailings from the chamber due to a change in the content of large and heavy fractions in the output product; a change in the concentration of the foaming agent in the circulating water supplied to the chamber, which leads to a change in the ratio of the volumes of water and air and, as a result, to a change in the density of the aerated pulp in the chamber, and hence the boundary of the pulp level.
Так как объект регулирования, процесс пенной флотации с использованием пневмофлотомашины, работает на оборотной воде, в которой остаточная концентрация пенообразователя составляет 70-80% от рабочей и расход которой с исходным питанием, подаваемым в камеру, и с хвостовым продуктом в процессе его выгрузки и меняется, то поддержание рабочей концентрации пенообразователя только путем изменения его расхода с исходным питанием, подаваемым в объем камеры с мелкозернистым материалом или путем изменения расхода оборотной воды с остаточной концентрацией пенообразователя в камеру с исходным мелкозернистым питанием не обеспечивают, с одной стороны, достаточной стабилизации соотношения объемов воды и воздуха в объеме аэрированной пульпы, а, следовательно, плотности и уровня пульпы, а, с другой стороны, оптимальной скорости подачи исходного питания в объем камеры, и, значит, требуемой гидродинамики потоков пульпы в камере. Далее, мощность такого регулирующего воздействия, как изменение разгрузки хвостов из камеры для обеспечения быстрой стабилизации уровня пульпы в объекте, характеризующемся большой инерционностью, недостаточна. Since the object of regulation, the process of foam flotation using a pneumatic flotation machine, works on recycled water, in which the residual concentration of the foaming agent is 70-80% of the working one and the flow rate of which with the initial power supplied to the chamber and with the tail product changes during its unloading , then maintaining the working concentration of the foaming agent only by changing its flow rate with the original power supplied to the volume of the chamber with fine-grained material or by changing the flow rate of the circulating water with the residual end traction of the foaming agent into the chamber with the initial fine-grained nutrition does not provide, on the one hand, sufficient stabilization of the ratio of water and air volumes in the volume of aerated pulp, and, consequently, the density and level of the pulp, and, on the other hand, the optimal feed rate of the feed into the chamber volume , and, therefore, the required hydrodynamics of the pulp flows in the chamber. Further, the power of such a regulatory action as changing the unloading of the tailings from the chamber to ensure rapid stabilization of the pulp level in an object characterized by high inertia is insufficient.
В связи с вышеизложенным в изобретении для повышения качества регулирования процесса пенной флотации введено такое дополнительное регулирующее воздействие, как изменение расхода воды с пенообразователем, подаваемой в объеме аэрированной пульпы, и последующая стабилизация этого расхода, для стабилизации уровня и плотности пульпы. In connection with the foregoing, in order to improve the quality of regulation of the foam flotation process, an additional regulatory effect is introduced, such as a change in the flow rate of water with a foaming agent supplied in the volume of aerated pulp, and subsequent stabilization of this flow rate to stabilize the level and density of the pulp.
Изменение расхода воды с пенообразователем, подаваемой в объем камеры, является вторым регулирующим воздействием, усиливающим регулирующее воздействие, связанное с изменением разгрузки хвостов, и направленным на достижение быстрой стабилизации уровня пульпы в камере при изменении количества оборотной воды с пенообразователем, теряемой с хвостовым продуктом. The change in the flow rate of water with a foaming agent supplied to the chamber volume is the second regulatory action that enhances the regulatory effect associated with the change in tailings discharge and aimed at achieving rapid stabilization of the pulp level in the chamber when the amount of recycled water with the blowing agent lost with the tail product changes.
Стабилизация же расхода воды с пенообразователем направлена на поддержание оптимального гидродинамического режима в объеме аэрированной пульпы и на косвенное поддержание требуемой рабочей концентрации пенообразователя и режимов пенообразования в камере и, следовательно, плотности пульпы. Это связано с тем, что стабилизация соотношения между расходом воды с пенообразователем, подаваемой с исходным питанием в объем камеры, и расходом подаваемого пенообразователя приводит к стабилизации концентрации и пенообразователя, обеспечивающей требуемую дисперсность (размер) пузырьков воздуха, скорость их подъема и, тем, самым, необходимое соотношение объемов водной и воздушной фаз в пульпе. The stabilization of water flow with a foaming agent is aimed at maintaining the optimal hydrodynamic regime in the volume of aerated pulp and at indirectly maintaining the required working concentration of the foaming agent and the foaming regimes in the chamber and, therefore, the pulp density. This is due to the fact that stabilization of the ratio between the flow rate of water with a blowing agent supplied with the initial feed into the chamber volume and the flow rate of the blowing agent leads to stabilization of the concentration and the blowing agent, which ensures the required dispersion (size) of air bubbles, their speed of rise and, thereby, , the necessary ratio of the volumes of water and air phases in the pulp.
Регулирующее воздействие, основанное на изменении расхода воды с пенообразователем, осуществляется во взаимосвязи с регулиpующим воздействием по изменению разгрузки хвостов из камеры и возмущающим воздействием по отклонению уровня пульпы. The regulatory action based on the change in the flow rate of the water with the blowing agent is carried out in conjunction with the regulatory effect on the change in the discharge of the tailings from the chamber and the disturbing effect on the deviation of the pulp level.
При этом отклонение уровня пульпы является возмущающим воздействием для изменения расхода воды с пенообразователем, а изменение расхода воды с пенообразователем - возмущающим воздействием для изменения разгрузки хвостов. In this case, the deviation of the pulp level is a disturbing effect for changing the flow rate of water with a blowing agent, and a change in water flow with a blowing agent is a disturbing effect for changing the discharge of tailings.
Характер взаимной связи между этими тремя параметрами (уровнем пульпы, расходом воды с пенообразователем и разгрузкой хвостов) такой, что процесс регулирования заканчивается стабилизацией уровня пульпы в камере и расхода воды с пенообразователем в заданных пределах. The nature of the mutual relationship between these three parameters (pulp level, water flow with a blowing agent and tailings unloading) is such that the regulation process ends with stabilization of the pulp level in the chamber and the water flow with the blowing agent within specified limits.
Учитывая, что инерционность процессов стабилизации уровня пульпы и изменения концентрации пенообразователя в пульпе различаются в несколько раз (30-40 с и 90-120 с, соответственно), в процессе стабилизации уровня пульпы не успевает возникнуть какие-либо серьезные нарушения в режиме пенообразования и гидродинамики. Поэтому использование дополнительного регулирующего воздействия - изменение расхода воды с пенообразователем и последующая стабилизация этого расхода, в целом, оправдано и обеспечивает качественное регулирование процесса пенной флотации. Considering that the inertia of the processes of stabilization of the pulp level and changes in the concentration of the foaming agent in the pulp differ several times (30–40 s and 90–120 s, respectively), in the process of stabilization of the pulp level no serious violations occur in the mode of foaming and hydrodynamics . Therefore, the use of additional regulatory influence - a change in the flow rate of water with a foaming agent and the subsequent stabilization of this flow rate, in general, is justified and provides high-quality regulation of the foam flotation process.
Качественная стабилизация уровня и плотности пульпы в данном изобретении обеспечена еще и тем, что измерение возмущающих воздействий, уровня и плотности пульпы, в двух гидростатических трубах производится при условии исключения из измеряемого сигнала плотности постоянной составляющей (т. е. производится измерение в приращениях), пропорциональной высоте столба пульпы между местами ввода гидростатических труб в камеру, что обеспечивает повышение на порядок чувствительности измерений плотности пульпы и, как следствие, повышение точности коррекции сигнала уровня пульпы. Qualitative stabilization of the level and density of the pulp in this invention is also ensured by the fact that the measurement of the disturbing effects, the level and density of the pulp, in two hydrostatic tubes is subject to the exclusion of the constant component density from the measured signal (i.e., the measurement is made in increments) proportional to the height of the pulp column between the places where hydrostatic pipes enter the chamber, which provides an increase in the sensitivity of pulp density measurements by an order of magnitude and, as a result, an increase in accuracy and correction of the pulp level signal.
Кроме того, для реализации регулирующего воздействия - изменения разгрузки хвостов из камеры с минимальными потерями жидкой фазы - использованы такие элементы, конструкция которых заведомо обеспечивает надежную работу по выпуску абразивной твердой фазы из камеры при расходной характеристике, близкой к линейной, что необходимо по условиям построения систем автоматического регулирования с требуемым качеством стабилизации уровня пульпы при широком диапазоне колебаний нагрузок. In addition, for the implementation of the regulatory action — changes in the discharge of tailings from the chamber with minimal loss of the liquid phase — we used such elements whose design obviously ensures reliable operation for the release of the abrasive solid phase from the chamber at a flow rate close to linear, which is necessary according to the conditions for constructing the systems automatic regulation with the required quality of stabilization of the pulp level with a wide range of load fluctuations.
Система автоматического регулирования процесса пенной флотации включает в себя объект регулирования в виде однокамерной пневмофлотомашины 1 с трубопроводом 2 подвода исходного питания в объем камеры и с патрубком 3 для вывода хвостов из камеры; связанные контуры измерения плотности и уровня пульпы; контур изменения расхода пенообразователя; контур стабилизации уровня пульпы. The system of automatic regulation of the foam flotation process includes an object of regulation in the form of a single-chamber
Связанные контуры измерения плотности и уровня пульпы в камере пневмофлотомашины 1 содержат две гидростатические трубы 4, 5, закрепленные на разной высоте камеры пневмофлотомашины 1 и соединенные с внутренней полостью последней, две пьезометрические трубки 6, 7, установленные в гидростатических трубах 4, 5, регуляторы 8, 9 расхода воздуха и датчики 10, 11 давления воздуха, соединенные соответственно с пьезометрическими трубками 6, 7. Приспособление для подачи промывочной жидкости, выполненное из напорной емкости 12 с постоянным переливом жидкости и из двух калиброванных трубок 13, 14, соединенных с гидростатическими трубами 4, 5. Блок 15 определения плотности пульпы, выполненный из трех аналоговых преобразователей 16, 17, 18 и сумматора 19. Первый аналоговый преобразователь 16, являющийся первым входом блока 15, соединен с выходом первого датчика 10 давления воздуха. Второй аналоговый преобразователь 17, являющийся вторым входом блока 15, соединен с выходом второго датчика 11 давления воздуха. Сумматор 19 первым входом соединен с выходом первого аналогового преобразователя 16, являющегося третьим выходом блока 15, а вторым входом соединен с выходом второго аналогового преобразователя 17. Выход сумматора 19, являющийся вторым выходом блока 15, соединен с третьим аналоговым преобразователем 18, являющимся первым выходом блока 15, последний соединен с регистратором 20 плотности пульпы. Блок 21 определения скорректированного значения уровня пульпы выполнен из двух блоков 22, 23 умножения, двух сумматоров 24, 25, двух блоков 26, 27 деления, аналогового преобразователя 28. Первый блок 22 умножения входом, являющимся вторым входом блока 21, соединен с вторым выходом блока 15, а выходом соединен с входом второго блока 23 умножения и с входом первого сумматора 24, последний выходом соединен с входом первого блока 26 деления. Второй сумматор 25 вторым входом, являющимся первым входом блока 21, соединен с третьим выходом блока 15, а первым входом соединен с выходом второго блока 23 умножения. Выходом второй сумматор 25 соединен с вторым входом второго блока 27 деления, последний первым входом соединен с выходом первого блока 26 деления, а выходом соединен с аналоговым преобразователем 28, являющимся выходом блока 21, последний соединен с регистратором 29 уровня пульпы. The connected contours of the density and level measurement of the pulp in the chamber of the
Контур изменения расхода пенообразователя содержит блок 30 сравнения измеренного значения плотности пульпы с заданным, его первый вход соединен с задатчиком 31 плотности пульпы, а второй вход соединен с первым выходом блока 15. Блок 30 сравнения выходом соединен с аналоговым регулятором 32 длительности импульсов, последний соединен с входом регулирования длительности импульсов системы 33 автоматического дозирования пенообразователя. Система 33 входом регулирования частоты, импульсов соединена с первым выходом блока 15, а выходом соединена с дозатором 34 пенообразователя, который соединен с расходной емкостью 35 для пенообразователя и с трубопроводом 2 подвода исходного питания в камеру пневмофлотомашины 1. The foaming agent flow change circuit contains a
Контур стабилизации уровня пульпы содержит задатчик 36 уровня пульпы, его выход соединен с первым входом блока 37 сравнения скорректированного значения уровня пульпы с заданным, второй вход последнего соединен с выходом блока 21. Выход блока 37 соединен с аналоговым регулятором 38 подачи воды с пенообразователем, последний посредством электропневматического преобразователя 39 соединен с регулируемым клапаном 40, установленным на трубопроводе 41 воды с пенообразователем, который соединен с трубопроводом 2 подвода исходного питания. На трубопроводе 41 за регулируемым клапаном 40 установлен расходомер воды с пенообразователем, выполненный в виде диафрагмы 42, соединенной с дифференциальным манометром-расходомером 43. Последний соединен с регистратором 44 расхода воды с пенообразователем и с первым входом блока 45 сравнения расхода воды с пенообразователем с заданным. Блок 45 сравнения вторым входом соединен с задатчиком 46 расхода воды, а выходом соединен с аналоговым регулятором 47 разгрузки хвостов, последний через электропневматический преобразователь 48 соединен с пневматическим исполнительным механизмом 49. Последний соединен с устройством 50 для регулирования отверстия патрубка 3 для вывода хвостов из камеры пневмофлотомашины 1. Устройство 50 для регулирования содержит установленный горизонтально цилиндрический корпус 51 с выпускным окном 52 для хвостов, футерованный износостойким материалом 53, крышку 54 с посадочным отверстием 55, футерованную износостойким материалом 56, фланец 57, соединенный с корпусом 51 и с патрубком 3 для вывода хвостов, насадку 58 из износостойкого материала, установленную во фланце 57. The pulp level stabilization circuit contains a
Внутри корпуса 51 установлены запирающий орган 59 и отражатель 60 из износостойкого материала, закрепленные на штоке 61, последний закреплен в подшипнике 62, установленном в посадочном отверстии 55. Система запирающий орган 59 - отражатель 60 - шток 61 размещена с эксцентриситетом по вертикали относительно насадки 58 и соединена с пневматическим исполнительным механизмом 49, причем величина эксцентриситета равна разности радиуса отверстия насадки 58 и максимального радиуса запирающего органа 59. Этим обеспечиваются максимально свободный выпуск твердой фазы из камеры и меньшая вероятность запрессовок выпускного отверстия насадки 58 при попадании крупных предметов или при повышенных нагрузках исходного питания. A
Запирающий орган 59 выполнен в виде цилиндра 63, сочлененного с параболическим корпусом. Площадь сечения цилиндра 63 определяется по формуле
S = K ˙ Sн, где Sн - площадь сечения отверстия насадки 58;
К - коэффициент пропорциональности, равный отношению минимального значения исходной нагрузки к максимальному.The
S = K ˙ S n , where S n is the cross-sectional area of the
K is the coefficient of proportionality equal to the ratio of the minimum value of the initial load to the maximum.
Выбор такой зависимости обусловлен требованием обеспечения соответствия диапазона изменения площади сечения отверстия выпускного патрубка 3 диапазону изменения исходной нагрузки, а это в свою очередь обеспечивает соответствие между текущей исходной нагрузкой и расходом твердой фазы из камеры пневмофлотомашины 1. The choice of this dependence is due to the requirement to ensure that the range of the change in the cross-sectional area of the opening of the
Высота параболического конуса равна максимальному ходу исполнительного механизма 49. Форма образующей параболического конуса определяется по формуле
Si= · S , где Si - площадь сечения параболического конуса на i-м расстоянии от вершины, мм2,
S - площадь сечения цилиндра 63 запирающего органа 59, мм2;
l - высота параболического конуса, мм;
li - расстояние от вершины параболического конуса по его оси до площади сечения параболического конуса на i-м расстоянии от вершины, мм.The height of the parabolic cone is equal to the maximum stroke of the
S i = · S, where S i is the cross-sectional area of a parabolic cone at the i-th distance from the top, mm 2 ,
S is the cross-sectional area of the
l is the height of the parabolic cone, mm;
l i - the distance from the top of the parabolic cone along its axis to the cross-sectional area of the parabolic cone at the i-th distance from the top, mm
Такая форма и высота рабочей части запирающего органа 59 обеспечивают расходную характеристику разгрузки хвостов из камеры при перекрытии отверстия насадки 58 запирающим органом 59, близкую к линейной, и плавность регулирования выгрузки хвостов из камеры, что способствует повышению качества автоматического регулирования уровня пульпы. This shape and height of the working part of the locking
Способ автоматического регулирования процесса пенной флотации осуществляют следующим образом. A method for automatically controlling the process of foam flotation is as follows.
При работе пневмофлотомашины 1 непрерывно и одновременно измеряются уровень пульпы в камере и плотность пульпы в объеме камеры. During operation of the
При изменении плотности пульпы в камере пневмофлотомашины 1 изменяются уровни жидкости (воды) hв и Нв в гидростатических трубах 4 и 5. Сигналы противодавления в пьезометрических трубках 6 и 7, пропорциональные изменению уровней жидкости (воды) hв и Нв, поступают на вход датчиков 10 и 11 давления воздуха, соответственно, где сигналы противодавления преобразуются в пропорциональные токовые сигналы I1 и I2. Далее токовые сигналы I1 и I2 поступают на вход, соответственно, первого и второго аналоговых преобразователей 16 и 17 (первый и второй вход блока 15 определения плотности пульпы), где преобразуются в пропорциональные сигналы напряжений U1 и U2. Сигнал напряжения U1поступает на первый вход сумматора 19 и первый вход блока 21 определения скорректированного значения уровня пульпы (второй вход второго сумматора 25).When changing the pulp density in the
Сигнал напряжения U2 поступает на второй вход сумматора 19, на выходе последнего появляется сигнал напряжения ΔU, равный разности сигналов U2 и U1.The voltage signal U 2 is supplied to the second input of the
На основании формулы
Δρп= , (1), где Δρп - изменение плотности пульпы в камере флотомашины;
Нв - изменение уровня воды в нижней гидростатической трубке 5;
hв - изменение уровня воды в верхней гидростатической трубке 4;
Н - разность высот установки гидростатических труб;
ρв - плотность воды, полученной из известной зависимости плотности пульпы и уровней воды в гидростатических трубах, и учитывая, что величина Нв пропорциональна напряжению U2, величина hв пропорциональна напряжению U1, а разность высот установки Н гидростатических труб и плотность воды ρв - величины постоянные, будет справедливо выражение:
ΔρП= ≡ ΔU, (2), т. е. напряжение ΔU на выходе сумматора 19 пропорционально изменению плотности пульпы Δρп в камере флотомашины. Полученный сигнал напряжения ΔU поступает на вход первого блока 22 умножения (второй вход блока 21 определения скорректированного значения уровня пульпы) и на вход аналогового преобразователя 18, где преобразуется в унифицированный токовый сигнал I3, пропорциональный изменению плотности пульпы. Сигнал I3 с выхода аналогового преобразователя 18 (первый выход блока 15 определения плотности пульпы) поступает на регистратор 20 плотности пульпы, на вход регулирования частоты импульсов системы 33 автоматического дозирования пенообразователя и на второй вход блока 30 сравнения измеренного и заданного значений плотности пульпы, на первый вход которого поступает сигнал задания плотности пульпы с задатчика 31 плотности.Based on the formula
Δρ p = , (1), where Δρ p is the change in pulp density in the chamber of the flotation machine;
N in - the change in water level in the lower
h in - the change in water level in the upper
H is the difference in height of the installation of hydrostatic pipes;
ρ in is the density of water obtained from the known dependence of pulp density and water levels in hydrostatic pipes, and considering that the value of H in is proportional to the voltage U 2 , the value of h in is proportional to the voltage U 1 , and the difference in installation height H of the hydrostatic pipes and the density of water ρ c - the values are constant, the expression will be true:
Δρ P = ≡ ΔU, (2), i.e., the voltage ΔU at the output of the
При равенстве сигналов измеренной и заданной плотностей пульпы сигнал их разности на выходе блока 30 сравнения равен нулю. Аналоговый регулятор 32 длительности импульсов выдает сигнал постоянного тока, не изменяющийся по величине. Далее названный токовый сигнал поступает на вход регулирования длительности импульсов системы 33 автоматического дозирования пенообразователя. На выходе последней появляются импульсы тока, частота которых пропорциональна величине сигнала I3, а длительность импульсов тока пропорциональна величине выходного сигнала аналогового регулятора 32 длительности импульсов, которые далее поступают на вход дозатора 34 пенообразователя, в результате срабатывания которого порции пенообразователя поступают в объем камеры пневмофлотомашины 1.If the signals of the measured and predetermined pulp densities are equal, the signal of their difference at the output of the
При увеличении (уменьшении) сигнала I3 увеличивается (уменьшается) частота импульсов на выходе системы 33 автоматического дозирования пенообразователя. Одновременно на выходе блока сравнения появляется сигнал разности измеренного значения плотности пульпы и заданной плотности задатчика 31. Далее сигнал разности поступает на вход аналогового регулятора 32 длительности импульсов, выходной сигнал которого увеличивается (уменьшается) согласно пропорционально-интегрального закона регулирования. Далее сигнал с выхода аналогового регулятора 32 длительности импульсов поступает на вход регулирования длительности импульсов системы 33 автоматического дозирования пенообразователя. На выходе последней появляются импульсы тока, частота которых пропорциональна величине сигнала I3, а длительность импульсов тока пропорциональна величине выходного сигнала аналогового регулятора 32 длительности импульсов. В результате изменяется подача вспенивателя в камеру пневмофлотомашины 1, что вызывает изменение режима пенообразования в камере и, как следствие, изменение плотности пульпы в камере. Изменение подачи пенообразователя будет происходить до тех пор, пока значение плотности пульпы не станет равно заданному.When increasing (decreasing) the signal I 3 increases (decreases) the frequency of the pulses at the output of the
При изменении уровня пульпы hп в камере пневмофлотомашины 1 изменяется уровень воды в гидростатической трубе 4. Сигнал противодавления в пьезометрической трубке 6, пропорциональный изменению уровня воды hв, поступает на вход датчика 10 давления воздуха, где преобразуется в пропорциональный токовый сигнал I1. Далее сигнал I1поступает на вход аналогового преобразователя 16 (первый вход блока 15 определения плотности пульпы), где преобразуется в пропорциональный сигнал напряжения U1. Далее сигнал U1, с выхода аналогового преобразователя 16 (третий выход блока 15) поступает на первый вход блока 21 определения скорректированного значения уровня пульпы (второй вход второго сумматора 25), на второй вход блока 21 (вход первого блока 22 умножения) с выхода сумматора 19 (второй выход блока 15) поступает сигнал ΔU, пропорциональный величине изменения плотности.When the level of the pulp h p in the chamber of the
Блок 21 определения скорректированного значения уровня пульпы производит вычисление скорректированного значения уровня пульпы hп по формуле, полученной из известной зависимости уровня воды в гидростатической трубе от уровня и плотности пульпы:
hП= , (3), где hв - изменение уровня воды в гидростатической трубе 4;
ρв - плотность воды;
hпо - минимальный уровень пульпы в камере пневмофлотомашины 1;
ρпо - минимальная плотность пульпы в камере пневмофлотомашины 1;
Δρп - приращение плотности пульпы в камере пневмофлотомашины 1 относительно минимального значения плотности пульпы в камере пневмофлотомашины ρпо.
h P = , (3), where h in is the change in the water level in the
ρ in is the density of water;
h on - the minimum level of pulp in the chamber of the
ρ on - the minimum density of the pulp in the chamber of the
Δρ p - increment of pulp density in the chamber of the
Учитывая, что величины ρпо, hпо и ρв являются постоянными, то возможна замена их значений в формуле (3) на пропорциональные величины в виде напряжений и коэффициентов умножения. Учитывая также, что величина изменения уровня воды hв в верхней гидростатической трубе 4 пропорциональна напряжению U1 на выходе аналогового преобразователя 16, формулу (3) для определения скорректированного значения уровня пульпы в камере пневмофлотомашины 1 можно представить в виде:
hП≡ UВ= (4), где U3 - напряжение, пропорциональное ρпо;
U5 - напряжение, пропорциональное коэффициенту масштабирования;
U8 - напряжение, пропорциональное скорректированному значению уровня пульпы hп;
α1 - коэффициент умножения, обратно пропорциональный разности высот установки гидростатических труб 4 и 5 (Н);
α2 - коэффициент умножения, пропорциональный hпо. Таким образом, сигнал ΔU умножается в первом блоке 22 умножения на коэффициент α1. На выходе последнего появляется сигнал ΔU ˙ α1, который поступает на вход второго блока 23 умножения, где умножается на коэффициент α2. На выходе последнего появляется сигнал ΔU ˙ α1 ˙ α2, который поступает на первый вход второго сумматора 25, на выходе последнего появляется напряжение U6, равное разности U1 - ΔU˙ α1 ˙α2. Сигнал ΔU ˙ α1 с выхода блока 22 умножения поступает также на вход первого сумматора 24. На выходе последнего появляется напряжение U4, равное сумме U3 + ΔU α1, которое поступает на вход первого блока 26 деления. На выходе последнего появляется напряжение U7, равное отношению , которое поступает на первый вход второго блока 27 деления, на второй вход последнего поступает напряжение с выхода второго сумматора 25. На выходе второго блока 27 деления появляется сигнал напряжения U8, равный отношению , который поступает на вход аналогового преобразователя 28. С выхода последнего (выход блока 21 определения скорректированного значения уровня пульпы) токовый сигнал I4, пропорциональный значению уровня пульпы hп в камере пневмофлотомашины 1, поступает на регистратор 29 уровня пульпы и на второй вход блока 37 сравнения скорректированного значения уровня пульпы с заданным. На первый вход последнего поступает сигнал с задатчика 36 уровня. При равенстве сигнала задатчика 36 уровня и сигнала I4 с выхода блока 21 на выходе блока 37 сравнения сигнал равен нулю. Аналоговый регулятор 38 подачи воды с пенообразователем выдает сигнал постоянного тока, не изменяющийся по величине, который поступает на электропневматический преобразователь 39, где преобразуется в пропорциональный пневматический сигнал. Далее указанный сигнал поступает на регулируемый клапан 40, через который происходит поступление воды с пенообразователем в объем камеры пневмофлотомашины 1. Токовый сигнал, пропорциональный расходу воды с пенообразователем, с выхода дифманометра-расходомера 43 поступает на регистратор 44 расхода воды с пенообразователем и на первый вход блока 45 сравнения расхода воды с пенообразователем с заданным. На второй вход последнего поступает сигнал заданного расхода воды с пенообразователем с задатчика 46 расхода воды с пенообразователем. При равенстве измеренного и заданного расходов воды с пенообразователем на выходе блока 45 сравнения сигнал равен нулю. Аналоговый регулятор 47 разгрузки хвостов выдает сигнал постоянного тока, не изменяющийся по величине, который поступает на вход электропневматического преобразователя 48, где преобразуется в пропорциональный пневматический сигнал. Далее сигнал поступает на мембранный исполнительный механизм 49, под воздействием которого запирающий орган (устройство 50) удерживается в положении, при котором величина отверстия патрубка 3 для вывода хвостов пропорциональна величине поступившего сигнала. Через устройство 50 происходит истечение хвостов (пульпы) из камеры пневмофлотомашины 1.Given that the values of ρ in , h in and ρ in are constant, it is possible to replace their values in formula (3) with proportional values in the form of stresses and multiplication factors. Considering also that the magnitude of the change in water level h in the upper
h P ≡ U B = (4), where U 3 is the voltage proportional to ρ with respect to ;
U 5 is the voltage proportional to the scaling factor;
U 8 is the voltage proportional to the adjusted value of the pulp level h p ;
α 1 - multiplication coefficient, inversely proportional to the height difference of the installation of
α 2 - multiplication coefficient proportional to h by . Thus, the signal ΔU is multiplied in the
При увеличении (уменьшении) уровня пульпы в камере пневмофлотомашины 1 на выходе блока 37 сравнения скорректированного значения уровня пульпы с заданным появляются сигнал разности измеренного значения уровня пульпы и заданного задатчиком 36 уровня пульпы. Далее сигнал разности поступает на вход аналогового регулятора 38 подачи воды с пенообразователем. Выходной сигнал последнего уменьшается (увеличивается) согласно пропорционально-интегрально-дифференциального закона регулирования и поступает на вход электропневматического преобразователя 39, где преобразуется в пропорциональный изменяющийся пневматический сигнал. Последний поступает на регулируемый клапан 40, который уменьшает (увеличивает расход воды с пенообразователем в объем камеры пневмофлотомашины 1, чем компенсируется частично увеличение (уменьшение) уровня пульпы в камере. With an increase (decrease) in the pulp level in the chamber of the
При уменьшении (увеличении) расхода воды с пенообразователем на выходе блока 45 сравнения расхода воды с пенообразователем с заданным появляется сигнал разности измеренного значения расхода воды с пенообразователем и заданным задатчиком 46 расхода воды с пенообразователем. Далее сигнал разности поступает на вход аналогового регулятора 47 разгрузки хвостов, выходной сигнал которого уменьшается (увеличивается) по пропорционально-интегральному закону регулирования. Выходной сигнал с последнего поступает на электропневматический преобразователь 48, где преобразуется в пропорциональный пневматический сигнал. Последний поступает на мембранный исполнительный механизм 49, который перемещает пропорционально пневматическому сигналу шток устройства 50 для регулирования отверстия патрубка 3 для вывода хвостов. When reducing (increasing) the flow rate of water with a blowing agent, at the output of the
Величина отверстия патрубка 3 для выпуска хвостов увеличивается (уменьшается), что приводит к увеличению (уменьшению) выпуска хвостов из камеры пневмофлотомашины 1 и к ускорению восстановления пульпы в камере. The size of the hole of the
В момент достижения уровня пульпы заданного значения расход воды с пенообразователем в камеру пневмофлотомашины 1 может отличаться от заданного. Сигнал рассогласования с выхода блока 45 сравнения расхода воды с пенообразователем с заданным поступает на вход аналогового регулятора 47 разгрузки хвостов, который продолжает вырабатывать регулирующий сигнал, действие которого направлено на уменьшение (увеличение) величины выпускного отверстия патрубка 3. When the pulp level reaches the set value, the flow rate of water with a foaming agent into the chamber of the
Выход хвостов через патрубок 3 уменьшается (увеличивается), что приводит к некоторому отклонению уровня пульпы от заданного значения, а это в свою очередь приведет к изменению расхода воды с пенообразователем в камеру пневмофлотомашины 1. The output of the tailings through the
Таким образом, регулирование расхода воды с пенообразователем, подаваемой в объем камеры пневмофлотомашины 1 с питанием, и регулирование величины выпускного отверстия патрубка 3 для выпуска хвостов из камеры будет происходить до тех пор, пока уровень пульпы в камере и расход воды с пенообразователем не достигнут заданных значений. Thus, the regulation of the flow rate of water with a foaming agent supplied to the volume of the chamber of the
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4681607 RU2011420C1 (en) | 1989-04-18 | 1989-04-18 | Method and apparatus for automatic control of froth flotation |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4681607 RU2011420C1 (en) | 1989-04-18 | 1989-04-18 | Method and apparatus for automatic control of froth flotation |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2011420C1 true RU2011420C1 (en) | 1994-04-30 |
Family
ID=21442986
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4681607 RU2011420C1 (en) | 1989-04-18 | 1989-04-18 | Method and apparatus for automatic control of froth flotation |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2011420C1 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2596841C2 (en) * | 2015-01-12 | 2016-09-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение "Санкт-Петербургская электротехническая компания" | Method of controlling flotation process |
RU2736251C1 (en) * | 2020-06-24 | 2020-11-12 | Акционерное общество «СОМЭКС» | Foam flotation machine |
CN114505176A (en) * | 2022-02-09 | 2022-05-17 | 武汉理工大学 | Self-suction type high-purity quartz sand flotation system and method capable of controlling temperature and maintaining concentration |
-
1989
- 1989-04-18 RU SU4681607 patent/RU2011420C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2596841C2 (en) * | 2015-01-12 | 2016-09-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение "Санкт-Петербургская электротехническая компания" | Method of controlling flotation process |
RU2736251C1 (en) * | 2020-06-24 | 2020-11-12 | Акционерное общество «СОМЭКС» | Foam flotation machine |
CN114505176A (en) * | 2022-02-09 | 2022-05-17 | 武汉理工大学 | Self-suction type high-purity quartz sand flotation system and method capable of controlling temperature and maintaining concentration |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1492184A1 (en) | Method of controlling flows | |
US5254292A (en) | Device for regulating and reducing the fluctuations in a polyphasic flow, and its use | |
RU2011420C1 (en) | Method and apparatus for automatic control of froth flotation | |
US3807602A (en) | Method and apparatus for dispensing a fluidizable solid from a pressure vessel | |
JPS6026172B2 (en) | Method and device for measuring internal characteristics of slurry | |
US5368166A (en) | Device for automatically controlling the process of separating froth concentrate from gangue in a floatation machine | |
US5578198A (en) | Device for automatic regulation of the process of separating froth concentrate from gangue in a floatation machine | |
EP3124155B1 (en) | Electric discharge machine and method for calculating a weight of a workpiece | |
RU2011421C1 (en) | Method of automatic control froth flotation enrichment | |
FI96186B (en) | Device for automatic process control in the separation of concentrate-laden froth from gangue in a flotation machine | |
AU640411B2 (en) | Device for automatic regulation of the process of separating froth concentrate from gangue in a floatation machine | |
FI67793C (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER STYRNING AV KVALITETEN AV ETT FLOTATIONSKONCENTRAT | |
FI96185B (en) | Device for automatic process control in separation of concentrate-laden froth from gangue in a flotation machine | |
SU912294A1 (en) | Hydraulic cyclone operation control method | |
SU859376A1 (en) | Method of polymer degassing process control | |
SU1045478A1 (en) | Method of automatic regulation of water-air conditions of jigging process | |
SU738635A1 (en) | Method of automatically controlling operation of deslimer | |
RU2117535C1 (en) | Device for automatically controlling air concentration in pulp of flotation machine | |
SU1101261A1 (en) | Method for controlling thickening process | |
SU1036382A1 (en) | Method and apparatus for controlling flotation froth product quality | |
JPH0675720B2 (en) | Sludge concentration method at low flow rate | |
USRE31676E (en) | Method and apparatus for dispensing a fluidizable solid from a pressure vessel | |
JPS58108116A (en) | Mixing device for gas in urethane material | |
SU828022A1 (en) | Device for determination of liquid surface tension | |
SU981353A1 (en) | Method for automatically controlling concentration of miscella in extraction apparatus with preliminary impregnation of extracted material with solvent |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080419 |