RU191052U1 - Установка для определения времени выключения тиристоров - Google Patents
Установка для определения времени выключения тиристоров Download PDFInfo
- Publication number
- RU191052U1 RU191052U1 RU2019111401U RU2019111401U RU191052U1 RU 191052 U1 RU191052 U1 RU 191052U1 RU 2019111401 U RU2019111401 U RU 2019111401U RU 2019111401 U RU2019111401 U RU 2019111401U RU 191052 U1 RU191052 U1 RU 191052U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- voltage
- reverse
- source
- direct
- thyristor
- Prior art date
Links
- 238000009434 installation Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 29
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 abstract description 4
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 8
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 239000002800 charge carrier Substances 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 2
- 230000001364 causal effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002045 lasting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005215 recombination Methods 0.000 description 1
- 230000006798 recombination Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000003252 repetitive effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/26—Testing of individual semiconductor devices
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/08—Circuits specially adapted for the generation of control voltages for semiconductor devices incorporated in static converters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Testing Of Individual Semiconductor Devices (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к области электротехники и может найти применение в устройствах для испытаний силовых полупроводниковых приборов. Установка для определения времени выключения тиристоров (фиг. 1) содержит источник прямого напряжения 1 и формирователь прямого тока 2, источник обратного напряжения 3 и формирователь обратного тока 4. Положительный полюс источника прямого напряжения 1 через формирователь прямого тока 2 соединен с одним из выводов высоковольтного ключа 5, к которому также подключен отрицательный полюс источника обратного напряжения 3 через формирователь обратного тока 4. Отрицательный полюс источника прямого напряжения 1 и положительный полюс источника обратного напряжения 2 соединены между собой и подключены через шунт 6 к клемме 7.1 для подключения катода испытуемого тиристора. Второй вывод высоковольтного ключа 5 соединен с клеммой 7.2 для подключения анода испытуемого тиристора, к которой подсоединены также катод диода ограничения обратного напряжения 8 и катоды развязывающих диодов 9 и 10. Анод диода ограничения обратного напряжения 8 соединен с отрицательным полюсом источника ограничения обратного напряжения 11, положительный полюс которого подключен к точке соединения источников прямого и обратного напряжения 1 и 2 с шунтом 6. Аноды развязывающих диодов 9 и 10 подключены к положительным полюсам формирователя повторного прямого напряжения 12 и форсирующего формирователя повторного прямого напряжения 13, соответственно. Отрицательные полюсы формирователя повторного прямого напряжения 12 и форсирующего формирователя повторного прямого напряжения 13 соединены между собой и подключены к отрицательному полюсу источника обратного напряжения 3.Техническим результатом при реализации заявленного решения является возможность получения импульса повторного напряжения с неискаженным линейным фронтом, что позволит точно определять значение времени выключения у испытуемых тиристоров с большим накопленным зарядом. 2 ил.
Description
Полезная модель относится к области электротехники и может найти применение в устройствах для испытаний силовых полупроводниковых приборов.
Известно устройство для определения времени выключения тиристоров, включающее источник прямого напряжения с формирователем прямого тока, источник обратного напряжения и источник повторного прямого напряжения, коммутирующий тиристор, шунт и клеммы для подключения испытуемого тиристора [Бардин В.М., Моисеев Л.Г., Сурочан Ж.Г. «Аппаратура и методы контроля параметров силовых полупроводниковых вентилей», М., Энергия, 1971, с. 113, рис. 2-42]. Основным недостатком известного устройства является необходимость подбора коммутирующего тиристора по значению времени восстановления, которое должно быть больше, чем у испытуемого тиристора. Но в то же время значение времени выключения коммутирующего тиристора должно быть меньше, чем у испытуемого тиристора. В итоге практически для каждого испытуемого тиристора приходится подбирать соответствующий коммутирующий тиристор.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому техническому результату к заявляемой установке для определения времени выключения тиристоров является промышленная установка LEM 4030, блок-схема которой приведена на фиг. 1, включающая источник прямого напряжения и формирователь прямого тока, источник обратного напряжения и формирователь обратного тока, источник ограничения обратного напряжения и диод ограничения обратного напряжения, высоковольтный ключ, клеммы для подключения испытуемого тиристора, шунт и формирователь повторного прямого напряжения [Лаппе Р., Фишер Ф. «Измерения в энергетической электронике», Пер с нем. - М., Энергоатомиздат, 1986, с. 91]. В известном устройстве отрицательный полюс формирователя повторного прямого напряжения подключен к точке соединения отрицательного полюса источника прямого напряжения с положительным полюсом источника обратного напряжения, а положительный полюс формирователя повторного прямого напряжения соединен непосредственно с клеммой для подключения анода испытуемого тиристора.
В известном устройстве при включении испытуемого тиристора через него вначале протекает импульс прямого тока трапецеидальной формы с линейно спадающим задним фронтом. Спад прямого тока формируется одновременной работой формирователя прямого тока и формирователя обратного тока. В момент времени, соответствующий переходу импульса прямого тока через ноль, формируется линейно нарастающий передний фронт импульса обратного тока, имеющий отрицательную полярность и ту же скорость нарастания. Высоковольтный ключ в это время замкнут. Обратный ток через испытуемый тиристор нарастает до момента восстановления тиристором запирающих свойств. При запирании испытуемого тиристора к нему прикладывается напряжение от источника обратного напряжения, амплитуда которого ограничивается диодом и источником ограничения обратного напряжения. Затем через определенное время высоковольтный ключ размыкается, и от формирователя повторного прямого напряжения к испытуемому тиристору прикладывается импульс прямого напряжения трапецеидальной формы с линейно нарастающим передним фронтом. В соответствии с требованиями стандартов, например, IEC60747-6 и ГОСТ 24461-80, время выключения определяется, как минимальный интервал времени между моментом перехода через ноль прямого тока и моментом приложения повторного напряжения, при котором испытуемый тиристор может выдержать, не переключаясь, прикладываемое повторное прямое напряжение.
Однако известное устройство имеет низкую точность определения времени выключения тиристоров, так как не обеспечивает линейность переднего фронта повторного прямого напряжения при испытании тиристоров с большим накопленным зарядом неосновных носителей.
Невозможность получения идеально линейного переднего фронта повторного прямого напряжения обусловлена, во-первых, тем, что высоковольтный формирователь повторного прямого напряжения имеет ограниченную выходную мощность. Это приводит к искажению линейности переднего фронта повторного напряжения при переходе его через ноль из-за влияния накопленного заряда неосновных носителей в базовых областях испытуемого тиристора, не успевших рекомбинировать к моменту приложения повторного напряжения. Изменение знака приложенного напряжения приводит к выводу этих носителей через прямосмещенный переход, что вызывает протекание тока в прямом направлении. Если величина этого тока больше выходного тока формирователя прямого повторного напряжения, то скорость нарастания повторного напряжения резко уменьшается на время выведения накопленного заряда. Уменьшение скорости нарастания («ступенька» на переднем фронте импульса повторного напряжения) продолжительностью от единиц до десятков микросекунд приводит к тому, что испытуемый тиристор включится при меньшей длительности интервала времени между моментом перехода через ноль прямого тока и моментом приложения повторного напряжения, то есть определенное в таких условиях время выключения образца будет меньше истинного значения.
В основу полезной модели поставлена задача усовершенствовать установку для определения времени выключения тиристоров путем введения новых конструктивных элементов, новых связей между конструктивными элементами, нового выполнения конструктивных элементов.
Технической проблемой, решение которой обеспечивается при использовании заявляемой полезной модели, является формирование импульса повторного прямого напряжения с практически линейным передним фронтом, не зависящим от процесса выведения накопленного заряда неосновных носителей при приложении повторного напряжения.
Технический результат заявленной полезной модели заключается в повышении точности определения времени выключения испытуемых тиристоров.
Технический результат достигается тем, что установка для определения времени выключения тиристоров, включающая источник прямого напряжения и формирователь прямого тока, источник обратного напряжения и формирователь обратного тока, источник ограничения обратного напряжения и диод ограничения обратного напряжения, высоковольтный ключ, клеммы для подключения испытуемого тиристора, шунт и формирователь повторного прямого напряжения, причем к клемме для подключения катода испытуемого тиристора через шунт подключены отрицательный полюс источника прямого напряжения, положительный полюс источника обратного напряжения и положительный полюс источника ограничения обратного напряжения, а положительный полюс источника прямого напряжения и отрицательный полюс источника обратного напряжения через соответствующие формирователи тока подключены к одному из выводов высоковольтного ключа, второй вывод которого соединен с клеммой для подключения анода испытуемого тиристора и катодом диода ограничения обратного напряжения, анод которого соединен с отрицательным полюсом источника ограничения обратного напряжения, согласно полезной модели дополнительно содержит форсирующий формирователь повторного прямого напряжения и два развязывающих диода, при этом положительные полюсы формирователя повторного прямого напряжения и форсирующего формирователя повторного прямого напряжения через развязывающие диоды соединены с клеммой для подключения анода испытуемого тиристора, а их отрицательные полюсы подключены к отрицательному полюсу источника обратного напряжения.
Причинно-следственная связь между совокупностью существенных признаков технического решения и достигаемым техническим результатом заключается в следующем.
Введение новых конструктивных элементов и новых связей между конструктивными элементами, а также новое выполнение конструктивных элементов заявляемой установки для определения времени включения тиристоров, а именно то, что она:
- дополнительно содержит форсирующий формирователь повторного прямого напряжения,
- дополнительно содержит два развязывающих диода,
при этом положительные полюсы формирователя повторного прямого напряжения и форсирующего формирователя повторного прямого напряжения через развязывающие диоды соединены с клеммой для подключения анода испытуемого тиристора, а их отрицательные полюсы подключены к отрицательному полюсу источника обратного напряжения
в совокупности с известными признаками технического решения обеспечивает формирование импульса повторного прямого напряжения с практически линейным передним фронтом, не зависящим от процесса выведения накопленного заряда неосновных носителей при приложении повторного напряжения, и, следовательно, повышает точность определения времени выключения испытуемых тиристоров.
Это объясняется тем, что при подаче управляющего сигнала на испытуемый тиристор и его включении формирователи прямого и обратного тока формируют импульс тока трапецеидальной формы с линейно спадающим задним фронтом, который протекает через замкнутый высоковольтный ключ, шунт и испытуемый тиристор. Протекание обратного тока через испытуемый тиристор приводит к восстановлению его запирающих свойств, он закрывается, и к нему прикладывается обратное напряжение. Величина обратного напряжения задается стандартом и составляет, как правило, минус 100 В. Амплитуда выброса обратного напряжения на испытуемом тиристоре, обусловленного влиянием паразитной индуктивности конструкции, ограничивается цепью из соединенных последовательно диода и источника ограничения обратного напряжения. Через определенный интервал времени после перехода тока через ноль размыкается высоковольтный ключ, и включаются формирователь повторного прямого напряжения и форсирующий формирователь повторного прямого напряжения. В результате к испытуемому тиристору прикладывается импульс напряжения трапецеидальной формы с линейно нарастающим передним фронтом. Так как в заявляемом устройстве источник обратного напряжения и формирователи повторного прямого напряжения соединены последовательно, то они не оказывают влияния друг на друга, а к испытуемому тиристору прикладывается алгебраическая сумма значений выходного напряжения источников. В результате напряжение на тиристоре линейно и без искажений нарастает с заданной скоростью от значения минус 100 В, которое, как правило, задается стандартом, до амплитуды импульса повторного прямого напряжения. В базовых областях полупроводниковой структуры испытуемого тиристора после окончания процесса восстановления остается часть неосновных носителей заряда, концентрация которых экспоненциально убывает вследствие процесса рекомбинации. В момент перехода повторного напряжения через ноль коллекторный р-n-переход испытуемого тиристора смещается в прямом направлении, и носители заряда выводятся через него, обуславливая выброс тока в цепи. Если формирователь повторного прямого напряжения имеет выходной ток, меньший, чем амплитуда выброса тока, то скорость нарастания повторного напряжения снижается, и на его переднем фронте появляется «ступенька», длительность которой определяется временем вывода избыточного заряда из базовых областей испытуемого тиристора. «Ступенька» на переднем фронте импульса повторного напряжения может иметь длительность несколько микросекунд. Ее появление приводит к тому, что испытуемый тиристор включится при меньшей длительности интервала времени между моментом перехода через ноль прямого тока и моментом приложения повторного напряжения, то есть определенное в таких условиях время выключения образца будет меньше истинного значения. Для уменьшения ошибки измерений требуется значительно увеличивать выходной ток формирователя повторного напряжения, но в установке с одним высоковольтным формирователем повторного прямого напряжения при увеличении его выходного тока увеличивается вероятность деградации испытуемого тиристора вследствие воздействия значительной коммутационной мощности при включении испытуемого тиристора при приложении большого повторного напряжения. Для того, чтобы разрешить противоречие между требованиями большого выходного тока формирователя повторного выходного напряжения и ограничением коммутационной мощности при переключении испытуемого тиристора под воздействием повторного прямого напряжения, заявляемая установка дополнительно содержит форсирующий формирователь повторного прямого напряжения, обеспечивающим выходной ток до 1000 А, но имеющим выходное напряжение холостого хода всего 150-200 В, что снижает коммутационную мощность и исключает деградацию испытуемого тиристора при его переключении в проводящее состояние. Для исключения взаимного влияния формирователь повторного прямого напряжения и форсирующий формирователь прямого повторного напряжения подсоединены к испытуемому тиристору через развязывающие диоды. Совместная работа формирователей обеспечивает приложение к испытуемому тиристору приложение повторного прямого напряжения с неискаженным линейно нарастающим фронтом при любом уровне выброса тока, обусловленного выведением накопленных носителей заряда.
Таким образом, в заявляемой установке для определения времени выключения тиристоров за счет всей совокупности признаков обеспечивается приложение к испытуемому тиристору импульса повторного напряжения с неискаженным линейно нарастающим передним фронтом и, следовательно, повышение точности определения времени выключения у испытуемого тиристора.
Установка для определения времени выключения тиристоров поясняется чертежом, на котором приведена функциональная схема заявляемой установки (фиг. 1).
Установка для определения времени выключения тиристоров (фиг. 1) содержит источник прямого напряжения 1 и формирователь прямого тока 2, источник обратного напряжения 3 и формирователь обратного тока 4. Положительный полюс источника прямого напряжения 1 через формирователь прямого тока 2 соединен с одним из выводов высоковольтного ключа 5, к которому также подключен отрицательный полюс источника обратного напряжения 3 через формирователь обратного тока 4. Отрицательный полюс источника прямого напряжения 1 и положительный полюс источника обратного напряжения 2 соединены между собой и подключены через шунт 6 к клемме 7.1 для подключения катода испытуемого тиристора. Второй вывод высоковольтного ключа 5 соединен с клеммой 7.2 для подключения анода испытуемого тиристора, к которой подсоединены также катод диода ограничения обратного напряжения 8 и катоды развязывающих диодов 9 и 10. Клемма 7.3 служит для подключения управляющего вывода испытуемого тиристора. Анод диода ограничения обратного напряжения 8 соединен с отрицательным полюсом источника ограничения обратного напряжения 11, положительный полюс которого подключен к точке соединения источников прямого и обратного напряжения 1 и 2 с шунтом 6. Аноды развязывающих диодов 9 и 10 подключены к положительным полюсам формирователя повторного прямого напряжения 12 и форсирующего формирователя повторного прямого напряжения 13, соответственно. Отрицательные полюсы формирователя повторного прямого напряжения 12 и форсирующего формирователя повторного прямого напряжения 13 соединены между собой и подключены к отрицательному полюсу источника обратного напряжения 3.
Установка для определения времени выключения тиристоров работает следующим образом.
К клемме 7.3 для подключения управляющего вывода испытуемого тиристора прикладывается управляющий сигнал, и испытуемый тиристор включается. При его включении формирователь прямого тока 2 формирует импульс прямого тока, который протекает через замкнутый высоковольтный ключ 5, шунт 6 и испытуемый тиристор, подключенный к клеммам 7.1 и 7.2. В момент начала спада прямого тока включается формирователь обратного тока 4, и формирователи прямого и обратного тока 2 и 4 формируют линейный спад импульса тока трапецеидальной формы с линейно спадающим задним фронтом. Протекание обратного тока через испытуемый тиристор приводит к восстановлению его запирающих свойств, он закрывается, и к нему прикладывается обратное напряжение от источника обратного напряжения 3. Величина обратного напряжения задается стандартом и составляет, как правило, минус 100 В. Амплитуда выброса обратного напряжения на испытуемом тиристоре, обусловленного влиянием паразитной индуктивности конструкции, ограничивается цепью из соединенных последовательно диода ограничения обратного напряжения 8 и источника ограничения обратного напряжения 11. Через определенный интервал времени после перехода тока через ноль размыкается высоковольтный ключ 5, отключающий низковольтные формирователи прямого и обратного тока 2 и 4 от воздействия высокого повторного прямого напряжения. Одновременно с размыканием высоковольтного ключа 5 включаются формирователь повторного прямого напряжения 12 и форсирующий формирователь повторного прямого напряжения 13, формирующие импульс напряжения трапецеидальной формы с линейно нарастающим передним фронтом, который прикладывается к испытуемому тиристору. Для исключения взаимного влияния формирователей повторного напряжения 12 и 13 они подключены к клемме 7.2 для подключения анода испытуемого тиристора через развязывающие диоды 9 и 10, соответственно. Отрицательный полюс формирователя прямого повторного напряжения 12 и отрицательный полюс форсирующего формирователя прямого повторного напряжения 13 подключены к отрицательному полюсу источника обратного напряжения 3, что обеспечивает последовательное соединения разнополярных источников напряжения и, следовательно, исключает их влияние друг на друга. В результате к испытуемому тиристору прикладывается алгебраическая сумма значений выходного напряжения источника 3 и формирователей повторного прямого напряжения 12 и 13.Формирователь форсирующего повторного прямого напряжения 13 выполнен с выходным напряжением холостого хода 150-250 В и выходным током до 1000 А. Формирователь повторного прямого напряжения 12 выполнен с выходным током порядка 10 А и обеспечивает формирование импульсов напряжения с регулируемой амплитудой, равной 0,67 от значения импульсного повторяющегося напряжения испытуемого тиристора. В результате напряжение на тиристоре линейно и без искажений нарастает с заданной скоростью от значения минус 100 В, которое, как правило, задается стандартом, до амплитуды импульса повторного прямого напряжения.
В установке, выбранной в качестве прототипа, при испытании тиристоров с большим остаточным зарядом неосновных носителей и значениями времени выключения, сопоставимыми с временем рассасывания остаточного заряда, значение времени выключения определяется с ошибкой в большую сторону. Это обусловлено снижением скорости нарастания переднего фронта импульса повторного прямого напряжения во время выведения накопленного заряда неосновных носителей. В наибольшей степени этот эффект проявляется у образцов высоковольтных тиристоров с характерной для быстродействующих тиристоров топологией, но значительным накопленным зарядом. Искажение переднего фронта импульса повторного прямого напряжения приводит к тому, что испытуемый тиристор будет переключаться в проводящее состояние при меньшей длительности интервала времени между моментом перехода через ноль прямого тока и моментом приложения повторного напряжения. Следовательно, определенное в таких условиях время выключения образца будет меньше истинного значения.
Как видно из вышеизложенного, в заявляемой установке для определения времени выключения тиристоров обеспечивается практически линейный, неискаженный, фронт нарастания повторного прямого напряжения и, следовательно, высокая точность определения значения времени выключения.
Заявляемая установка для определения времени выключения тиристоров может быть реализована на известном оборудовании с помощью известных материалов и средств, что подтверждает ее промышленную пригодность.
Claims (1)
- Установка для определения времени выключения тиристоров, включающая источник прямого напряжения и формирователь прямого тока, источник обратного напряжения и формирователь обратного тока, источник ограничения обратного напряжения и диод ограничения обратного напряжения, высоковольтный ключ, клеммы для подключения испытуемого тиристора, шунт и формирователь повторного прямого напряжения, причем к клемме для подключения катода испытуемого тиристора через шунт подключены отрицательный полюс источника прямого напряжения, положительный полюс источника обратного напряжения и положительный полюс источника ограничения обратного напряжения, а положительный полюс источника прямого напряжения и отрицательный полюс источника обратного напряжения через соответствующие формирователи тока подключены к одному из выводов высоковольтного ключа, второй вывод которого соединен с клеммой для подключения анода испытуемого тиристора и катодом диода ограничения обратного напряжения, анод которого соединен с отрицательным полюсом источника ограничения обратного напряжения, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит форсирующий формирователь повторного прямого напряжения и два развязывающих диода, при этом положительные полюсы формирователя повторного прямого напряжения и форсирующего формирователя повторного прямого напряжения через развязывающие диоды соединены с клеммой для подключения анода испытуемого тиристора, а их отрицательные полюсы подключены к отрицательному полюсу источника обратного напряжения.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019111401U RU191052U1 (ru) | 2019-04-16 | 2019-04-16 | Установка для определения времени выключения тиристоров |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019111401U RU191052U1 (ru) | 2019-04-16 | 2019-04-16 | Установка для определения времени выключения тиристоров |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU191052U1 true RU191052U1 (ru) | 2019-07-22 |
Family
ID=67513177
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019111401U RU191052U1 (ru) | 2019-04-16 | 2019-04-16 | Установка для определения времени выключения тиристоров |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU191052U1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111596191A (zh) * | 2020-07-10 | 2020-08-28 | 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司天生桥局 | 一种晶闸管关断时间的测定方法及测定装置 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU776475A1 (ru) * | 1979-08-01 | 1983-11-07 | Предприятие П/Я М-5973 | Способ управлени тиристорами переключател питани и устройство дл его осуществлени |
| WO1998015010A1 (de) * | 1996-09-30 | 1998-04-09 | Eupec Europäische Gesellschaft Für Leistungshalbleiter Mbh + Co. Kg | Thyristor mit durchbruchbereich |
| RU2112989C1 (ru) * | 1995-12-07 | 1998-06-10 | Акционерное общество открытого типа "Электровыпрямитель" | Устройство для определения качества изготовления тиристоров |
| RU2185632C2 (ru) * | 2000-03-06 | 2002-07-20 | Ростовский военный институт ракетных войск | Устройство бесконтактного определения технического состояния тиристоров источника питания |
| US20160131712A1 (en) * | 2014-11-06 | 2016-05-12 | Rockwell Automation Technologies, Inc. | Wellness monitoring of electromagnetic switching devices |
| RU185574U1 (ru) * | 2018-06-04 | 2018-12-11 | Акционерное общество "ПРОТОН-ЭЛЕКТРОТЕКС" | Установка для определения критической скорости нарастания напряжения в закрытом состоянии тиристоров |
-
2019
- 2019-04-16 RU RU2019111401U patent/RU191052U1/ru active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU776475A1 (ru) * | 1979-08-01 | 1983-11-07 | Предприятие П/Я М-5973 | Способ управлени тиристорами переключател питани и устройство дл его осуществлени |
| RU2112989C1 (ru) * | 1995-12-07 | 1998-06-10 | Акционерное общество открытого типа "Электровыпрямитель" | Устройство для определения качества изготовления тиристоров |
| WO1998015010A1 (de) * | 1996-09-30 | 1998-04-09 | Eupec Europäische Gesellschaft Für Leistungshalbleiter Mbh + Co. Kg | Thyristor mit durchbruchbereich |
| RU2185632C2 (ru) * | 2000-03-06 | 2002-07-20 | Ростовский военный институт ракетных войск | Устройство бесконтактного определения технического состояния тиристоров источника питания |
| US20160131712A1 (en) * | 2014-11-06 | 2016-05-12 | Rockwell Automation Technologies, Inc. | Wellness monitoring of electromagnetic switching devices |
| RU185574U1 (ru) * | 2018-06-04 | 2018-12-11 | Акционерное общество "ПРОТОН-ЭЛЕКТРОТЕКС" | Установка для определения критической скорости нарастания напряжения в закрытом состоянии тиристоров |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111596191A (zh) * | 2020-07-10 | 2020-08-28 | 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司天生桥局 | 一种晶闸管关断时间的测定方法及测定装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109374996B (zh) | 一种飞跨电容三电平dcdc功率组件的双脉冲测试电路及方法 | |
| US9800176B2 (en) | TNPC inverter device and method for detecting short-circuit thereof | |
| Böhmer et al. | Negative differential miller capacitance during switching transients of IGBTs | |
| CN112230115B (zh) | 一种集成氮化镓二极管和三极管的雪崩测试电路及其控制方法 | |
| CN113676029B (zh) | 一种基于igbt的有源钳位电路 | |
| RU191052U1 (ru) | Установка для определения времени выключения тиристоров | |
| CN110943615A (zh) | 一种低损耗模块化多电平直流直流变换器的故障穿越方法 | |
| CN212008817U (zh) | 有源mosfet电压钳位电路和双脉冲测试电路 | |
| CN115932521A (zh) | 一种SiC MOSFET重复浪涌测试方法 | |
| CN111130518A (zh) | 一种SiC MOSFET快速短路保护电路 | |
| CN207200258U (zh) | 一种led照明的保护电路 | |
| CN113671340B (zh) | 一种IGBT的Switch参数测试装置 | |
| CN115833805A (zh) | 一种栅极电压自动闭环调节的高压共源共栅结构 | |
| Yu et al. | An optimized voltage clamp circuit for accurate power semiconductor device on-state losses measurement | |
| Fuhrmann et al. | Dynamic avalanche in high voltage diodes during short circuit III | |
| Lenz et al. | Investigation of short circuit in a IGBT power module with Three-Level neutral point clamped type 2 (NPC2, T-NPC, mixed voltage) topology | |
| Gao et al. | Self-adaptive multi-stage IGBT driving method in medium voltage wind generation system | |
| Jiao et al. | A novel junction temperature estimation approach for high voltage IGBT modules based on pre-turn-off current | |
| CN113030608A (zh) | 一种功率器件均流特性评估实验装置 | |
| Fuhrmann et al. | Interaction between IGBT, diode and parasitic inductances during short-circuit type 3 | |
| RU185574U1 (ru) | Установка для определения критической скорости нарастания напряжения в закрытом состоянии тиристоров | |
| CN111404278B (zh) | 超导磁储能系统斩波器均压均流控制方法 | |
| RU201072U1 (ru) | Установка для измерения времени жизни неосновных носителей заряда в базах полупроводниковых приборов | |
| Pan et al. | Active variable gate drive for suppressing IGBT collector current overshoot | |
| Sukhatme et al. | A drain current based short circuit protection technique for SiC MOSFET |