RU189436U1 - Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника - Google Patents

Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника Download PDF

Info

Publication number
RU189436U1
RU189436U1 RU2018128676U RU2018128676U RU189436U1 RU 189436 U1 RU189436 U1 RU 189436U1 RU 2018128676 U RU2018128676 U RU 2018128676U RU 2018128676 U RU2018128676 U RU 2018128676U RU 189436 U1 RU189436 U1 RU 189436U1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
transmission line
microwave
reflection coefficient
segment
argument
Prior art date
Application number
RU2018128676U
Other languages
English (en)
Inventor
Юрий Борисович Гимпилевич
Станислав Евгеньевич Зебек
Original Assignee
Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" filed Critical Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет"
Priority to RU2018128676U priority Critical patent/RU189436U1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU189436U1 publication Critical patent/RU189436U1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
    • G01R27/02—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant
    • G01R27/04—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant in circuits having distributed constants, e.g. having very long conductors or involving high frequencies
    • G01R27/06—Measuring reflection coefficients; Measuring standing-wave ratio

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)

Abstract

Использование: для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника. Сущность полезной модели заключается в том, что устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника, содержащее отрезок линии передачи с продольной щелью и два ненаправленных зонда, первый из которых установлен на каретке и введен в отрезок линии передачи через продольную щель, с целью повышения точности измерений, а также уменьшения габаритов, массы и стоимости второй ненаправленный зонд установлен на той же каретке и введен в отрезок линии передачи через ту же продольную щель, что и первый ненаправленный зонд на расстоянии λ/4 от первого ненаправленного зонда (λ - длина волны в отрезке линии передачи), а выходы ненаправленных зондов подключены к входам дополнительно введенного квадратурного детектора. Технический результат: обеспечение возможности повышения точности измерений, а также уменьшения габаритов, массы. 1 ил.

Description

Полезная модель относится к измерительной технике сверхвысоких частот.
Известно устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника, содержащее отрезок линии передачи с продольной щелью, в которую введен ненаправленный зонд, установленный на каретке и подключенный к входу квадратичного амплитудного детектора (см., например, рис. 5.1 на стр. 94 в книге: Данилин А.А. Измерения в технике СВЧ / А.А. Данилин - М.: «Радиотехника», 2008. - 184 с.).
Это устройство работает следующим образом. Вход отрезка линии передачи подключают к СВЧ генератору, а выход - к измеряемому микроволновому двухполюснику. При перемещении вдоль отрезка линии передачи каретки, на которой установлен ненаправленный зонд, с помощью внешнего вычислительного устройства анализируется амплитудное распределение поля в линии передачи и по известным формулам определяются модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника.
Недостатком этого устройства является низкая точность измерений, что связано с неквадратичностью вольт-амперной характеристики СВЧ диода квадратичного амплитудного детектора. Динамический диапазон приемлемого квадратичного детектирования составляет 30-40 дБ. Это приводит к существенной погрешности измерений при больших значениях коэффициента стоячей волны (КСВ), а также в условиях, когда мощность
СВЧ генератора изменяется в широких пределах (например, при встроенном контроле).
Этот недостаток устранен в устройстве, описанном в авторском свидетельстве (Гимпилевич Ю. Б. А.с. 1633367 СССР, МКИ 5 G 01 R 27/06. Способ определения модуля и фазы коэффициента отражения СВЧ-двуполюсника / Ю.Б. Гимпилевич (СССР), заявл. 11.04.88; опубл. 07.03.91, Бюл. №9). Это устройство наиболее близко по технической сущности к заявляемому устройству для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника и поэтому выбрано в качестве прототипа.
Устройство-прототип содержит два отрезка линии передачи с продольными щелями, в продольные щели этих отрезков линий передачи введены два ненаправленных зонда (по одному зонду в каждый из отрезков), которые установлены на двух каретках (по одному зонду на каждой из кареток), соединенных с устройством синхронного перемещения кареток.
Устройство-прототип работает следующим образом. Входы обоих отрезков линии передачи подключают к СВЧ генератору, выход первого отрезка передачи подключают к измеряемому микроволновому двухполюснику, а второго - к согласованной нагрузке. При синхронном перемещении кареток с установленными на них ненаправленными зондами с помощью устройства синхронного перемещения кареток на выходах этих зондов формируется два СВЧ сигнала, причем на выходе зонда, введенного в отрезок линии передачи, нагруженной на согласованную нагрузку, формируется СВЧ сигнал с линейным изменением фазового сдвига, а на выходе зонда, введенного в отрезок линии передачи, нагруженной на измеряемый микроволновый двухполюсник, кроме линейного изменения появляется фазовая добавка, зависящая от параметров измеряемого микроволнового двухполюсника. С помощью внешнего СВЧ фазометра происходит измерение разности фаз, ответвляемых зондами СВЧ сигналов, то есть исключается линейная составляющая. Это позволяет определить
фазовое распределение поля в линии передачи, нагруженной на измеряемый двухполюсник. Далее по приведенным в описании формулам, с помощью внешнего вычислительного устройства определяют модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника.
Устройство-прототип обладает следующими недостатками: пониженная точность измерений ввиду отсутствия избыточности, что связано с анализом только фазового распределения поля в линии передачи; значительные габариты, масса и стоимость, что связано с необходимостью применения двух отрезков линии передачи с продольными щелями, двух кареток и устройства синхронного перемещения кареток.
Целью полезной модели является повышение точности измерений, а также уменьшение габаритов, массы и стоимости.
Данная цель достигается за счет того, что в устройстве для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника, содержащем отрезок линии передачи с продольной щелью и два ненаправленных зонда, первый из которых установлен на каретке и введен в отрезок линии передачи через продольную щель, второй ненаправленный зонд установлен на той же каретке и введен в отрезок линии передачи через ту же продольную щель, что и первый ненаправленный зонд на расстоянии λ/4 от первого ненаправленного зонда (λ - длина волны в отрезке линии передачи), а выходы ненаправленных зондов подключены к входам дополнительно введенного квадратурного детектора.
На фиг. 1 изображена схема заявленного устройства для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника. Устройство содержит отрезок линии передачи с продольной щелью 1, первый ненаправленные зонд 2, второй ненаправленный зонд 3, каретку 4, квадратурный детектор 5. Первый ненаправленный зонд 2 расположен на расстоянии
Figure 00000001
от выхода отрезка линии передачи с продольной щелью 1 (плоскости подключения измеряемого микроволнового
двухполюсника), а второй ненаправленный зонд 3 расположен на расстоянии λ/4 от первого ненаправленного зонда 2.
Заявленное устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника работает следующим образом. Вход отрезка линии передачи с продольной щелью 1 подключают к СВЧ генератору, а выход - к измеряемому микроволновому двухполюснику, модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения которого необходимо определить. В результате интерференции падающей и отраженной волн в отрезке линии передачи 1 с продольной щелью возникает режим смешанной волны. Ненаправленные зонды 2 и 3 осуществляют ответвление колебаний из двух плоскостей отрезка линии передачи, расположенных на расстоянии λ/4 друг от друга. С помощью каретки 4 ненаправленные зонды 2 и 3 перемещаются вдоль линии передачи с продольной щелью 1 (происходит изменение координаты
Figure 00000001
).
Комплексную амплитуду суммарной волны
Figure 00000002
в плоскости подключения первого ненаправленного зонда 2, находящемся на расстоянии
Figure 00000001
от плоскости подключения измеряемого микроволнового двухполюсника, с учетом отсутствия потерь в линии передачи и идеального согласования с СВЧ генератором, можно записать (см., например, формулу (6.18) на стр. 164 книги Силаев М.А., Брянцев С.Ф. Приложение матриц и графов к анализу СВЧ устройств / М.А. Силаев, С.Ф. Брянцев - М.: «Сов. Радио», 1970. - 248 с.) как
Figure 00000003
где Еп - амплитуда падающей волны;
Figure 00000004
- комплексный коэффициент отражения измеряемого микроволнового двухполюсника; β=2π/λ - фазовая постоянная; λ - длина волны в линии передачи; L - длина отрезка линии передачи с продольной щелью 1.
Преобразуем формулу (1), представив комплексный коэффициент отражения
Figure 00000005
измеряемого микроволнового двухполюсника в алгебраическом
виде и применив формулу Эйлера. В результате получим
Figure 00000006
где
Figure 00000007
, ϕ - модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения
Figure 00000008
измеряемого микроволнового двухполюсника соответственно.
Определим амплитуду суммарной волны
Figure 00000009
в плоскости подключения первого ненаправленного зонда 2, взяв модуль выражения (2):
Figure 00000010
Определим начальную фазу суммарной волны ψ1(
Figure 00000001
) в плоскости подключения первого ненаправленного зонда 2, взяв аргумент выражения (2):
Figure 00000011
Зная амплитуду (3) и начальную фазу (4) суммарной волны, запишем выражение для гармонического колебания, ответвляемого первым ненаправленным зондом 2:
Figure 00000012
где K1 - коэффициент передачи первого ненаправленного зонда 2; ω - круговая частота микроволнового колебания; t - текущее время.
Аналогично определим выражения для амплитуды
Figure 00000013
и начальной фазы ψ2(
Figure 00000001
) суммарной волны в плоскости подключения второго ненаправленного зонда 3, учтя при этом, что он установлен на расстоянии (
Figure 00000001
+λ/4) от плоскости подключения измеряемого микроволнового двухполюсника. После несложных преобразований получим:
Figure 00000014
Figure 00000015
Зная амплитуду (6) и начальную фазу (7) суммарной волны, запишем выражение для гармонического колебания, ответвляемого вторым ненаправленным зондом 3:
Figure 00000016
где K2 - коэффициент передачи второго ненаправленного зонда 3.
Колебания (5) и (8) с ненаправленных зондов 2 и 3 подаются на входы квадратурного детектора 5. При этом на двух выходах квадратурного детектора 5 формируются следующие напряжения (квадратурные составляющие) I(
Figure 00000001
), Q(
Figure 00000001
), которые представляют собой функции координаты
Figure 00000001
:
Figure 00000017
Figure 00000018
где K3 - коэффициент преобразования квадратурного детектора.
Подставляя в формулы (9) и (10) выражения (3), (4), (6), (7), получаем:
Figure 00000019
Figure 00000020
где K4=K1K2K3.
Напряжения (11) и (12) с выходов квадратурного детектора 5 далее поступают во внешнее вычислительное устройство, в котором реализуется алгоритм, позволяющий определить искомые параметры. Внешнее вычислительное устройство может быть реализовано на основе специализированного микроконтроллерного блока, либо на основе универсальной ЭВМ. Рассмотрим операции, которые необходимо возложить на внешнее вычислительное устройство.
Сначала на основе (11) и (12) рассчитываются функции U(
Figure 00000001
) и θ(
Figure 00000001
), по следующим формулам:
Figure 00000021
Figure 00000022
Подставляя (9) и (10) в формулы (13) и (14), получаем следующие выражения, связывающие U(
Figure 00000001
) и θ(
Figure 00000001
) с модулем и аргументом комплексного коэффициента отражения измеряемого микроволнового двухполюсника:
Figure 00000023
Figure 00000024
где
Figure 00000025
Из (15) и (16) следует, что при перемещении каретки 4 (изменение
Figure 00000001
) функция U(
Figure 00000001
) будет представлять собой произведение амплитудных распределений волны в отрезке линии передачи с продольной щелью 1 в плоскостях размещения ненаправленных зондов 2 и 3, а функция θ(
Figure 00000001
) - разность фазовых распределений волны в отрезке линии передачи 2 в плоскостях размещения ненаправленных зондов 2 и 3. Это позволяет определить за один цикл измерения модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения на основе как амплитудного распределения (с использованием формулы (15)), так и на основе фазового распределения (с использованием формулы (16)), что в два раза увеличивает избыточность измерительной процедуры и позволяет, путем усреднения результатов, повысить точность.
Рассмотрим алгоритм определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения на основе анализа функции U(
Figure 00000001
), определяемой формулой (15). Для удобства введем новую переменную х:
Figure 00000026
С учетом (17) выражение (15) принимает вид
Figure 00000027
Найдем минимальное Umin и максимальное Umax значения функции U(x). Для этого продифференцируем выражение (18) по х и приравняем производную к нулю, что приводит к уравнению
Figure 00000028
Исключая тривиальный случай
Figure 00000029
при х≥0 решение этого уравнения имеет вид
Figure 00000030
где n=0, 1, 2… .
Анализируя (18) легко убедиться в том, что минимумы функции U(x) будут наблюдаться при четных значениях n=2m, а максимумы - при нечетных значениях n=2m+1, где m=0, 1, 2… . С учетом этого, подставляя (20) в формулу (18), получаем:
Figure 00000031
Из (21) следует, что минимальное и максимальное значения U(x) зависят только от модуля комплексного коэффициента отражения и не зависят от аргумента, что позволяет определить значение
Figure 00000032
. Для этого решим систему уравнений (21) относительно модуля комплексного коэффициента отражения. В результате получаем следующее выражение для расчета модуля коэффициента отражения
Figure 00000033
Из (20) следует, что положение экстремумов функции U(x) не зависит от значения модуля комплексного коэффициента отражения
Figure 00000034
, а зависит только от переменной х, то есть только от аргумента комплексного коэффициента отражения ϕ. Это позволяет определить ϕ.
Выше показано, что минимумы функции U(x) будут наблюдаться при n=2m. Подставляя это значение в (20), получаем
Figure 00000035
Выразив из (17) параметр
Figure 00000036
, с учетом (23) находим значения
Figure 00000037
, в которых расположены минимумы функции U(
Figure 00000001
):
Figure 00000038
Выражение (24) позволяет определить аргумент комплексного коэффициента отражения по положению минимумов функции U(
Figure 00000001
). Для этого подключим к выходу отрезка линии передачи с продольной щелью 1 образцовый короткозамыкатель, аргумент комплексного коэффициента отражения которого равен ϕкз = π. При этом минимумы функции U(
Figure 00000001
) в соответствии с (24) будут расположены в точках
Figure 00000039
Определим величину смещения минимумов
Figure 00000040
функции U(
Figure 00000001
) при подключении образцового короткозамыкателя, используя (24) и (25):
Figure 00000041
Из формулы (26) выразим ϕ:
Figure 00000042
Величина смещения
Figure 00000043
, определяемая формулой (26), может быть как положительной, если
Figure 00000044
(смещение минимума в сторону микроволнового двухполюсника), так и отрицательной, если
Figure 00000045
(смещение минимума в сторону СВЧ генератора).
Таким образом, алгоритм определения измеряемых параметров с использованием амплитудного распределения, включает в себя:
- определение максимального Umax и минимального Umin значений функции U(
Figure 00000001
), при перемещении каретки 4 вдоль отрезка линии передачи с продольной щелью 1, к выходу которого подключен измеряемый микроволновый двухполюсник;
- фиксацию положения первого минимума
Figure 00000046
напряжения U(
Figure 00000001
), ближайшего к плоскости подключения измеряемого микроволнового двухполюсника;
- фиксацию положения первого минимума
Figure 00000047
напряжения U(
Figure 00000001
), при подключении в качестве нагрузки эталонного короткозамыкателя;
- расчет модуля комплексного коэффициента отражения измеряемого микроволнового двухполюсника по формуле (22);
- расчет аргумента комплексного коэффициента отражения измеряемого микроволнового двухполюсника по формуле (27).
Рассмотрим алгоритм определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения на основе анализа функции θ(
Figure 00000001
), определяемой формулой (16). Из формулы (16) следует, что постоянная величина π/2 не несет информации об измеряемых параметрах
Figure 00000048
и ϕ, поэтому ее можно исключить при калибровке прибора. При дальнейшем рассмотрении не будем учитывать эту величину, сосредоточив внимание на составляющей, которая несет информацию об измеряемых параметрах. Назовем эту составляющую «фазовой информационной составляющей» и обозначим как
Δθ(х). С учетом (17) фазовую информационную составляющую можно записать в виде
Figure 00000049
Из выражения (28) следует, что Δθ(x) - периодическая функция аргумента х с периодом 2π. Определим экстремальные значения этой функции. Для этого найдем первую производную по переменной х выражения (28) и приравняем ее к нулю, что приводит к уравнению
Figure 00000050
Решая (29), определим значения x, соответствующие экстремумам. Исключая тривиальный случай
Figure 00000051
=0, при х≥0 получаем решение в виде
Figure 00000052
где n=0, 1, 2,… .
Анализ (28) показывает, что на одном периоде функции Δθ(х) существует один максимум и один минимум. Экстремальные значения фазовой информационной составляющей Δθ(x) определим, подставив (30) в формулу (28). Это приводит к следующим выражениям:
Figure 00000053
Figure 00000054
где Δθ1 и Δθ2 - максимальное и минимальное значения фазовой информационной составляющей Δθ(x) соответственно.
Из (31) и (32) следует, что экстремальные значения имеют одинаковую абсолютную величину и отличаются только знаками. В дальнейшем будем пользоваться термином «максимальное отклонение фазовой
информационной составляющей Δθmax относительно нуля», понимая под этим абсолютное значение экстремумов
Figure 00000055
Преобразуем выражение (33) к виду
Figure 00000056
Найдем корни квадратного уравнения (34)
Figure 00000057
Поскольку модуль комплексного коэффициента отражения является величиной положительной, то физический смысл будет иметь только одно решение (следует выбрать знак «+» перед радикалом).
После ряда несложных преобразований окончательно получаем следующее выражение для определения модуля комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника на основе фазового распределения электромагнитной волны в отрезке линии передачи 1:
Figure 00000058
Определим положение нулей фазовой информационной составляющей Δθ(х), приравняв выражение (28) к нулю, что приводит к уравнению
Figure 00000059
Исключая тривиальный случай
Figure 00000060
=0, при х≥0 получаем решение в виде
Figure 00000061
где n=0, 1, 2,… .
Из (38) следует, что положение нулей функции Δθ(x) не зависит от значения модуля
Figure 00000062
, а зависит только от координаты x, то есть только от аргумента комплексного коэффициента отражения, что позволяет определить ϕ. Выразив из (17) параметр
Figure 00000001
, с учетом (38) находим значения
Figure 00000063
, в которых расположены нули функции Δθ(
Figure 00000001
):
Figure 00000064
Выражение (39) позволяет определить аргумент комплексного коэффициента отражения по положению нулей функции Δθ(
Figure 00000001
). Для этого подключим к выходу отрезка линии передачи с продольной щелью 1 образцовый короткозамыкатель, аргумент комплексного коэффициента отражения которого равен ϕкз = π. При этом нули функции Δθ(
Figure 00000001
) в соответствии с (39) будут расположены в точках
Figure 00000065
Определим величину смещения нулей
Figure 00000066
функции Δθ(
Figure 00000001
) при подключении образцового короткозамыкателя, используя (39) и (40):
Figure 00000067
Из формулы (41) выразим ϕ:
Figure 00000068
Величина смещения
Figure 00000069
, определяемая формулой (42), может быть как положительной, если
Figure 00000070
(смещение нуля в сторону микроволнового двухполюсника), так и отрицательной, если
Figure 00000071
(смещение нуля в сторону СВЧ генератора).
Таким образом, алгоритм определения измеряемых параметров с использованием фазового распределения, включает в себя:
- определение максимального отклонения относительно нуля Δθmax фазовой информационной составляющей сигнала Δθ(
Figure 00000001
) при перемещении каретки 4 вдоль отрезка линии передачи с продольной щелью 1, к выходу которого подключен измеряемый микроволновый двухполюсник;
- фиксацию положения первого нуля
Figure 00000072
фазовой информационной составляющей Δθ(
Figure 00000001
), ближайшего к плоскости подключения измеряемого микроволнового двухполюсника;
- фиксация положения первого нуля
Figure 00000073
фазовой информационной составляющей Δθ(
Figure 00000001
), при подключении в качестве нагрузки эталонного короткозамыкателя;
- расчет модуля комплексного коэффициента отражения измеряемого микроволнового двухполюсника по формуле (36);
- расчет аргумента комплексного коэффициента отражения измеряемого микроволнового двухполюсника по формуле (42).
С использованием оценок модуля и аргумента коэффициента отражения, полученных на основе амплитудного (формулы (22), (27)) и фазового (формулы (36), (42)) распределений электромагнитной волны в отрезке линии передачи 1, на завершающем этапе определяются средние арифметические значения (усреднение результатов измерений).
В качестве отрезка линии передачи с продольной щелью можно использовать отрезок прямоугольного или коаксиального волновода, в котором прорезана продольная щель, в частности можно использовать отрезок линии передачи стандартной измерительной линии, например типа Р1-17. В качестве ненаправленных зондов 2 и 3 можно использовать емкостные штыри или индуктивные петли. В качестве каретки 4 можно использовать каретку стандартной измерительной линии, с доработанной платформой, на которой следует установить два ненаправленных зонда 2 и 3, которые ввести в одну и ту же щель отрезка линии передачи 1 на расстоянии, равном четверти длины волны. Квадратурный детектор 5 можно реализовать,
например, на интегральной схеме ADL5382 фирмы Analog devices, которая жестко устанавливается на платформе каретки и соединяется с ненаправленными зондами с помощью двух отрезков коаксиального кабеля. При этом в процессе перемещения каретки отрезки кабелей не претерпевают изгибов, что исключает возникновение дополнительной погрешности измерения. Таким образом, заявленное устройство представляет собой единую конструкцию (по существу это новая измерительная линия векторного, а не амплитудного типа).
Предлагаемое устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника обладает следующими преимуществами:
- повышенная точность измерений, получаемая за счет избыточности, поскольку в устройстве, в течение одного измерительного цикла определяется пара значений модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника с использованием как амплитудного, так и фазового распределений электромагнитной волны в отрезке линии передачи 1 с последующим усреднением результатов;
- уменьшенные габариты, масса и стоимость, поскольку при этом из конструкции исключается второй отрезок линии передачи с продольной щелью, вторая каретка и устройство синхронного перемещения кареток.

Claims (1)

  1. Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника, содержащее отрезок линии передачи с продольной щелью и два ненаправленных зонда, первый из которых установлен на каретке и введен в отрезок линии передачи через продольную щель, отличающееся тем, что, с целью повышения точности измерений, а также уменьшения габаритов, массы и стоимости, второй ненаправленный зонд установлен на той же каретке и введен в отрезок линии передачи через ту же продольную щель, что и первый ненаправленный зонд на расстоянии λ/4 от первого ненаправленного зонда (λ - длина волны в отрезке линии передачи), а выходы ненаправленных зондов подключены к входам дополнительно введенного квадратурного детектора.
RU2018128676U 2018-08-03 2018-08-03 Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника RU189436U1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018128676U RU189436U1 (ru) 2018-08-03 2018-08-03 Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018128676U RU189436U1 (ru) 2018-08-03 2018-08-03 Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU189436U1 true RU189436U1 (ru) 2019-05-22

Family

ID=66635748

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018128676U RU189436U1 (ru) 2018-08-03 2018-08-03 Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU189436U1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2731020C1 (ru) * 2019-06-21 2020-08-28 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по космической деятельности "РОСКОСМОС" Способ измерения коэффициента отражения свч нагрузки
RU2752022C1 (ru) * 2020-12-07 2021-07-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1626193A1 (ru) * 1988-11-09 1991-02-07 Горьковский Политехнический Институт Устройство дл измерени комплексного коэффициента отражени двухполюсника СВЧ
SU1633367A1 (ru) * 1988-04-11 1991-03-07 Севастопольский Приборостроительный Институт Способ определени модул и фазы коэффициента отражени СВЧ-двухполюсника
RU2022284C1 (ru) * 1991-04-26 1994-10-30 Севастопольский Приборостроительный Институт Способ определения комплексных параметров свч-устройств
UA77744C2 (en) * 2004-08-03 2007-01-15 Univ Sevastopol Nat Technical Device for measuring the complex reflection coefficient of a microwave dipole

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1633367A1 (ru) * 1988-04-11 1991-03-07 Севастопольский Приборостроительный Институт Способ определени модул и фазы коэффициента отражени СВЧ-двухполюсника
SU1626193A1 (ru) * 1988-11-09 1991-02-07 Горьковский Политехнический Институт Устройство дл измерени комплексного коэффициента отражени двухполюсника СВЧ
RU2022284C1 (ru) * 1991-04-26 1994-10-30 Севастопольский Приборостроительный Институт Способ определения комплексных параметров свч-устройств
UA77744C2 (en) * 2004-08-03 2007-01-15 Univ Sevastopol Nat Technical Device for measuring the complex reflection coefficient of a microwave dipole

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2731020C1 (ru) * 2019-06-21 2020-08-28 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по космической деятельности "РОСКОСМОС" Способ измерения коэффициента отражения свч нагрузки
RU2752022C1 (ru) * 2020-12-07 2021-07-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6556930B2 (ja) ベクトルネットワークアナライザ
Chalapat et al. Wideband reference-plane invariant method for measuring electromagnetic parameters of materials
Engen Calibration of an arbitrary six-port junction for measurement of active and passive circuit parameters
RU189436U1 (ru) Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника
CN104515907A (zh) 一种散射参数测试系统及其实现方法
CN110865238B (zh) 一种基于准谐波模型采样算法的交流电阻测量方法及装置
Beatty Mismatch errors in the measurement of ultrahigh frequency and microwave variable attenuators
CN203519730U (zh) 一种散射参数测试系统
US2790143A (en) Magic tee bridge
RU2683804C1 (ru) Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника
WO2023173658A1 (zh) 电能表动态误差测量装置、系统及方法
WO2023284679A1 (zh) 一种取样示波器复频响应校准装置和方法
CN110927452B (zh) 一种基于瞬时无功功率的相位差测量方法及装置
Caspers Impedance determination from bench measurements
Altar Q circles-A means of analysis of resonant microwave systems
US8725442B2 (en) Method for measuring system parameter of linear multiport and measuring method using vector network analyzer
US3327211A (en) Multi-mode microwave power measurement utilizing oversized measuring waveguide section to obtain plane wave propagation
Slomovitz et al. A portable system for phasor measurment units (PMU) calibration in high-voltage substations
RU2752022C1 (ru) Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов
CN114236454B (zh) 一种宽频电阻分压器的误差校准方法及装置
Kumar et al. Modified coaxial wire method for measurement of transfer impedance of beam position monitors
US3970973A (en) Impedance standard apparatus
Adam Automatic microwave network measurements
Shcherbyna et al. Parameter Meter of Transmission Line
RU2774218C1 (ru) Способ измерения положения границы раздела двух диэлектрических сред в резервуаре

Legal Events

Date Code Title Description
MM9K Utility model has become invalid (non-payment of fees)

Effective date: 20190506