RU2022284C1 - Способ определения комплексных параметров свч-устройств - Google Patents

Способ определения комплексных параметров свч-устройств Download PDF

Info

Publication number
RU2022284C1
RU2022284C1 SU4948435A RU2022284C1 RU 2022284 C1 RU2022284 C1 RU 2022284C1 SU 4948435 A SU4948435 A SU 4948435A RU 2022284 C1 RU2022284 C1 RU 2022284C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
complex
sequences
power
measuring
twelve
Prior art date
Application number
Other languages
English (en)
Inventor
Юрий Борисович Гимпилевич
Original Assignee
Севастопольский Приборостроительный Институт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Севастопольский Приборостроительный Институт filed Critical Севастопольский Приборостроительный Институт
Priority to SU4948435 priority Critical patent/RU2022284C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2022284C1 publication Critical patent/RU2022284C1/ru

Links

Images

Landscapes

  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)

Abstract

Использование: для измерения с высокой точностью комплексных параметров СВЧ-устройств. Сущность изобретения: формируют три независимые импульсные последовательности из отсчетов измеренных мощностей путем их перестановок во времени, путем дискретного преобразования Фурье определяют аргументы первого коэффициента разложения этих последовательностей Ψ1 Ψ2, Ψ3 и расчитывают реальную и мнимую части комплексного параметра Г по соответствующим формулам. 3 ил., 3 табл.

Description

Изобретение относится к технике измерений на сверхвысоких частотах и может быть использовано при измерении комплексных коэффициентов отражения, комплексных коэффициентов передачи, полных сопротивлений СВЧ-устройств различного целевого назначения.
В технике измерений на СВЧ широко используется способ, основанный на анализе амплитудного распределения поля вдоль линии передачи (метод измерительной линии). Недостатком этого способа является низкая производительность измерений.
Этот недостаток устранен в способе, основанном на анализе амплитудного распределения поля в дискретных точках линии передачи (так называемый многозондовый метод). Недостатком этого способа является малая широкополосность и, как следствие, низкая точность при работе в полосе частот.
Этот недостаток устранен в способе калибруемого двенадцатиполюсника. Суть способа заключается в том, что осуществляется измерение мощностей на выходах линейного калибруемого двенадцатиполюсника и по ним вычисляют измеряемые параметры. Причем предварительно в процессе калибровки по образцовым мерам на каждой частоте определяют и запоминают эквивалентные параметры многополюсника, которые используются в дальнейшем для расчета измеряемых параметров.
Наиболее близким по технической сущности является способ, который заключается в том, что измеряют мощности на выходах линейного калибруемого двенадцатиполюсника, к которому подключены источник гармонических колебаний и измеряемое устройство, а реальную и мнимую части комплексного параметра рассчитывают по формулам
X = R
Figure 00000001
=
Figure 00000002
(1)
Y = I
Figure 00000003
=
Figure 00000004
(2) где
Figure 00000005
=
Figure 00000006
=
Figure 00000007
Figure 00000008
, i = 1,2,3 . (3)
Рi - мощности, измеренные на выходах линейного двенадцатиполюсника;
Figure 00000009
- ноpмированные значения мощностей, причем нормировка осуществляется относительно мощности на выходе индексом "0" (Ро);
Аi,
Figure 00000010
,
Figure 00000011
- эквивалентные параметры, характеризующие i-й выход двенадцатиполюсника;
Un,Vn,Сn - константы, которые однозначно связаны с эквивалентными параметрами двенадцатиполюсника, эти константы рассчитываются на этапе калибровки и запоминаются.
Недостаточно высокая точность определения комплексных параметров по способу-прототипу связана с тем, что существенный вклад в результирующую погрешность вносят шумы. Из-за влияния шумов, возникающих при обработке сигналов, снимаемых с датчиков мощности, измерение мощностей Рiосуществляется с погрешностями, а это в соответствии с формулами (1) и (2) приводит к ошибке в определении составляющих комплексного параметра.
Целью изобретения является повышение точности.
Это достигается тем, что при способе определения комплексных параметров СВЧ-устройств, заключающемся в измерении мощностей на выходах линейного калибруемого двенадцатиполюсника, к которому подключены источник гармонического сигнала и измеряемое устройство, формируют три независимые импульсные последовательности из отсчетов измеренных мощностей путем их перестановок во времени, путем дискретного преобразования Фурье определяют аргументы первого коэффициента разложения этих последовательностей Ψ1, Ψ2, Ψ3 и рассчитывают реальную и мнимую части комплексного параметра
Figure 00000012
по формулам
X = R
Figure 00000013
=
Figure 00000014
(4)
Y = I
Figure 00000015
=
Figure 00000016
(5)
где Мi=tg Ψ i (i=1,2,3);
Сm,Um,Vm (m=0...7) - постоянные величины, определяемые при калибровке.
Таким образом, в отличие от прототипа исходными данными для определения комплексных параметров являются не измеренные мощности, а аргументы коэффициентов разложения Фурье, которые оказываются менее чувствительными к шумам. Это и приводит к новому свойству, заключающемуся в повышении точности определения комплексных параметров. Данное свойство обеспечивается введением заявленных отличительных признаков и без этих признаков не может быть получено.
Таким образом, отличительные признаки заявленного технического решения являются существенными.
На фиг. 1 изображена структурная схема одного из вариантов устройства для измерения комплексного коэффициента отражения на основе калибруемого двенадцатиполюсника; на фиг.2 - структурная схема возможной реализации блока измерения мощности; на фиг.3 - эпюры дискретных сигналов, полученных из отсчетов мощностей путем их перестановок во времени.
Устройство для измерения комплексного коэффициента отражения содержит СВЧ-генератор 1, выход которого через линейный калибруемый двенадцатиполюсник 2 подключен к входу измеряемой нагрузки 3. Четыре измерительных выхода калибруемого двенадцатиполюсника 2 подключены к блоку измерения мощности 4. Выход блока измерения мощности 4 соединен с входом вычислительно-управляющего устройства 5, в состав которого входят последовательно соединенные блок памяти 6, блок 7 дискретного преобразования Фурье и решающее устройство 8, а также блок управления 9, выходы которого соединены с блоком измерения мощности 4, блоком памяти 6, блоком 7 дискретного преобразования Фурье и решающим устройством 8. Выход решающего устройства 8 соединен с индикаторным блоком 10.
СВЧ-генератор 1 предназначен для формирования гармонических колебаний соответствующей частоты. В качестве СВЧ-генератора 1 может быть реализован любой генератор соответствующего диапазона волн из группы приборов Г4 либо генератор качающейся частоты из комплекта панорамных приборов (группы приборов Р2 и Р4).
Линейный калибруемый двенадцатиполюсник 2 предназначен для формирования измерительных сигналов. Возможны различные конструктивные варианты на основе как направленных, так и ненаправленных элементов.
Блок измерения мощности 4 предназначен для измерения уровней мощности сигналов, поступающих с измерительных выходов калибруемого двенадцатиполюсника 2. Одна из возможных реализаций блока измерения мощности 4 приведена на фиг. 2. Блок состоит из СВЧ-коммутатора 11, датчика мощности 12, аналого-цифрового преобразователя 13 (АЦП), элемента задержки 14.
Блок измерения мощности работает следующим образом. Блок управления 9 осуществляет последовательное переключение каналов СВЧ-коммутатора 11. При этом вход датчика мощности 12 поочередно подключается к выходам калибруемого двенадцатиполюсника 2. В качестве датчика мощности может быть использован квадратичный СВЧ-детектор либо термисторный (болометрический) преобразователь, включенный в мост. Напряжения, пропорциональные уровням мощностей, поступают поочередно на вход АЦП 12, который осуществляет преобразование этих напряжений в цифровой код, поступающий далее в вычислительно-управляющее устройство 5. Запуск АЦП 13 осуществляется с некоторой задержкой относительно момента переключения СВЧ-коммутатора 11. Задержка обеспечивается с помощью элемента задержки 14, который легко реализуется на логических схемах.
Вычислительно-управляющее устройство 5 с входящими в него блоком памяти 6, блоком 7 дискретного преобразования Фурье, решающим устройством 8 и блоком управления 9 предназначен для формирования дискретных последовательностей, определения аргументов коэффициентов разложения Фурье этих последовательностей и вычисления действительной и мнимой частей комплексного коэффициента отражения по формулам (4), (5).
Вычислительно-управляющее устройство 5 может быть реализовано на основе управляющей микроЭВМ типа "ДВК", "Электроника-60" и др. Возможна реализация этого блока на основе микропроцессорного вычислителя.
Индикаторный блок 10 предназначен для отображения результатов измерения в удобной форме. Для этих целей могут быть использованы цифровые, аналоговые, осциллографические и прочие индикаторы.
Устройство для измерения комплексного коэффициента отражения работает следующим образом.
Гармонический сигнал от СВЧ-генератора 1 через калибруемый двенадцатиполюсник 2 поступает на измеряемый двухполюсник 3 с комплексным коэффициентом отражения
Figure 00000017
. При этом в линии передачи формируется режим смешанных волн. На измерительных выходах калибруемого двенадцатиполюсника 2 появляются сигналы. Эти сигналы поступают на входы блока измерения мощности 4, в котором по командам из блока управления 9 осуществляется поочередное измерение мощностей и преобразование их в цифровые коды. Эти коды поступают в блок памяти 6, где осуществляется их запоминание. Далее по командам из блока управления 9 запомненные значения мощностей в требуемой последовательности и полярности (см.фиг.3) подаются в блок 7 дискретного преобразования Фурье. В этом блоке для каждой из трех последовательностей определяются аргументы первого коэффициента разложения. Полученные значения аргументов поступают далее в решающее устройство 8, где по формулам (4), (5) рассчитываются действительная и мнимая части комплексного коэффициента отражения. По полученным значениям в решающем устройстве при необходимости могут быть вычислены модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения. С выхода решающего устройства 8 сигналы поступают в индикаторный блок 10, где осуществляется индикация в удобной форме.
При осуществлении предложенного способа выполняют следующие операции:
устанавливают требуемую частоту СВЧ-генератора 1;
осуществляют измерение мощностей на измерительных выходах линейного калибруемого двенадцатиполюсника 2;
запоминают измеренные значения мощностей;
формируют три независимые импульсные последовательности из отсчетов измеренных мощностей путем их перестановок во времени;
осуществляют дискретное преобразование Фурье, в результате которого определяют аргументы первого коэффициента разложения этих последовательностей;
рассчитывают реальную и мнимую части комплексного параметра по формулам (4), (5).
Рассмотрим предложенный способ определения комплексных параметров СВЧ-устройств.
Отсчеты мощностей Рi (i=0,1,2,3), измеренных на выходах двенадцатиполюсника 2, могут быть сформированы во временные четырехточечные последовательности путем перестановок по времени. Причем общее число перестановок из N элементов равно N! . В нашем случае N=4 (число измерительных выходов двенадцатиполюсника 2). Таким образом число перестановок будет N!=4!=24. Из этих перестановок только 3 последовательности будут обладать свойством независимости с точки зрения аргументов коэффициентов разложения, в чем легко убедиться. Эти последовательности приведены на фиг.3, выглядят следующим образом: Р0, -Р1, -Р2, Р3; Р0, -Р1, -Р3, Р2; Р0, -Р2, -Р1, Р3.
Проведем дискретное преобразование Фурье (ДФП) этих последовательностей. В общем случае комплексные коэффициенты ДФП равны
Figure 00000018
=
Figure 00000019
Figure 00000020
Xm·e-j
Figure 00000021
(6)
Хm - отсчеты дискретного сигнала;
n - номер коэффициента ДПФ;
m - номер отсчета.
Проведем расчет первого (n=1) коэффициента разложения для нашего случая (N=4)
Figure 00000022
=
Figure 00000023
Figure 00000024
e
Figure 00000025
=
Figure 00000026
Figure 00000027
xo+x1e
Figure 00000028
+ x2e-jπ + x3e
Figure 00000029
(7)
Применяя формулу Эйлера, получим
Figure 00000030
=
Figure 00000031
(xo-x2)+j(x3-x1)
Figure 00000032
(8) Определим аргумент коэффициента разложения
Ψ1= arctg
Figure 00000033
(9) Теперь определим Ψ1 для трех последовательностей, представленных на фиг.3. Подставляя в формулу (9) соответствующие отсчеты мощностей, получим
Ψ ( 1 1)= arctg
Figure 00000034
(10)
Ψ ( 1 2)= arctg
Figure 00000035
(11)
Ψ ( 1 3)= arctg
Figure 00000036
(12) В соотношениях (10)-(12) возьмем тангенсы от обеих частей, а также разделим числители и знаменатели дробей на Ро. Введем обозначения tg Ψ1 (i)=Мi (i=1,2,3). При этом получим
M1=
Figure 00000037
(13)
M2=
Figure 00000038
(14)
M3=
Figure 00000039
(15) где
Figure 00000040
- нормированные значения мощностей, определяемые соотношением (3).
Подставляя соотношение (3) в формулы (13)-(15), получим систему из трех уравнений
Figure 00000041
Figure 00000042
Figure 00000043
(16)
Введем обозначения:
Figure 00000044
=
Figure 00000045
e jφ;
Figure 00000046
= =
Figure 00000047
ejαi. Подставим эти значения в систему (16). Взяв модули и возведя их в квадрат, получим после преобразований
Figure 00000048
Figure 00000049
(18)
Полученная система уравнений является нелинейной относительно
Figure 00000050
и φ . Однако ее можно свести к линейной относительно квадрата модуля |
Figure 00000051
|2, действительной Х=
Figure 00000052
cos φ и мнимой Y=
Figure 00000053
sin φ частей ком- плексного коэффициента отражения. Для этого воспользуемся формулой для косинуса суммы и проведем перегруппировку. В результате система (18) может быть записана в виде
Figure 00000054
(19) где
Figure 00000055
cos
Figure 00000056
;
Figure 00000057
Figure 00000058

Систему уравнений (19) решим относительно X и Y /используя правило Крамера.Решение имеет вид
X =
Figure 00000059
(21)
Y =
Figure 00000060
(22) где
Figure 00000061
Figure 00000062
Figure 00000063
Figure 00000064
Таким образом, формулы (21) и (22) определяют реальную и мнимую части комплексного параметра. Причем в этих формулах Сm,Um,Vm являются постоянными величинами, однозначно через соотношения (23) и (20) связанными с эквивалентными параметрами двенадцатиполюсника 2. Коэффициенты Сm,Um,Vm определяются при калибровке измерителя, которая проводится по образцовым мерам перед измерениями. Коэффициенты Сm,Um,Vm(m=0...7) в данном случае не совпадают с коэффициентами Сn,Un,Vn(n=0...3) для способа-прототипа ни численно, ни количественно. Одинаковые буквы для обозначения коэффициентов выбраны для удобства восприятия. В дальнейшем в обозначениях введем следующие индексы: индекс "1" будем относить к предложенному способу, а индекс "2" - к способу-прототипу.
Докажем достижение положительного эффекта.
Случайные среднеквадратичные погрешности при косвенных измерениях для предложенного способа и способа-прототипа определим в виде
Figure 00000065
=
Figure 00000066
Figure 00000067
; (24)
σ1(Δφ)=
Figure 00000068
; (25)
Figure 00000069
=
Figure 00000070
Figure 00000071
; (26)
σ2(Δφ)=
Figure 00000072
; (27) где
Figure 00000073
, σ1(Δφ) - относительная погрешность определения модуля и абсолютная погрешность определения фазы для предложенного способа;
Figure 00000074
, σ2(Δφ) - то же самое для способа-прототипа;
Figure 00000075
,
Figure 00000076
- коэффициенты чувствительности предложенного способа по параметру Ψi;
Figure 00000077
,
Figure 00000078
- коэффициенты чувствительности способа-прототипа по параметру Рi.
Модуль и фазу комплексного параметра определим через действительную и мнимую части
Figure 00000079
=
Figure 00000080
(28)
φ = arctg Y/X . (29) Используя выражения (28)-(29), (21)-(22), (1)-(2), определим коэффициенты чувствительности. Для удобства представим Х=а/f; Y= b/f. Тогда после дифференцирования получим
Figure 00000081

Figure 00000082
Figure 00000083
Figure 00000084
Figure 00000085

Теперь определим дисперсии σΨi 2 и σрi 2. Для этого предположим, что сигналы, снимаемые с датчика мощности, усиливаются усилителем с прямоугольной АЧХ коэффициентом усиления Ко и полосой пропускания от нуля до ωm, где ωm = 2 π fm - максимальная частота. Предположим, что в системе действует белый шум с энергетическим спектром Wо. Тогда для способа-прототипа дисперсия σрi 2 будет равна
σ 2 p i=
Figure 00000086
Figure 00000087
K 2 o Wodω =
Figure 00000088
WoK 2 o ωm = 2fmWoK 2 o (31)
Поскольку результат измерения в способе-прототипе и в предложенном способе не зависит от абсолютного уровня сигналов, то коэффициент Коможно выбрать любым. Для удобства в дальнейшем положим Ко=1.
В предложенном способе после усиления осуществляется операция ДПФ, которая обладает фильтрующим свойством. Амплитудно-частотная характеристика ДПФ имеет вид
K(n, ω)=
Figure 00000089
, (32) где N - число отсчетов дискретного сигнала;
n - номер коэффициента ДПФ;
Т=1/2fm - интервал дискретизации, определяемый по теореме Котельникова.
Для нашего случая N=4, n=1, тогда получим
K(1,ω)=
Figure 00000090
(33) Последнее выражение преобразуем к виду
K(1, ω)= K
Figure 00000091
cos
Figure 00000092
(ωT-π/2)
Figure 00000093
cos(ωT-π/2) (34) где К'о=4 - коэффициент передачи устройства ДПФ на частоте первой гармоники дискретного сигнала.
Энергетический спектр шума после фильтрации
W(ω) = WoK2(1, ω)= Wo(K 1 o )2 cos
Figure 00000094
(ωT-π/2)
Figure 00000095
cos2(ωT-π/2) (35) Считая, что после фильтрации процесс становится узкополосным, используемым следующее соотношение для энергетического спектра фазы:
WΨi(Ω)= 2W
Figure 00000096
+
Figure 00000097
/A 2 в ыхi (36) где Авыхi - амплитуда первой гармоники на выходе устройства ДПФ. Подставляя выражение (35) в выражение (36), получим
WΨi(Ω)=
Figure 00000098

С учетом того/что ωmT/2 = π/2,а также Aвых1/K
Figure 00000099
= Aвхi- амплитуда первой гармоники/ приведенная к входу устройства ДПФ/получим
WΨi(Ω) =
Figure 00000100
(37) Определим дисперсию выходного процесса, воспользовавшись соотношением
σ 2 Ψ i=
Figure 00000101
Figure 00000102
WΨi(Ω)dΩ (38)
Подставляя выражение (37) в выражение (38) получим
σ 2 Ψ i=
Figure 00000103
Figure 00000104
cos2
Figure 00000105
ΩT cos2ΩTdΩ (39)
Проведем замену переменной 1/2 ΩT = Z.Это приводит к следующему:
σ 2 Ψ i=
Figure 00000106
Figure 00000107
cos2Zcos22ZdZ
Подынтегральную функцию представим в виде
Cos2Z·Cos22Z= Cos2Z(Cos2Z- Sin2Z)=
= Cos6Z + Cos2Z Sin4Z- 2Cos4Z Sin2Z (41)
При этом интеграл (40) сводится к трем известным берущимся интегралам. После некоторых преобразований получим
σ 2 Ψ i=
Figure 00000108
Figure 00000109
+
Figure 00000110
Z+
Figure 00000111
sin2Z +
+
Figure 00000112
sin4Z -
Figure 00000113
sin3Z cos3Z
Figure 00000114
Figure 00000115
·π/8 =
Figure 00000116
(42)
Подставив формулы (31) и (42) в формулы (24)-(27), получим формулы для расчета погрешностей.
Сравнение результатов (оценку эффективности) осуществим путем использования отношений погрешностей способа-прототипа и предложенного способа. В результате получим
Эг=
Figure 00000117
=
Figure 00000118
Figure 00000119
(43)
Эφ=
Figure 00000120
=
Figure 00000121
Figure 00000122
(44)
Амплитуды Авх.i для каждой из дискретных последовательностей определяются как
Aвх.1= 2
Figure 00000123
= 0,5
Figure 00000124

Aвх.2= 2
Figure 00000125
= 0,5
Figure 00000126
(45)
Aвх.3= 2
Figure 00000127
= 0,5
Figure 00000128

Ввиду громоздкости вычислений расчеты по оценке эффективности предложенного способа были проведены на ЭВМ lВМ РS/ХТ. Программа позволяет в диалоговом режиме задать любые параметры измерительного двенадцатиполюсника и параметры нагрузки. После чего осуществляется расчет обобщенных коэффициентов С,V,U для предложенного способа и способа-прототипа, расчет коэффициентов чувствительности и расчет эффективности по формулам (43), (44).
Проведены многочисленные расчеты для различных моделей двенадцатиполюсников. Эти расчеты подтверждают повышение точности предложенного способа определения комплексных параметров. В качестве примера в табл.1,2,3 приведены результаты расчета эффективности для случая, когда в двенадцатиполюснике использован один направленный и три ненаправленных датчика. Расчеты проведены для различных значений модуля и фазы коэффициента отражения нагрузки.
Из таблиц следует, что предложенный способ обеспечивает повышение точности измерения модуля комплексного параметра практически во всем диапазоне изменения модуля и фазы. Так, при
Figure 00000129
=1 точность повышается максимум в 5,24 раза (при φ =270о), при
Figure 00000130
=0,3 - в 2,97 раза (при φ =90о), при
Figure 00000131
= 0,1 - в 2,14 раза (при φ =90о). При других значениях фазы точность измерения модуля также возрастает, исключая значения фазы, близкие 0 и 360о, где точности одинаковы (Эг=1). Во всех случаях отсутствует повышение точности измерения фазы, практически во всем диапазоне изменения модуля и фазы погрешности определения фазы для предложенного способа и способа-прототипа приблизительно одинаковы (Э φ ≈ 1). Это объясняется тем, что для обоих способов коэффициенты чувствительности таковы, что реальная и мнимая части комплексного параметра отклоняются в одном направлении, так как фаза определяется отношением мнимой и реальной частей, то это не приводит к существенному ее изменению в обоих случаях.
Таким образом предложенный способ обеспечивает повышение точности определения комплексных параметров. Это объясняется тем, что исходными данными для определения комплексных параметров являются не измеренные мощности, а аргументы (фазы) коэффициентов разложения Фурье дискретных последовательностей, которые оказываются менее чувствительными к шумам.

Claims (1)

  1. СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОМПЛЕКСНЫХ ПАРАМЕТРОВ СВЧ-УСТРОЙСТВ, заключающийся в подаче гармонического сигнала на вход линейного калибруемого многополюсника и измерении мощностей на выходах линейного калибруемого многополюсника, к которому подключено измеряемое устройство, отличающийся тем, что, с целью повышения точности, формируют три независимые импульсные последовательности из отсчетов измеренных мощностей путем их перестановок во времени, определяют начальные фазы первых гармоник спектра этих последовательностей Ψ1, Ψ2, Ψ3 и расчитывают реальную Re и мнимую части Im комплексного параметра
    Figure 00000132
    по формулам
    R
    Figure 00000133
    =
    Figure 00000134

    I
    Figure 00000135
    =
    Figure 00000136
    ;
    где Mi = tgΨi(i = 1, 2, 3) ;
    Cm, Um, Vm (m = 0, - ,7) - постоянные величины, определяемые при калибровке.
SU4948435 1991-04-26 1991-04-26 Способ определения комплексных параметров свч-устройств RU2022284C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4948435 RU2022284C1 (ru) 1991-04-26 1991-04-26 Способ определения комплексных параметров свч-устройств

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4948435 RU2022284C1 (ru) 1991-04-26 1991-04-26 Способ определения комплексных параметров свч-устройств

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2022284C1 true RU2022284C1 (ru) 1994-10-30

Family

ID=21580829

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4948435 RU2022284C1 (ru) 1991-04-26 1991-04-26 Способ определения комплексных параметров свч-устройств

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2022284C1 (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2457498C1 (ru) * 2011-03-29 2012-07-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский государственный технический университет" Способ получения электрических сигналов, однозначно идентифицирующих параметры составляющих входного комплексного сопротивления пассивного линейного двухполюсника
RU2683804C1 (ru) * 2018-03-06 2019-04-02 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника
RU2687980C1 (ru) * 2018-06-25 2019-05-17 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный университет" (ФГБОУ ВО "КубГУ") Устройство для измерения комплексных коэффициентов передачи и отражения СВЧ-устройств с преобразованием частоты
RU189436U1 (ru) * 2018-08-03 2019-05-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Engen G.F. Calibration the six - port reflectometer by means of sliding termimations. IEEE, Frans. MTT, v.26, p.p.951-957, 1978. *
Li. S., Bosisio R, G, Calibration of multiport refletometers by means of four Open / short cuirtuits. IEEE. Frans. MTT, v.30, n 7, p.p.1085-1089, 1982. *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2457498C1 (ru) * 2011-03-29 2012-07-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский государственный технический университет" Способ получения электрических сигналов, однозначно идентифицирующих параметры составляющих входного комплексного сопротивления пассивного линейного двухполюсника
RU2683804C1 (ru) * 2018-03-06 2019-04-02 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника
RU2687980C1 (ru) * 2018-06-25 2019-05-17 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный университет" (ФГБОУ ВО "КубГУ") Устройство для измерения комплексных коэффициентов передачи и отражения СВЧ-устройств с преобразованием частоты
RU189436U1 (ru) * 2018-08-03 2019-05-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110865238B (zh) 一种基于准谐波模型采样算法的交流电阻测量方法及装置
CN106199389A (zh) 一种高效锁相放大器性能测试装置及方法
CN106802436A (zh) 一种基于Goertzel变换算法的检波器测试仪及测试方法
CN104483619A (zh) 一种基于虚拟仪器的频率特性测试系统
RU2022284C1 (ru) Способ определения комплексных параметров свч-устройств
Colef et al. New in-situ calibration of diode detectors used in six-port network analyzers
CN116165411A (zh) 电场探头的校准方法、装置和系统
RU22992U1 (ru) Устройство для контроля преобразователя угол-код
RU1793392C (ru) Измеритель модул и фазы коэффициента отражени
Kumar Analysis of Impedance Measurement Implementation using Particular Sampling (By LabView and Matlab)
RU2797196C1 (ru) Способ и устройство для измерения коэффициента взаимной корреляции между двумя случайными сигналами в условиях помехи эфира
SU1140057A1 (ru) Цифровой измеритель коэффициента нелинейных искажений
SU720371A1 (ru) Способ измерени фазовых характеристик аттенюатора
SU871111A1 (ru) Способ проверки и градуировки высокочастотных вольтметров
RU2088944C1 (ru) Корреляционный способ измерения низкочастотных флуктуаций свч-приборов
RU2032182C1 (ru) Устройство для измерения амплитуды гармонического напряжения
SU1656419A1 (ru) Измеритель комплексного коэффициента отражения
SU1095084A1 (ru) Измеритель проход щей мощности
SU879507A1 (ru) Устройство дл измерени коэффициента передачи четырехполюсников
Hlupic et al. Improved frequency measurement by means of DMM and verification of its specifications
SU879493A2 (ru) Устройство дл измерени коэффициента гармоник усилителей мощности
SU890287A1 (ru) Способ определени статистической погрешности измерительных устройств
SU1734037A2 (ru) Способ поверки высокочастотных калибраторов фазы и устройство дл его осуществлени
RU1780039C (ru) Устройство дл измерени коэффициента гармоник
SU1141344A2 (ru) Способ измерени параметров проходных сверхвысокочастотных элементов