RU2683804C1 - Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника - Google Patents

Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника Download PDF

Info

Publication number
RU2683804C1
RU2683804C1 RU2018108378A RU2018108378A RU2683804C1 RU 2683804 C1 RU2683804 C1 RU 2683804C1 RU 2018108378 A RU2018108378 A RU 2018108378A RU 2018108378 A RU2018108378 A RU 2018108378A RU 2683804 C1 RU2683804 C1 RU 2683804C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
microwave
transmission line
reflection coefficient
complex reflection
terminal element
Prior art date
Application number
RU2018108378A
Other languages
English (en)
Inventor
Юрий Борисович Гимпилевич
Станислав Евгеньевич Зебек
Original Assignee
Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" filed Critical Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет"
Priority to RU2018108378A priority Critical patent/RU2683804C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2683804C1 publication Critical patent/RU2683804C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
    • G01R27/02—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant
    • G01R27/04—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant in circuits having distributed constants, e.g. having very long conductors or involving high frequencies
    • G01R27/06—Measuring reflection coefficients; Measuring standing-wave ratio
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
    • G01R27/28—Measuring attenuation, gain, phase shift or derived characteristics of electric four pole networks, i.e. two-port networks; Measuring transient response

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)

Abstract

Изобретение относится к измерительной технике сверхвысоких частот, в частности к измерениям параметров СВЧ-двухполюсников. Технический результат - увеличение точности, а также уменьшение габаритов, массы и стоимости аппаратурной реализации. Способ определения комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника заключается в возбуждении в линии передачи зондирующего гармонического микроволнового колебания, формировании опорного микроволнового колебания той же частоты, что и у зондирующего сигнала, и измерении параметров сигнала, ответвленного из линии передачи с помощью ненаправленного подвижного зонда при подключении к выходу линии передачи микроволнового двухполюсника. При этом дополнительно осуществляют квадратурное детектирование ответвленного ненаправленным подвижным зондом сигнала с использованием сформированного опорного колебания, в результате которого получают I и Q составляющие, используя которые рассчитывают амплитудноеи фазовоераспределения поля вдоль линии передачи по формуламгде- расстояние от плоскости подключения нагрузки до подвижного зонда, для каждого из распределений рассчитывают оценки модуля и оценки аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника, а результаты определяют как среднее арифметическое этих оценок. 1 ил.

Description

Настоящее техническое решение относится к измерительной технике сверхвысоких частот.
Известен способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения СВЧ-двуполюсника, основанный на анализе амплитудного распределения поля в линии передачи. Способ заключается в возбуждении в линии передачи, подключенной к исследуемому двухполюснику, гармонического колебания, ответвлении сигнала из линии передачи с помощью подвижного ненаправленного зонда, квадратичном детектировании ответвленного сигнала, измерении максимального и минимального значений этого сигнала, фиксации положения минимума и определение модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения по известным формулам (см., например, Данилин А.А. Измерения в технике СВЧ / А.А. Данилин - М.: «Радиотехника», 2008. - 94 с. ). Недостатком этого способа является малый динамический диапазон изменения входного сигнала. Это связано с неквадратичностью вольт-амперной характеристики устройств, применяемых для реализации операции квадратичного детектирования (СВЧ-диодов). Динамический диапазон квадратичного детектирования у них составляет (30-40 дБ). В частности, это приводит к существенной погрешности измерения при больших значениях коэффициента стоячей волны (КСВ), а также невозможности проведения измерений в условиях, когда мощность СВЧ генератора изменяется в широких пределах.
Этот недостаток устранен за счет перехода к анализу фазового распределения поля в линии передачи в авторском свидетельстве (Гимпилевич Ю.Б. А.с. 1633367 СССР, МКИ 5 G01R 27/06. Способ определения модуля и фазы коэффициента отражения СВЧ-двуполюсника / Ю.Б. Гимпилевич (СССР). - №4407549/09; заявл. 11.04.88; опубл. 07.03.91, Бюл. №9). При этом динамический диапазон изменения входного сигнала расширен до (70-80) дБ. Этот способ наиболее близок по технической сущности к заявляемому способу определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника и поэтому выбран в качестве прототипа.
Указанный способ заключается в возбуждении в линии передачи зондирующего гармонического колебания и измерении параметров сигнала, ответвленного из линии передачи с помощью подвижного зонда при подключении к выходу линии передачи исследуемого двухполюсника, формировании опорного сигнала той же частоты, что и у зондирующего сигнала, начальную фазу которого изменяют по линейному закону синхронно с перемещением подвижного зонда, измерении фазового сдвига между ответвленным и опорным сигналами, определении максимального отклонения фазового сдвига Δψmax относительно нулевого значения, фиксации положения подвижного зонда, соответствующего нулевому значению фазового сдвига, определении величины смещения
Figure 00000001
положения подвижного зонда, соответствующего нулевому значению фазового сдвига относительно опорной плоскости в режиме короткого замыкания и расчете модуля
Figure 00000002
и аргумента ϕ комплексного коэффициента отражения
Figure 00000003
по формулам:
Figure 00000004
где λ - длина волны в линии передачи.
Этот способ обладает следующими недостатками: пониженная точность ввиду отсутствия избыточности, что связано с анализом только фазового распределения поля в линии передачи, а также значительные габариты, масса и стоимость аппаратурной реализации (необходимость применения СВЧ фазометра для измерения фазового сдвига, а также необходимость применения второй измерительной линии для формирования опорного сигнала с линейным изменением фазового сдвига.
Целью изобретения является увеличение точности, а также уменьшение габаритов, массы и стоимости аппаратурной реализации.
Данная цель достигается за счет того, что в заявленном способе определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника заключающемся в возбуждении в линии передачи зондирующего гармонического микроволнового колебания, формировании опорного микроволнового колебания той же частоты, что и у зондирующего сигнала, и измерении параметров сигнала, ответвленного из линии передачи с помощью ненаправленного подвижного зонда при подключении к выходу линии передачи микроволнового двухполюсника, дополнительно осуществляют квадратурное детектирование ответвленного ненаправленным подвижным зондом сигнала с использованием сформированного опорного колебания, в результате которого получают I и Q составляющие, используя которые рассчитывают амплитудное
Figure 00000005
и фазовое
Figure 00000006
распределения поля вдоль линии передачи по формулам:
Figure 00000007
- расстояние от плоскости подключения нагрузки до подвижного зонда, для каждого из распределений рассчитывают оценки модуля и оценки аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника, а результаты определяют как среднее арифметическое этих оценок.
На фиг. 1 изображена структурная электрическая схема устройства, реализующего заявленный способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника.
Устройство содержит СВЧ генератор 1, микроволновый двухполюсник 2, отрезок линии передачи с продольной щелью 3, ненаправленный зонд 4, каретку 5, направленный ответвитель 6, фазовращатель 7, смесители 8 и 9, фильтры нижних частот 10 и 11, устройства возведения в квадрат 12 и 13, устройство суммирования 14, устройство деления 15, устройство извлечения квадратного корня 16, арктангесный преобразователь 17, квадратурный детектор 18, блок квадратурной обработки 19.
Способ измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения реализуют следующим образом.
Гармоническое колебание от СВЧ генератора 1 через отрезок линии передачи с продольной щелью 3, в которую введен ненаправленный зонд 4, поступает на микроволновый двухполюсник 2, модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения которого необходимо определить. Ненаправленный зонд 4 установлен на каретке 5, которая может перемещаться вдоль отрезка линии передачи 3. Направленный ответвитель 6 установлен на выходе СВЧ генератора 1 и ориентирован на падающую волну. В результате на выходе вторичного канала направленного ответвителя 6 формируется сигнал той же частоты, что и сигнал, ответвляемый ненаправленным зондом 4. Сигналы с ненаправленного зонда 4 и направленного ответвителя 6, подаются на входы смесителей 8 и 9. Причем сигнал с выхода направленного ответвителя 6 перед тем как попасть на вход смесителя 9 сдвигается по фазе на -90° при помощи фазовращателя 7. При этом в спектре тока смесителей 8 и 9 появляются комбинационные составляющие нулевой частоты, то есть обеспечивается квадратурное детектирование СВЧ сигналов. Фазовращатель 7 и смесители 8 и 9 образуют так называемый квадратурный детектор 18, который может быть реализован в интегральном исполнении на основе стандартной микросхемы (например, микросхемы ADL53S2). На выходах фильтров нижних частот 10 и 11 при перемещении ненаправленного зонда 4 вдоль отрезка линии передачи 3 формируется пара напряжений, называемых квадратурными составляющими,
Figure 00000008
Эти составляющие поступают в блок квадратурной обработки 19, который состоит из следующих устройств: устройства возведения в квадрат 12 и 13, устройство суммирования 14, устройство деления 15, устройство извлечения квадратного корня 16, арктангесный преобразователь 17. Блок квадратурной обработки 19 может быть реализован на основе персонального компьютера либо микроконтроллера.
На выходах блока квадратурной обработки 19 получаем амплитудное
Figure 00000009
и фазовое
Figure 00000010
распределения поля в линии передачи, для каждого из которых рассчитывают оценки модуля и аргумента ККО, а результаты получают путем усреднения этих оценок.
Проведем теоретический анализ заявляемого способа определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника.
В результате интерференции падающей и отраженной волн в отрезке линии передачи 3 возникает режим смешанной волны. Комплексную амплитуду суммарной волны
Figure 00000011
в плоскости подключения подвижного зонда 4, находящемся на расстоянии
Figure 00000012
от плоскости подключения микроволнового двухполюсника 2, с учетом отсутствия потерь в линии передачи и идеального согласования с СВЧ генератором 1 можно записать (см. Силаев М.А., Брянцев С.Ф. Приложение матриц и графов к анализу СВЧ устройств / М.А. Силаев, С.Ф. Брянцев - М.: «Сов. радио», 1970. - 248 с. ) как
Figure 00000013
где Еп- амплитуда падающей волны;
Figure 00000014
- комплексный коэффициент отражения микроволнового двухполюсника 2; β=2π/λ - фазовая постоянная; λ - длина волны в линии передачи; L - длина отрезка линии передачи 3.
Представим в формуле (1) комплексный коэффициент отражения двухполюсника
Figure 00000015
в алгебраическом виде, применив формулу Эйлера
Figure 00000016
Определим амплитуду суммарной волны
Figure 00000017
взяв модуль выражения для комплексной амплитуды (2):
Figure 00000018
Определим начальную фазу суммарной волны, взяв аргумент выражения для комплексной амплитуды (2):
Figure 00000019
Зная амплитуду (3) и начальную фазу (4) суммарной волны, запишем выражение для гармонического колебания, ответвляемого ненаправленным зондом 4:
Figure 00000020
где K - коэффициент передачи ненаправленного зонда 4; ω - круговая частота микроволнового колебания; t - текущее время.
Это колебание подается на сигнальные входы смесителей 8 и 9. Опорное колебание
Figure 00000021
формируемое на выходе вторичного канала, направленного ответвителя 6 можно записать в виде
Figure 00000022
где Kоп - коэффициент передачи опорного канала; ψоп - начальная фаза опорного колебания.
Опорное колебание (6) подается на опорный вход смесителя 8 и одновременно на вход фазовращателя 7, на выходе которого формируется колебание
Figure 00000023
сдвинутое по фазе на угол -90° относительно
Figure 00000021
то есть
Figure 00000024
Это колебание подается на опорный вход смесителя 9. Смесители 8 и 9 осуществляют перемножение колебаний, поступающих на их входы. Запишем выражения для произведений этих колебаний с учетом формул (5), (6) и (7):
Figure 00000025
Figure 00000026
Применив в (8) и (9) известные тригонометрические формулы, получаем
Figure 00000027
Figure 00000028
Таким образом, в спектрах выходных сигналов смесителей 8 и 9 появляются постоянные составляющие (первые члены в выражения 10 и 11), а также составляющие, частоты которых вдвое превышают частоту микроволнового колебания (вторые члены в выражениях 10 и 11).
Сигналы с выходов смесителей 8 и 9 поступают на входы фильтров нижних частот 10 и 11, что обеспечивает выделение низкочастотных составляющих и подавление высокочастотных составляющих, то есть осуществляется квадратурное детектирование. При этом на выходах фильтров нижних частот 10 и 11 квадратурного детектора 18, с учетом (3) и (4), получаем следующие соотношения для квадратурных составляющих:
Figure 00000029
Figure 00000030
где
Figure 00000031
- сквозной коэффициент преобразования; Kкд - коэффициент преобразования квадратурного детектора.
В блоке квадратурной обработки 19 определяются амплитуда
Figure 00000009
и начальная фаза
Figure 00000032
ответвленного ненаправленным зондом 3 колебания. Для определения амплитуды квадратурные составляющие
Figure 00000033
подают на входы устройств возведения в квадрат 12 и 13 соответственно, с выходов которых квадраты квадратурных составляющих
Figure 00000034
поступают на входы устройства суммирования 14, с выхода которого сигнал поступает на вход устройства извлечения квадратного корня 16, на выходе которого получаем
Figure 00000035
Для определения начальной фазы квадратурные составляющие
Figure 00000036
и
Figure 00000037
подают на входы устройства деления 15, с выхода которого отношение квадратурных составляющих
Figure 00000038
поступает на вход арктангенсного преобразователя 17, на выходе которого получаем
Figure 00000039
Подставляя (12) и (13) в формулы (14) и (15), получаем следующие соотношения для амплитудного и фазового распределений:
Figure 00000040
Figure 00000041
Проанализируем фазовое распределение
Figure 00000042
Из формулы (17) следует, что три первые составляющая
Figure 00000043
не несут информации об измеряемых параметрах
Figure 00000044
а значит, что эти составляющие можно исключить при обработке измерительной информации в режиме калибровки прибора. При дальнейшем рассмотрении не будем учитывать эти составляющие, сосредоточив внимание на третьей составляющей, которая несет информацию об измеряемых параметрах. Назовем эту составляющую «информационной составляющей» и обозначим как
Figure 00000045
Figure 00000046
Для удобства дальнейшего анализа введем переменную х:
Figure 00000047
Тогда выражение (18) для информационной составляющей фазового распределения поля приобретает вид
Figure 00000048
Проанализируем информационную составляющую фазового распределения Δψ(x). Из выражения (20) следует, что Δψ(x) - периодическая функция аргумента х с периодом 2π. Сначала определим экстремальные значения этой функции. Для этого найдем производную по переменной х выражения (20) и приравняем ее к нулю, что приводит к уравнению
Figure 00000049
Решая уравнение (21) определим значения х, соответствующие экстремумам. Исключая тривиальный случай
Figure 00000050
при х≥0 решение имеет вид
Figure 00000051
где n=0, 1, 2, ….
Анализ показывает, что на одном периоде функции Δψ(x) существует один максимум и один минимум. Экстремальные значения фазового распределения определим, подставив xn в формулу (20). В результате получим:
Figure 00000052
Figure 00000053
где Δψ1 и Δψ2 - максимальное и минимальное значения фазового сдвига соответственно.
Из (23) и (24) следует, что экстремальные значения имеют одинаковую абсолютную величину и отличаются только знаками. В дальнейшем будем пользоваться термином «максимальное отклонение фазового распределения Δψmax относительно нуля», понимая под этим абсолютное значение экстремумов
Figure 00000054
Из (25) следует, что Δψmax зависит только от модуля комплексного коэффициента отражения, что позволяет определить
Figure 00000055
Для этого решим (25) относительно
Figure 00000056
Из формулы (25) следует
Figure 00000057
Из выражения (26) следует
Figure 00000058
Применив известное тригонометрическое соотношение tgα=sinα/cosα, из (27) получаем, следующую формулу для определения модуля комплексного коэффициента отражения
Figure 00000059
Далее определим положение нулей фазового распределения, приравняв (20) к нулю, что приводит к уравнению
Figure 00000060
Решение уравнения (29) при х≥0 имеет вид
Figure 00000061
где k=0, 1, 2 ….
Из (30) следует, что положение нулей фазового распределения не зависит от значения модуля
Figure 00000062
а зависит только от координаты х, то есть только от аргумента комплексного коэффициента отражения, что позволяет определить ϕ. Проведя обратную замену переменных в соответствии с (19), из формулы (30) находим
Figure 00000063
Выражение (31) позволяет однозначно определить аргумент комплексного коэффициента отражения по положению нулей фазового распределения. Сначала в качестве нагрузки подключим образцовый короткозамыкатель, аргумент комплексного коэффициента отражения которого равен ϕкз=-π. При этом фиксируем положение нулей фазового распределения
Figure 00000064
которые в соответствии с (31) будут расположены в точках с координатами
Figure 00000065
Затем фиксируем положение нулей фазового распределения при подключенном измеряемом двухполюснике. Величину смещения нулей фазового распределения
Figure 00000066
определим, используя (31) и (32):
Figure 00000067
Из формулы (33) выразим ϕ следующим образом
Figure 00000068
Таким образом, по фазовому распределению с помощью формул (28) и (34) можно определить модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения.
Теперь проанализируем амплитудное распределение
Figure 00000069
С учетом (19) выражение для амплитудного распределения (16) принимает вид
Figure 00000070
Найдем минимальное Umin и максимальное Umax значения функции U(x). Для этого продифференцируем выражение (35) по х и приравняем производную к нулю, что приводит к уравнению
Figure 00000071
из которого следует
Figure 00000072
Исключая тривиальный случай
Figure 00000073
при х≥0 решение имеет вид
Figure 00000074
Анализируя (35) легко убедиться в том, что минимумы амплитудного распределения будут наблюдаться при нечетных значениях n, а максимумы - при четных значениях n. Подставляя (38) в формулу (35), с учетом этого получаем:
Figure 00000075
Из (39) следует, что минимальное и максимальное значения амплитуды зависят только от модуля комплексного коэффициента отражения и не зависят от аргумента, что позволяет определить значение
Figure 00000076
Для этого решим систему уравнений (39) относительно модуля комплексного коэффициента отражения. В результате получаем следующее выражение для расчета модуля
Figure 00000077
Figure 00000078
Из (38) следует, что положение минимумов амплитудного распределения не зависит от значения модуля
Figure 00000079
а зависит только от координаты х, то есть только от аргумента комплексного коэффициента отражения, что позволяет определить ϕ.
Из предыдущего анализа следует, что минимумы амплитудного распределения будут наблюдаться при
Figure 00000080
где m=0, 1, 2, ….
Проведя обратную замену переменных в соответствии с (19), из формулы (41) находим
Figure 00000081
Выражение (42) позволяет однозначно определить аргумент комплексного коэффициента отражения по положению минимумов амплитудного распределения. Сначала в качестве нагрузки подключим образцовый короткозамыкатель, аргумент комплексного коэффициента отражения которого равен ϕкз=-π. При этом фиксируем положение нулей амплитудного распределения
Figure 00000082
которые в соответствии с (42) будут расположены в точках с координатами
Figure 00000083
Затем фиксируем положение минимумов амплитудного распределения при подключенном измеряемом двухполюснике. Величину смещения минимумов амплитудного распределения
Figure 00000084
определим, используя (42) и (43):
Figure 00000085
Из формулы (44) выразим ϕ следующим образом
Figure 00000086
Таким образом, по амплитудному распределению с помощью формул (40) и (45) можно определить модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения.
Проведенный анализ заявленного способа показал, что он обеспечивает одномоментное определение двух пар независимых оценок значений модуля и аргумента измеряемого комплексного коэффициента отражения, а это приводит к двукратной избыточности, что позволяет повысить точность путем усреднения. При этом результаты измерения следует определять, как среднее арифметические (для модуля и аргумента) от двух измерений, выполненных посредством анализа амплитудного и фазового распределений полей по формулам (28), (40) - для модуля и по формулам (34), (45) - для аргумента.
Предлагаемый способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника обладает следующими преимуществами:
- высокая точность, получаемая за счет избыточности при одновременном использовании амплитудного и фазового распределений электромагнитной волны в линии передачи;
- малые габариты и масса аппаратурной реализации СВЧ части устройства, поскольку при этом исключается из схемы измерения вторая измерительная линия и громоздкий СВЧ фазометр.

Claims (1)

  1. Способ определения комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника, заключающийся в возбуждении в линии передачи зондирующего гармонического микроволнового колебания, формировании опорного микроволнового колебания той же частоты, что и у зондирующего сигнала, и измерении параметров сигнала, ответвленного из линии передачи с помощью ненаправленного подвижного зонда при подключении к выходу линии передачи микроволнового двухполюсника, отличающийся тем, что дополнительно осуществляют квадратурное детектирование ответвленного ненаправленным подвижным зондом сигнала с использованием сформированного опорного колебания, в результате которого получают I и Q составляющие, используя которые рассчитывают амплитудное
    Figure 00000087
    и фазовое
    Figure 00000088
    распределения поля вдоль линии передачи по формулам
    Figure 00000089
    Figure 00000090
    где
    Figure 00000091
    - расстояние от плоскости подключения нагрузки до подвижного зонда, для каждого из распределений рассчитывают оценки модуля и оценки аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника, а результаты определяют как среднее арифметическое этих оценок.
RU2018108378A 2018-03-06 2018-03-06 Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника RU2683804C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018108378A RU2683804C1 (ru) 2018-03-06 2018-03-06 Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018108378A RU2683804C1 (ru) 2018-03-06 2018-03-06 Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2683804C1 true RU2683804C1 (ru) 2019-04-02

Family

ID=66090125

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018108378A RU2683804C1 (ru) 2018-03-06 2018-03-06 Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2683804C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2752022C1 (ru) * 2020-12-07 2021-07-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU962818A2 (ru) * 1977-11-11 1982-09-30 Пензенский Завод-Втуз При Заводе "Вэм" Филиала Пензенского Политехнического Института Способ измерени величин составл ющих комплексного сопротивлени двухполюсника
GB2209841A (en) * 1987-09-15 1989-05-24 Secr Defence Microwave network analyser
SU1633367A1 (ru) * 1988-04-11 1991-03-07 Севастопольский Приборостроительный Институт Способ определени модул и фазы коэффициента отражени СВЧ-двухполюсника
SU1756832A1 (ru) * 1990-11-19 1992-08-23 Всесоюзный научно-исследовательский институт электроизмерительных приборов Способ измерени комплексных параметров двухполюсника
RU2022284C1 (ru) * 1991-04-26 1994-10-30 Севастопольский Приборостроительный Институт Способ определения комплексных параметров свч-устройств
RU2494408C1 (ru) * 2012-04-02 2013-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственное предприятие "Исток" (ФГУП НПП "Исток") Устройство для измерения параметров рассеяния четырехполюсника на свч

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU962818A2 (ru) * 1977-11-11 1982-09-30 Пензенский Завод-Втуз При Заводе "Вэм" Филиала Пензенского Политехнического Института Способ измерени величин составл ющих комплексного сопротивлени двухполюсника
GB2209841A (en) * 1987-09-15 1989-05-24 Secr Defence Microwave network analyser
SU1633367A1 (ru) * 1988-04-11 1991-03-07 Севастопольский Приборостроительный Институт Способ определени модул и фазы коэффициента отражени СВЧ-двухполюсника
SU1756832A1 (ru) * 1990-11-19 1992-08-23 Всесоюзный научно-исследовательский институт электроизмерительных приборов Способ измерени комплексных параметров двухполюсника
RU2022284C1 (ru) * 1991-04-26 1994-10-30 Севастопольский Приборостроительный Институт Способ определения комплексных параметров свч-устройств
RU2494408C1 (ru) * 2012-04-02 2013-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственное предприятие "Исток" (ФГУП НПП "Исток") Устройство для измерения параметров рассеяния четырехполюсника на свч

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2752022C1 (ru) * 2020-12-07 2021-07-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3784823B1 (ja) 距離測定装置、距離測定方法および距離測定プログラム
US7298128B2 (en) Method of detecting RF powder delivered to a load and complex impedance of the load
EP2843437B1 (en) Direction of arrival determination for a radio signal
JP2015511713A (ja) ベクトルネットワークアナライザ
JP2012515347A5 (ru)
US9720023B2 (en) Vector network power meter
RU2687850C1 (ru) Устройство для измерения и способ определения комплексных коэффициентов передачи СВЧ-смесителей
RU2683804C1 (ru) Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника
Abou-Khousa et al. Novel and simple high-frequency single-port vector network analyzer
RU189436U1 (ru) Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника
Linz et al. A review on six-port radar and its calibration techniques
RU2504739C1 (ru) Устройство для определения уровня жидкости в емкости
CN117031120A (zh) 一种监测微波频率变化及绝对频率的装置及方法
CN104022834A (zh) Iq调制器中dc偏移的测量
Doronin et al. Displacement measurement using a two-probe implementation of microwave interferometry
US3416077A (en) Multifunction high frequency testing apparatus in which r.f. signals are converted to intermediate frequencies and processed by common electronic circuits
Tegowski et al. Accuracy limitations of interferometric radar owing to the radar cross section of its antenna
US20110288800A1 (en) Method for measuring system parameter of linear multiport and measuring method using vector network analyzer
RU2648746C1 (ru) Устройство для измерения абсолютных комплексных коэффициентов передачи СВЧ-смесителей
CN109444870A (zh) 一种测距方法、装置及其系统
RU2752022C1 (ru) Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов
Shcherbyna et al. Parameter Meter of Transmission Line
RU2700334C1 (ru) Способ измерения разности фаз гармонических сигналов на выходах линейных трактов с малыми отношениями сигнал/шум
US3319165A (en) Apparatus for measuring the phase delay of a signal channel
Korotkov et al. The method for accurate measurements of absolute phase and group delay of frequency converters

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200307