RU2752022C1 - Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов - Google Patents

Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов Download PDF

Info

Publication number
RU2752022C1
RU2752022C1 RU2020140297A RU2020140297A RU2752022C1 RU 2752022 C1 RU2752022 C1 RU 2752022C1 RU 2020140297 A RU2020140297 A RU 2020140297A RU 2020140297 A RU2020140297 A RU 2020140297A RU 2752022 C1 RU2752022 C1 RU 2752022C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
quadrature detector
output
microwave
directional
input
Prior art date
Application number
RU2020140297A
Other languages
English (en)
Inventor
Юрий Борисович Гимпилевич
Юрий Николаевич Тыщук
Original Assignee
Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" filed Critical Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет"
Priority to RU2020140297A priority Critical patent/RU2752022C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2752022C1 publication Critical patent/RU2752022C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
    • G01R27/02—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant
    • G01R27/04—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant in circuits having distributed constants, e.g. having very long conductors or involving high frequencies
    • G01R27/06—Measuring reflection coefficients; Measuring standing-wave ratio

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)

Abstract

Изобретение относится к радиоизмерениям, конкретно к измерениям комплексных параметров микроволновых узлов. Технический результат заключается в автоматизации измерительной процедуры и повышении точности измерений. Технический результат достигается тем, что по отношению к прототипу дополнительно применены второй ненаправленный зонд, второй квадратурный детектор и делитель мощности, причем оба ненаправленных зонда выполнены неподвижными и размещены друг от друга на расстоянии менее половины длины волны вдоль отрезка линии передачи, выход второго зонда подключен к измерительному входу второго квадратурного детектора, выход вторичного канала направленного ответвителя падающей волны соединен со входом делителя мощности, первый выход которого подключен к опорному входу первого квадратурного детектора, а второй выход - к опорному входу второго квадратурного детектора, выходы которого соединены с третьим и четвертым входами блока обработки.

Description

Настоящее техническое решение относится к измерительной технике сверхвысоких частот.
Известно устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов, содержащее СВЧ генератор, соединенный с измеряемым микроволновым узлом через отрезок линии передачи с продольной щелью, в которую введен подвижный ненаправленный зонд, подключенный ко входу квадратичного амплитудного детектора, выход которого соединен с индикаторным устройством (см., например, рис. 5.1 на стр. 94 в книге: Данилин А.А. Измерения в технике СВЧ / А.А. Данилин - М: «Радиотехника», 2008. - 184 с.).
Это устройство работает следующим образом. При перемещении вдоль отрезка линии передачи подвижного ненаправленного зонда анализируется амплитудное распределение поля путем квадратичного детектирования ответвляемого сигнала, с помощью индикаторного устройства фиксируются максимумы и минимумы этого распределения на выходе квадратичного амплитудного детектора и по известным формулам определяются модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения микроволнового узла.
Недостатком этого устройства (а также автоматических многозондовых измерителей, построенных на основе анализа амплитудного распределения поля с применением СВЧ диодов) является значительная погрешность измерения при существенных изменениях уровня ответвляемого сигнала: при больших значениях коэффициента стоячей волны в линии передачи; при существенном изменение мощности генератора СВЧ в условиях встроенного контроля параметров микроволновых узлов радиоэлектронных систем из-за изменения режимов работы системы, а также из-за деградации параметров генератора СВЧ в процессе эксплуатации. Указанный недостаток связан с неквадратичностью вольтамперной характеристики СВЧ диода, используемого в квадратичном амплитудном детекторе. Динамический диапазон приемлемого квадратичного детектирования СВЧ диодов составляет (30-40 дБ), что и приводит к погрешности при существенных изменениях уровня ответвляемого сигнала.
Этот недостаток устранен в устройстве, описанном в патенте на изобретение (Гимпилевич Ю.Б., Зебек С.Е. Патент 2683804 Российская Федерация, МПК G01R 27/28. Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника. Заявл. 06.03.2018; опубл. 02.04.19, Бюл. №10. - 18 с.). В этом устройстве реализован способ измерения на основе одновременного анализа как амплитудного, так и фазового распределения поля в линии передачи с использованием квадратурного синхронного детектирования. При этом динамический диапазон изменения входного сигнала расширен до (70-80) дБ. Это устройство выбрано в качестве прототипа, поскольку оно наиболее близко по технической сущности к заявляемому устройству измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов.
Устройство-прототип содержит СВЧ генератор, который через первичный канал направленного ответвителя падающей волны и отрезок линии передачи соединен с измеряемым микроволновым узлом, введенный в отрезок линии передачи перемещаемый ненаправленный зонд, выход которого подключен к измерительному входу квадратурного детектора, опорный вход которого подключен к выходу вторичного канала направленного ответвителя падающей волны, а выходы соединены с входами блока обработки.
Устройство-прототип работает следующим образом. Подвижный ненаправленный зонд с помощью каретки перемещают вдоль отрезка линии передачи. СВЧ сигнал с выхода этого зонда подается на измерительный вход квадратурного детектора, на опорный вход которого подается опорный сигнал с выхода вторичного канала направленного ответвителя падающей волны. При этом на выходах квадратурного детектора формируется два квадратурных напряжения (I и Q составляющие), которые несут информацию об амплитудном и фазовом распределении поля в линии передачи. Эти два напряжения поступают в блок обработки, где осуществляется извлечение измерительной информации.
Устройство-прототип обладает следующими недостатками: неавтоматизированная процедура измерения, которая предполагает перемещение ненаправленного зонда вдоль линии передачи с помощью каретки в ручном режиме; пониженная точность измерений из-за влияния неравномерности погружения зонда в линию передачи в процессе его перемещения вдоль линии передачи.
Целью изобретения является автоматизация измерительной процедуры и повышение точности измерений.
Данная цель достигается за счет того, что в заявленном устройстве для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов, содержащем СВЧ генератор, который через первичный канал направленного ответвителя падающей волны и отрезок линии передачи соединен с измеряемым микроволновым узлом, введенный в отрезок линии передачи первый ненаправленный зонд, выход которого подключен к измерительному входу первого квадратурного детектора, выходы которого соединены с первым и вторым входами блока обработки дополнительно применены второй ненаправленный зонд, второй квадратурный детектор и делитель мощности, причем первый и второй ненаправленные зонды выполнены неподвижными и размещены друг от друга на расстоянии менее половины длины волны вдоль отрезка линии передачи, выход второго зонда подключен к измерительному входу второго квадратурного детектора, выход вторичного канала направленного ответвителя падающей волны соединен со входом делителя мощности, первый выход которого подключен к опорному входу первого квадратурного детектора, а второй выход - к опорному входу второго квадратурного детектора, выходы которого соединены с третьим и четвертым входами блока обработки.
Техническим результатом, обеспечиваемым приведенной совокупностью признаков, является автоматизации измерительной процедуры и повышения точности измерений.
На фиг. 1 изображена схема заявленного устройства для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов. Устройство содержит СВЧ генератор 1, направленный ответвитель падающей волны 2, отрезок линии передачи 3, ненаправленные неподвижные зонды 4 и 5, измеряемый микроволновый узел 6, делитель мощности 7, первый квадратурный детектор 8, второй квадратурный детектор 9, устройство обработки 10. Расстояние между первым ненаправленным зондом 4 и вторым ненаправленным зондом 5 обозначено на фиг. 1 как Δl и может быть выбрано любым, но оно должно быть менее половины длины волны в линии передачи. Расстояние от плоскости подключения измеряемого микроволнового узла до плоскости первого ненаправленного зонда обозначено на фиг. 1 как l 1.
Заявленное устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов работает следующим образом.
Гармоническое колебание от СВЧ генератора 1 через первичный канал направленного ответвителя падающей волны 2 и отрезок линии передачи 3, в которую введены первый неподвижный ненаправленный зонд 4 и второй неподвижный ненаправленный зонд 5, поступает на измеряемый микроволновый узел 6, модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения которого необходимо определить. Ненаправленные неподвижные зонды 4 и 5 ответвляют незначительную часть мощности СВЧ колебания из отрезка линии передачи 3. Ответвленные СВЧ сигналы с выходов ненаправленных зондов 4 и 5 подаются на измерительные входы первого 8 и второго 9 квадратурных детекторов соответственно. На опорные входы первого 8 и второго 9 квадратурных детекторов подаются опорные сигналы, снимаемые соответственно с первого и второго выходов делителя мощности 7, на вход которого подается СВЧ сигнал с выхода вторичного канала направленного ответвителя прямой волны 2, что обеспечивает строго синхронное детектирование сигналов первым и вторым квадратурными детекторами 8 и 9. Напряжения с выхода квадратурного детектора 8 поступают на первый и второй входы, а с выходов второго квадратурного детектора 9 - на третий и четвертый входы блока обработки 10. В блоке обработки осуществляется обработка измерительной информации, в результате корой определяются модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения измеряемого микроволнового узла.
Будем считать, что измеряемый микроволновый узел 6 имеет комплексный коэффициент отражения
Figure 00000001
который можно записать в виде
Figure 00000002
где
Figure 00000003
ϕ - модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения, значения которых подлежат измерению.
В результате интерференции падающей и отраженной волн в лини передачи возникает режим смешанной волны. Комплексную амплитуду суммарной волны
Figure 00000004
в плоскости подключения первого ненаправленного зонда 4, который размещен на расстоянии
Figure 00000005
от плоскости подключения измеряемого микроволнового узла 6, можно записать (см., например, формулу (6.18) на стр. 164 книги Силаев М.А., Брянцев С.Ф. Приложение матриц и графов к анализу СВЧ устройств / М.А. Силаев, С.Ф. Брянцев - М: «Сов. Радио», 1970. - 248 с.) в виде:
Figure 00000006
где Еп - амплитуда падающей волны (начальная фаза падающей волны в плоскости подключения измеряемого микроволнового узла 6 принята равной нулю); β=2π/λ - фазовая постоянная; j - мнимая единица.
Представляя в формулу (2) выражение (1) для ККО
Figure 00000007
и, применяя формулу Эйлера, получаем
Figure 00000008
Определим амплитуду
Figure 00000009
и начальную фазу φ1 суммарной волны в плоскости подключения первого ненаправленного зонда 4, взяв модуль и аргумент выражения (3):
Figure 00000010
Figure 00000011
Зная амплитуду (4) и начальную фазу (5) суммарной волны, запишем выражение для гармонического колебания, ответвляемого первым ненаправленным зондом 4 и поступающего на измерительный вход первого квадратурного детектора 8:
Figure 00000012
где ku1, θ1 - коэффициент передачи и фазовый сдвиг первого измерительного канала до измерительного входа первого квадратурного детектора 8; ω0 - круговая частота микроволнового колебания; t - текущее время.
Аналогично определим амплитуду
Figure 00000013
и начальную фазы φ2 суммарной волны в плоскости подключения второго ненаправленного зонда 5. Для определенности положим, что расстояние между зондами равно
Figure 00000014
где λ - длина волны в линии передачи. С учетом этого получаем:
Figure 00000015
Figure 00000016
Зная амплитуду (7) и начальную фазу (8) суммарной волны, запишем выражение для гармонического колебания, ответвляемого вторым ненаправленным зондом 5 и поступающего на измерительный вход второго квадратурного детектора 9:
Figure 00000017
где kи2, θ2 - коэффициент передачи и фазовый сдвиг второго измерительного канала до измерительного входа второго квадратурного детектора 9.
Запишем выражения для опорных колебаний uo1(t), и uo2(t), которые сформированы на первом и втором выходах делителя мощности и поступают на опорные входы первого 8 и второго 9 квадратурных детекторов:
Figure 00000018
Figure 00000019
где kо1, ψol - коэффициент передачи и фазовый сдвиг первого опорного канала до опорного входа первого квадратурного детектора 8; kо2, ψo2 - коэффициент передачи и фазовый сдвиг второго опорного канала до опорного входа второго квадратурного детектора 9.
В соответствии с принципом квадратурного детектирования в первом квадратурном детекторе 8 осуществляется двухканальное перемножение измерительного и опорного колебаний, причем во втором канале опорный сигнал предварительно сдвигается по фазе на - 90° и ограничивается по амплитуде. Запишем выражения для этих произведений с учетом формул (6) и (10):
Figure 00000020
Figure 00000021
где
Figure 00000022
сдвинутый на - 90° опорный сигнал uol(t); k1= kи1kol; U0 - const - амплитуда опорного сигнала после ограничения.
Применив в (12) и (13) известные формулы, получаем:
Figure 00000023
Figure 00000024
Таким образом, в спектрах выходных напряжений квадратурного детектора 8 появляются постоянные (медленно меняющиеся) I1 и Q1 составляющие - это первые члены в выражениях (14) и (15). Также в спектрах этих напряжений присутствуют составляющие, частоты которых вдвое превышают частоту микроволнового колебания - это вторые члены в выражениях (14) и (15). Фильтры нижних частот, которые входят в состав первого квадратурного детектора 8, обеспечивает выделение I1 и Q1 составляющих и подавление высокочастотных составляющих. Используя (14) и (15), запишем выражения для этих составляющих на выходах первого квадратурного детектора 8:
Figure 00000025
Figure 00000026
где, kд1- коэффициент преобразования первого квадратурного детектора 8; kф1, kф2 - коэффициенты передачи фильтров низких частот, выделяющих I1 и Q1 составляющие соответственно.
Подставляя в (16) и (17) полученные формулы (4) и (5) получаем:
Figure 00000027
Figure 00000028
где
Figure 00000029
и
Figure 00000030
- сквозные коэффициенты преобразования для квадратурных составляющих I1 и Q1 соответственно;
Figure 00000031
- фазовая константа для первого квадратурного детектора 8, не зависящая от измеряемых параметров.
По аналогии, с использованием полученных формул (7) и (8), получаем следующие выражения для составляющих I2 и Q2 на выходах второго квадратурного детектора 9:
Figure 00000032
Figure 00000033
где
Figure 00000034
и
Figure 00000035
- сквозные коэффициенты преобразования для квадратурных составляющих I2 и Q2 соответственно; kд2- коэффициент преобразования квадратурного детектора КД2; kф3, kф4 - коэффициенты передачи фильтров нижних частот, выделяющих I2 и Q2 составляющие соответственно;
Figure 00000036
- фазовая константа для второго квадратурного детектора, не зависящая от измеряемых параметров.
Для удобства введем понятие относительного уровня амплитуды падающей волны в тракте KE - это безразмерная величина, прямо пропорциональное амплитуде падающей волны
Figure 00000037
При номинальном уровне мощности в тракте величину KE целесообразно положить равной единице. При отклонении уровня мощности эта величина будет изменяться прямо пропорционально амплитуде падающей волны
Figure 00000038
Это позволяет записать: K1=K10KE; K2=K20KE; K3=K30KE; К4= K40KE., где K10, K20, K30, K10 - сквозные коэффициенты преобразования 1-го, 2-го, 3-го и 4-го каналов, которые не зависят от уровня мощности в тракте и могут быть определены при калибровке прибора при номинальном уровне мощности в тракте.
Для упрощения дальнейшей записи введем следующее обозначение для фазовой константы
Figure 00000039
которая входит во все измерительные уравнения
Figure 00000040
Далее будем считать, что независящие от измеряемых параметров сквозные коэффициенты преобразования K0l, K02, K03, K04 и фазовые константы θ01, θ02, ϕ0 нам известны. Определение этих констант осуществляется с помощью процедуры калибровки прибора, которая проводится перед измерительной процедурой при номинальной мощности СВЧ генератора.
Объединим (18)-(21) в единую систему измерительных уравнений:
Figure 00000041
Напряжения I1, Q1, I2, Q2 далее поступают на четыре входа блока обработки 10. в котором производится определение измеряемых параметров. Полученная система уравнений (23) содержит четыре уравнения с тремя неизвестными
Figure 00000042
ϕ, KE, является избыточной и может быть решена относительно модуля
Figure 00000043
и аргумента ϕ комплексного коэффициента отражения, а также относительно KE. Знание коэффициента KE позволяет дополнительно определить относительный уровень мощности в линии передачи (путем возведения в квадрат этой величины), что является важным при встроенном контроле параметров СВЧ трактов радиоэлектронных систем. Решение системы измерительных уравнений численным методом с использованием итерационных процедур. Моделирование прямого решение этой системы уравнений относительно искомых параметров в пакете математических прикладных программ показало, что для нахождения решения требуется задание очень точных начальных приближений. Однако для искомых параметров
Figure 00000044
ϕ, KE задание начальных приближений с высокой точностью на практике невозможно, поскольку эти величины априори не известны и могут изменяться в широком диапазоне значений. В связи с изложенным, проведем модификацию системы уравнений (23) таким образом, чтобы избежать указанного недостатка. Для этого введем новые переменные:
Figure 00000045
Figure 00000046
Figure 00000047
Далее используем очевидное равенство, вытекающее из (25) и (26):
Figure 00000048
Проведем замену переменных в системе уравнений (23) в соответствии с (24)-(27). В результате получаем следующую модифицированную систему измерительных уравнений:
Figure 00000049
Эта система содержит 3 неизвестных: X, Y, KE. После решения системы уравнений относительно этих неизвестных модуль и аргумент комплексного коэффициента отражения могут быть рассчитаны по формулам, вытекающим из (24)-(27):
Figure 00000050
Figure 00000051
Проведено моделирование оптимального решения модифицированной системы уравнений (28) в пакете прикладных программ с использованием итерационной процедуры, обеспечивающей минимальную
среднеквадратическую ошибку из-за невязок в уравнениях системы (процедура «Minerr»). Невязки возникают из-за погрешностей измерения квадратурных составляющих I1, Q1, I2, Q2. Моделирование показало, что устойчивые решения системы уравнений (28) наблюдаются во всем диапазоне возможного изменения искомых величин при нулевых начальных приближениях на эти величины.
Таким образом, реализация указанного алгоритма в блоке обработки 10 позволяет определить искомые параметры.
Предлагаемое устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов обладает следующими преимуществами:
- автоматической измерительной процедурой, которая исключает необходимость ручных операций в процессе измерения;
- повышенная точность измерения, полученная за счет исключения погрешности, связанной с неравномерностью погружения зонда в линию передачи в процессе его перемещения и избыточности системы измерительных уравнений, что связано с анализом как амплитудного, так и фазового распределения поля в линии передачи в процессе измерения.
В качестве СВЧ генератора 1 можно использовать стандартный генератор соответствующего диапазона волн (при лабораторных измерениях) или штатный генератор радиоэлектронной системы (при встроенном контроле параметров СВЧ тракта). В качестве направленного ответвителя 2 можно использовать стандартный направленный ответвитель с требуемым значением переходного ослабления соответствующего диапазона волн. В качестве отрезка линии передачи можно использовать отрезок коаксиального, прямоугольного или полоскового волновода (в зависимости от типа линии передачи). В качестве ненаправленных зондов 4, 5 можно использовать емкостные штыри или индуктивные петли. В качестве делителя мощности можно использовать стандартные изделия в соответствующем диапазоне волн. Квадратурные детекторы 8 и 9 можно реализовать в интегральном исполнении, например, на основе стандартной прецизионной микросхемы ADL5382 производства фирмы Analog devices. Блок обработки, который обеспечивает преобразование четырех аналоговых сигналов в цифровые коды, решение системы измерительных уравнений, сохранение результатов измерений, отображение их на экране монитора, а также сервисные функции, можно реализовать на основе персонального компьютера, либо отдельного микроконтроллерного устройства.

Claims (1)

  1. Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов, содержащее СВЧ генератор, который через первичный канал направленного ответвителя падающей волны и отрезок линии передачи соединен с измеряемым микроволновым узлом, введенный в отрезок линии передачи первый ненаправленный зонд, выход которого подключен к измерительному входу первого квадратурного детектора, выходы которого соединены с первым и вторым входами блока обработки, отличающееся тем, что с целью автоматизации измерительной процедуры и повышения точности измерений дополнительно применены второй ненаправленный зонд, второй квадратурный детектор и делитель мощности, причем оба ненаправленных зонда выполнены неподвижными и размещены друг от друга на расстоянии менее половины длины волны вдоль отрезка линии передачи, выход второго зонда подключен к измерительному входу второго квадратурного детектора, выход вторичного канала направленного ответвителя падающей волны соединен со входом делителя мощности, первый выход которого подключен к опорному входу первого квадратурного детектора, а второй выход - к опорному входу второго квадратурного детектора, выходы которого соединены с третьим и четвертым входами блока обработки.
RU2020140297A 2020-12-07 2020-12-07 Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов RU2752022C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020140297A RU2752022C1 (ru) 2020-12-07 2020-12-07 Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020140297A RU2752022C1 (ru) 2020-12-07 2020-12-07 Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2752022C1 true RU2752022C1 (ru) 2021-07-22

Family

ID=76989455

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020140297A RU2752022C1 (ru) 2020-12-07 2020-12-07 Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2752022C1 (ru)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4521728A (en) * 1982-08-23 1985-06-04 Renato Bosisio Method and a six port network for use in determining complex reflection coefficients of microwave networks
US20050228604A1 (en) * 2004-01-15 2005-10-13 Niedzwiecki Joshua D Method and apparatus for calibrating a frequency domain reflectometer
RU2683804C1 (ru) * 2018-03-06 2019-04-02 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника
RU189436U1 (ru) * 2018-08-03 2019-05-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4521728A (en) * 1982-08-23 1985-06-04 Renato Bosisio Method and a six port network for use in determining complex reflection coefficients of microwave networks
US20050228604A1 (en) * 2004-01-15 2005-10-13 Niedzwiecki Joshua D Method and apparatus for calibrating a frequency domain reflectometer
US7171322B2 (en) * 2004-01-15 2007-01-30 Bae Systems Information And Electronic Systems Integration Inc. Algorithm for estimation of multiple faults on a transmission line or waveguide
RU2683804C1 (ru) * 2018-03-06 2019-04-02 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника
RU189436U1 (ru) * 2018-08-03 2019-05-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Севастопольский государственный университет" Устройство для измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6474720B2 (ja) 試験対象電子機器の散乱パラメータを決定するための方法
US20120235696A1 (en) High frequency analysis of a device under test
Hasar A fast and accurate amplitude-only transmission-reflection method for complex permittivity determination of lossy materials
CN103647612B (zh) 一种用于波导系统的衰减测量装置
L'vov et al. A novel vector network analyzer using combined multi-port reflectometer
Sheppard An automated coaxial line system for determining the permittivity of a liquid
RU2752022C1 (ru) Устройство для автоматического измерения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволновых узлов
CN117031120A (zh) 一种监测微波频率变化及绝对频率的装置及方法
Hasar Determination of full S-parameters of a low-loss two-port device from uncalibrated measurements
Nikolaenko et al. Analysis of modern techniques for automatic measurements in microwaves
US6982561B2 (en) Scattering parameter travelling-wave magnitude calibration system and method
Bilik Six-port measurement technique: Principles, impact, applications
Martin et al. An automatic network analyzer using a slotted line reflectometer
Gimpilevich et al. Mathematical model of the measuring procedure of an automatic device for built-in monitoring of microwave path parameters
US3416077A (en) Multifunction high frequency testing apparatus in which r.f. signals are converted to intermediate frequencies and processed by common electronic circuits
RU2683804C1 (ru) Способ определения модуля и аргумента комплексного коэффициента отражения микроволнового двухполюсника
Meys et al. Broadband noise system allows measurements according to both standard methods
Shauerman et al. Automated measuring device for microwave frequency terminals on the basis of logarithmic amplifier
CN113092876B (zh) 基于功率合成效率理论的毫米波相位变化检测方法及系统
CN109444870A (zh) 一种测距方法、装置及其系统
Widarta Null technique for precision RF phase shift measurements
RU2771481C1 (ru) Способ векторной калибровки с учетом собственных шумовых параметров измерителя
Koul et al. Electronic Sub-Terahertz VNA Measurement Techniques
Dubey et al. Microwave measurement systems
Igor et al. Investigation of using reflective power sensor for equivalent source reflection measurements