RU1677925C - Способ непрерывного литья плоских слитков - Google Patents
Способ непрерывного литья плоских слитков Download PDFInfo
- Publication number
- RU1677925C RU1677925C SU4787678A RU1677925C RU 1677925 C RU1677925 C RU 1677925C SU 4787678 A SU4787678 A SU 4787678A RU 1677925 C RU1677925 C RU 1677925C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ingot
- speed
- slab
- length
- zone
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, а именно к непрерывной разливке плоских слитков с обжатием в твердожидком состоянии в зоне вторичного охлаждения. Целью изобретения является повышение качества непрерывно-литых плоских слитков и стабильности процесса литья. В процессе непрерывной разливки из кристаллизатора вытягивают плоский слиток с переменной скоростью и производят его обжатие в твердожидком состоянии в зоне вторичного охлаждения при помощи роликов. При изменении скорости вытягивания слитка изменяют соответственно длину зоны обжатия слитка со скоростью θ = (0,8 ... 1,2)(V2-V1), где θ скорость изменения длины зоны обжатия, м/мин; V1 - текущая скорость вытягивания слитка, м/мин; V2 измененная скорость вытягивания слитка, м/мин (0,8. 1,2) эмпирический коэффициент, учитывающий разницу в скоростях вытягивания слитка, устанавливаемый в обратно пропорциональной зависимости от разницы скоростей вытягивания. 1 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к непрерывной разливке плоских слитков с обжатием в твердожидком состоянии в зоне вторичного охлаждения.
Целью изобретения является повышение качества непрерывных плоских слитков и стабильности процесса литья.
В кристаллизатор подают металл, вытягивают из кристаллизатора слиток с переменной скоростью, поддерживают и направляют слиток в зоне вторичного охлаждения с помощью холостых и приводных роликов, а также производят обжатие слитка в твердожидком состоянии под кристаллизатором в зоне вторичного охлаждения.
В процессе непрерывной разливки при увеличении скорости вытягивания слитка увеличивают длину зоны обжатия слитка, а при уменьшении скорости вытягивания слитка уменьшают длину зоны обжатия слитка со скоростью
θ (0,8.1,2)(V2 V1), где θ скорость изменения длины зоны обжатия, м/мин;
V1 текущая скорость вытягивания слитка, м/мин;
V2 измененная скорость вытягивания слитка, м/мин;
(0,8.1,2) эмпирический коэффициент, устанавливаемый в обратно пропорциональной зависимости от разницы скоростей, безразмерный.
θ (0,8.1,2)(V2 V1), где θ скорость изменения длины зоны обжатия, м/мин;
V1 текущая скорость вытягивания слитка, м/мин;
V2 измененная скорость вытягивания слитка, м/мин;
(0,8.1,2) эмпирический коэффициент, устанавливаемый в обратно пропорциональной зависимости от разницы скоростей, безразмерный.
Улучшение качества непрерывно-литых слитков будет происходить вследствие соответствия длины зоны обжатия текущему значению скорости вытягивания слитка. В этих условиях величина обжатия слитка на каждом уровне зоны вторичного охлаждения при данном значении толщины оболочки не будет приводить к возникновению растягивающихся напряжений и степени деформации на фронте кристаллизации превосходящих допустимых значений. Кроме того, обжатие слитка на длине, соответствующей текущему значению скорости вытягивания, не будет вызывать заклинивания слитка в роликах, а также образования осевого расслоя в слитках.
Повышение стабильности процесса разливки плоских слитков будет происходить вследствие устранения случаев заклинивания слитков в роликах, их раздутие под действием ферростатического давления и, как следствие, прорывов металла через оболочку слитка.
Диапазон значений эмпирического коэффициента в пределах (0,8.1,2) объясняется закономерностями обжатия слитков в твердожидком состоянии при различных скоростях вытягивания. При больших значениях в осевой зоне слитка будет образовываться осевая и химическая неоднородность вследствие ломки кристаллов дендритов из-за невозможности по времени их взаимного прорастания. При меньших значениях возможно раздутие слитка и прорывы металла, а также заклинивание слитка в междуроликовом пространстве зоны вторичного охлаждения.
Указанный диапазон устанавливают в обратно пропорциональной зависимости от разницы значений предыдущей и новой скоростей вытягивания слитка.
Способ получения плоских непрерывно-литых слитков осуществляется следующим образом.
В процессе непрерывной разливки в кристаллизатор длиной 1,0 м подают сталь марки 3сп и вытягивают из него слиток толщиной Н 0,1 м и шириной 1,0 м с переменной скоростью. В зоне вторичного охлаждения слиток поддерживают и направляют при помощи холостых и приводных роликов, снабженных гидроцилиндрами, имеющих возможность возвратно-поступательного перемещения роликов в поперечном к слитку направлении. В процессе непрерывной разливки производят обжатие слитка в твердожидком состоянии при помощи роликов под кристаллизатором в зоне вторичного охлаждения. Обжатие слитка производят с толщины Н 0,1 м под кристаллизатором до h 0,4 м в конце зоны обжатия на ΔН 0,03 м с каждой широкой грани.
В процессе непрерывной разливки при изменении скорости вытягивания соответственно изменяют длину зоны обжатия слитка со скоростью, определяемой по предложенной зависимости.
При уменьшении скорости вытягивания ролики поступательно перемещают в сторону слитка, при увеличении скорости вытягивания ролики перемещают в сторону от слитка. При этом обеспечивают величину обжатия слитка на текущей длине зоны обжатия от нулевого значения под кристаллизатором до максимального значения ΔН0,03 м в конце зоны обжатия.
Технологические параметры осуществления способа получения плоских непрерывно-литых слитков приведены в таблице.
При увеличении скорости вытягивания с V1 4,0 м/мин до V2 6,0 м/мин (пример 1) скорость увеличения длины зоны обжатия превышает необходимые значения, что приводит к увеличению степени деформации и напряжений на фронте кристаллизации оболочки слитка. Последнее вызывает брак слитков по внутренним трещинам в пределах 3%
При увеличении скорости вытягивания с V1 3,0 м/мин до V2 7,0 м/мин (пример 5) скорость увеличения длины зоны обжатия ниже необходимого значения, что приводит к образованию осевого расслоя в слитке, его раздутию, заклиниванию в межроликовом пространстве зоны вторичного охлаждения и прорывам металла. Последнее вызывает нарушение стабильности процесса разливки и ведет к снижению производительности процесса разливки на 2%
В примере-прототипе вследствие мгновенного увеличения длины зоны обжатия слитка при изменении скорости вытягивания происходит заклинивание слитка в межроликовом пространстве, его раздутие, образование внутренних трещин, осевого расслоя и прорывы металла.
При увеличении скорости вытягивания с V1 3,0 м/мин до V2 7,0 м/мин (пример 5) скорость увеличения длины зоны обжатия ниже необходимого значения, что приводит к образованию осевого расслоя в слитке, его раздутию, заклиниванию в межроликовом пространстве зоны вторичного охлаждения и прорывам металла. Последнее вызывает нарушение стабильности процесса разливки и ведет к снижению производительности процесса разливки на 2%
В примере-прототипе вследствие мгновенного увеличения длины зоны обжатия слитка при изменении скорости вытягивания происходит заклинивание слитка в межроликовом пространстве, его раздутие, образование внутренних трещин, осевого расслоя и прорывы металла.
В соответствии с предлагаемым способом (примеры 2-4) брак слитков по внутренним трещинам и осевому расслою сокращается на 3% Устранение заклинивания слитков в роликах и процессов металла позволяет увеличить производительность процесса получения плоских слитков на 2%
Claims (1)
- СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ ПЛОСКИХ СЛИТКОВ, включающий подачу жидкого металла в кристаллизатор, формирование слитка и его вытягивание из кристаллизатора с переменной скоростью и обжатие слитка под кристаллизатором в зоне вторичного охлаждения, отличающийся тем, что, с целью повышения качества слитков и стабильности процесса литья, при изменении скорости вытягивания слитка изменяют длину зоны обжатия слитка со скоростью
θ = (0,8...1,2) (v2-v1),
где θ скорость изменения длины зоны обжатия, м/мин:
V1 текущая скорость вытягивания слитка, м/мин;
V2 измененная скорость вытягивания слитка, м/мин;
(0,8.1,2) эмпирический коэффициент, устанавливаемый в обратно пропорциональной зависимости от разницы скоростей, безразмерный.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4787678 RU1677925C (ru) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | Способ непрерывного литья плоских слитков |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4787678 RU1677925C (ru) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | Способ непрерывного литья плоских слитков |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU1677925C true RU1677925C (ru) | 1995-08-20 |
Family
ID=30441627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4787678 RU1677925C (ru) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | Способ непрерывного литья плоских слитков |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU1677925C (ru) |
-
1990
- 1990-01-30 RU SU4787678 patent/RU1677925C/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1619552, кл. B 22D 11/00, 1989. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU1677925C (ru) | Способ непрерывного литья плоских слитков | |
| JP2995519B2 (ja) | 連鋳ストランドの軽圧下方法 | |
| KR960004422B1 (ko) | 연속 주조시 주강의 연속 압하 단조 방법 및 장치 | |
| BG61684B1 (bg) | Метод и устройство за производство на заготовки и междиннипродукти при непрекъснато леене на стомана с високо или отличнокачество | |
| JPH08132205A (ja) | 連続鋳造における鋳片の中心偏析改善方法及び装置 | |
| RU1677927C (ru) | Способ обжатия непрерывнолитых плоских слитков в твердожидком состоянии | |
| RU1693786C (ru) | Способ непрерывной разливки плоских слитков | |
| JPH03155441A (ja) | 垂直連続鋳造装置 | |
| JPH03124352A (ja) | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 | |
| CN110541056B (zh) | 降低铸坯中心偏析的工艺方法 | |
| JP2000317582A (ja) | ビームブランクの連続鋳造方法 | |
| JPH0437456A (ja) | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 | |
| SU1250384A1 (ru) | Способ непрерывной разливки стали | |
| JP3427546B2 (ja) | 異鋼種連続鋳造方法 | |
| US5211217A (en) | Vertical continuous casting method and casting apparatus | |
| JP2937625B2 (ja) | 未凝固大圧下による鋳片の連続鋳造方法 | |
| JPH0256982B2 (ru) | ||
| JPH02160151A (ja) | 連鋳機内における鋳片形状成形方法 | |
| JP2574582B2 (ja) | 連続鋳造における鋳片ストランドの偏析調整方法 | |
| RU1681454C (ru) | Способ непрерывной разливки плоских слитков | |
| JPS60162560A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0390263A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| RU2022690C1 (ru) | Способ непрерывного литья плоских слитков | |
| JPS5997747A (ja) | 連続鋳造法による超薄手スラブの製造方法 | |
| RU2038908C1 (ru) | Способ непрерывной разливки плоских слитков |