RO131566B1 - Material pentru airbaguri, pe bază de tereftalat de polietilenă - Google Patents
Material pentru airbaguri, pe bază de tereftalat de polietilenă Download PDFInfo
- Publication number
- RO131566B1 RO131566B1 RO201201043A RO201201043A RO131566B1 RO 131566 B1 RO131566 B1 RO 131566B1 RO 201201043 A RO201201043 A RO 201201043A RO 201201043 A RO201201043 A RO 201201043A RO 131566 B1 RO131566 B1 RO 131566B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- polyethylene terephthalate
- airbag
- thermal resistance
- material according
- airbag material
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 113
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 title claims description 58
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 title claims description 51
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 title claims description 51
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 27
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 14
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 4
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims description 3
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 claims description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 7
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 5
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 5
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 5
- 238000009941 weaving Methods 0.000 description 5
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 4
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 4
- 229920001634 Copolyester Polymers 0.000 description 3
- 229920002302 Nylon 6,6 Polymers 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 229920001707 polybutylene terephthalate Polymers 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 3
- 241001391944 Commicarpus scandens Species 0.000 description 2
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 2
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 2
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- LQINPQOSBLVJBS-UHFFFAOYSA-N 1,1,2,2-tetrachloroethanol Chemical compound OC(Cl)(Cl)C(Cl)Cl LQINPQOSBLVJBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VZSRBBMJRBPUNF-UHFFFAOYSA-N 2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)-N-[3-oxo-3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propyl]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)C(=O)NCCC(N1CC2=C(CC1)NN=N2)=O VZSRBBMJRBPUNF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000845082 Panama Species 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- YACLQRRMGMJLJV-UHFFFAOYSA-N chloroprene Chemical compound ClC(=C)C=C YACLQRRMGMJLJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005474 detonation Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-L isophthalate(2-) Chemical compound [O-]C(=O)C1=CC=CC(C([O-])=O)=C1 QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 125000005487 naphthalate group Chemical group 0.000 description 1
- 125000000951 phenoxy group Chemical group [H]C1=C([H])C([H])=C(O*)C([H])=C1[H] 0.000 description 1
- 229920001084 poly(chloroprene) Polymers 0.000 description 1
- 229920003207 poly(ethylene-2,6-naphthalate) Polymers 0.000 description 1
- 239000011112 polyethylene naphthalate Substances 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000004447 silicone coating Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 1
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
- D01D5/08—Melt spinning methods
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D1/00—Woven fabrics designed to make specified articles
- D03D1/02—Inflatable articles
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
- D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
- D01F6/62—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyesters
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D15/00—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used
- D03D15/50—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the properties of the yarns or threads
- D03D15/513—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the properties of the yarns or threads heat-resistant or fireproof
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B2331/00—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products
- D10B2331/04—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products polyesters, e.g. polyethylene terephthalate [PET]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
- Air Bags (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Description
Invenția de față se referă la un material pentru airbaguri format prin utilizarea fibrelor de tereftalat de polietilenă, și în special la un material pentru airbaguri caracterizat de o rezistență termică și o viteză instantanee de deformare termică îmbunătățite, material fabricat utilizând fibre de tereftalat de polietilenă pentru airbaguri, prin controlarea rezistenței și elongației fibrelor de tereftalat de polietilenă, pentru a înlocui astfel materialul convențional din care sunt realizate airbagurile, material constituit din fire de nylon 66.
Un airbag trebuie să posede caracteristici de permeabilitate redusă a aerului, pentru ca acesta să se dezumfle imediat după un accident rutier, și o capacitate de absorbție a energiei pentru evitarea deteriorării și spargerii acestuia. în plus, pentru o pliere mai facilă, este, de asemenea, necesară și prezența unor caracteristici corespunzătoare de deformare ale materialului în sine. Nylon 66 a fost, în general, utilizat ca o fibră ce posedă carateristicile de mai sus. Totuși, în ultimul timp, pentru a reduce costurile, s-a acordat o mai mare atenție și altor fibre în afară de nylon 66.
Tereftalatul de polietilenă poate fi utilizat pentru realizarea airbagurilor. Totuși, în cazul în care tereftalatul de polietilenă este utilizat sub formă de fire pentru materialul airbagurilor, cusătura se rupe în timpul testelor de impact ale pernei airbagului. Pentru a rezolva această problemă este necesară utilizarea unor fire de tereftalat de polietilenă ce nu degradează capacitatea de absorbție a energiei unui airbag. în plus, este necesară îmbunătățirea flexibilității materialului prin utilizarea unor fibre de tereftalat de polietilenă ce pot fi ușor pliate.
în documentul US 2008/0014816 A1, este prezentată folosirea unui material de tip poliester pentru fabricarea airbagurilor. Firul de poliester din care se face materialul are ICT la 100°C de 0,5%, o viscozitate intrinsecă de 0,8 dl/g și o rezistență de 65 cN/tex.
De asemenea, în WO 2010120107 A2 se dezvăluie utilizarea firelor de poliester, care prezintă o elongație de 0,5...7,5% la temperatura camerei și au o viscozitate intrinsecă de 0,8 dl/g, pentru fabricarea unui material din care se fabrica airbaguri.
Invenția de față pune la dispoziție un material pentru airbaguri constituit prin utilizarea tereftalatului de polietilenă, caracterizat de o excelentă capacitate de absorbție a energiei, ce are drept consecință apariția unor mai puține rupturi ale cusăturii exterioare în timpul testelor de umflare ale pernei airbagului, fiind de asemenea posibilă o stocare mai făcilă a acestuia.
Prin urmare, problema tehnică pe care o rezolvă invenția constă în realizarea unui material din tereftalat de polietilenă cu rezistență termică mult îmbunătățită.
Materialul pentru airbaguri pe bază de tereftalat de polietilenă, conform invenției, în care fibra de tereftalat de polietilenă se obține prin filarea unui semifabricat de tereftalat de polietilenă cu o viscozitate intrinsecă de 0,8...1,3 dl/g și o rezistență termică îmbunătățită.
Materialul pentru airbaguri, conform invenției, are o rezistență termică la 350°C de 0,75...1,0 s, calculată pe baza următoarei ecuații:
Rezistența termică a materialului (s) = Τη - T2, unde T1 este timpul necesar unei tije de oțel încălzite la 350°C să cadă de la o înălțime de 10 cm desupra materialului și străpungerea acestuia, iar T2 este timpul de cădere liberă al tijei de oțel de la aceeași înălțime.
De asemenea, materialul pentru airbaguri, conform invenției, are o rezistență termică la 450°C de 0,45...0,65 s, calculată pe baza următoarei ecuații:
Rezistența termică a materialului (s) = T3 - T4, unde T3 este timpul necesar unei tije de oțel încălzite la 450°C să cadă de la o înălțime de 10 cm desupra materialului și străpungerea acestuia, iar T4 este timpul de cădere liberă al tijei de oțel de la aceeași înălțime.
RO 131566 Β1 într-o variantă preferată a materialului pentru airbaguri conform invenției, fibra de 1 tereftalat de polietilenă are o viteză instantanee de deformare termică de 1,0...5,0%.
într-o altă variantă preferată, materialul pentru airbaguri conform invenției, are o 3 rigiditate de 5,0...15,0 N.
într-o altă variantă preferată a materialului pentru airbaguri conform invenției, fibra 5 de tereftalat de polietilenă are o rezistență de 8,0...11,0 g/d și o elongație de 15...30% la temperatura camerei. 7 într-o altă variantă preferată a materialului pentru airbaguri conform invenției, fibra de tereftalat de polietilenă are o dimensiune a filamentului de 4,5 denieri sau mai mică. 9 Invenția de față prezintă avantajul de a pune la dispoziție un material din tereftalat de polietilenă pentru un airbag, material ce elimină lipsa de flexibilitate, o caracteristică dezavan- 11 tajoasă a materialelor convenționale de realizare a airbagurilor, material ce are și o rezistență termică mai bună. Drept rezultat, modulul de airbag fabricat prin utilizarea acestui material 13 de airbag poate fi mai ușor pliat, iar spargerea acestuia datorită presiunii și energiei termice generate de un gaz ce se dilată rapid la o temperatură ridicată în timpul testelor de umflare 15 a airbagului este improbabilă.
Invenția de față pune la dispoziție un material din tereftalat de polietilenă pentru un 17 airbag, material fabricat prin intermediul unei fibre de tereftalat de polietilenă pentru airbaguri prin controlul rezistenței și elongației fibrei de tereftalat de polietilenă, prin aceasta fiind posi- 19 bilă obținerea unei rezistențe termice și a unei viteze instantanee de deformare termică excelente. Prin urmare, cusăturile exterioare se rup mai puțin frecvent în timpul testelor de 21 umflare a pernei airbagului, iar posibilitățile de pliere și de stocare ale materialului din care este realizat airbagul sunt îmbunătățite. 23 în cadrul invenției de față, materialul pentru airbaguri este realizat dintr-un filament multiplu de tereftalat de polietilenă obținut prin filarea unui semifabricat de tereftalat de poli- 25 etilenă cu o viscozitate intrinsecă (IV) de la 0,8 la 1,3 dl/g pentru a absorbi instantaneu energia de impact a unui gaz evacuat cu viteză mare, generat de detonarea unei încărcături piro- 27 tehnice din airbag. Un fir de poliester cu o viscozitate intrinsecă (IV) mai redusă de 0,8 dl/g nu este adecvat, deoarece firul de poliester nu are o rezistență suficientă pentru a fi utilizat 29 la realizarea airbagurilor.
O rășină pentru producerea unei fibre sintetice multifilament destinată unui airbag 31 poate fi selectată din grupul ce constă din polimeri cum ar fi tereftalatul de polietilenă, tereftalatul de polibutilenă, naftalatul de polietilenă; naftalatul de polibutilenă, 1,2-bis(fenoxi)etan- 33 4,4'-dicarboxilat de polietilenă și poli(1,4-ciclohexilen-dimetilen tereftalat); copolimeri ce includ cel puțin unul dintre polimeri ca unitate repetitivă, cum ar fi copoliesterul de tere- 35 ftalat/isoftalat de polietilenă, copoliesterul de tereftalat/naftalat de polibutilenă și copoliesterul de dicarboxilat tereftalat/decan de polibutilenă; și dintr-un amestec a cel puțin doi polimeri 37 și copolimeri. Dintre aceștia, în cadrul invenției de față, din punctul de vedere al proprietăților mecanice și de formare a fibrei, cea preferată este o rășină de tereftalat de polietilenă. 39
Fibra de tereftalat de polietilenă pentru airbaguri, asociată acestei invenții, poate avea o rezistență de la 8,0 la 11,0 g/d și o elongație de la 15 la 30% la temperatura camerei. Când 41 rezistența fibrei de tereftalat de polietilenă, concepută pentru un airbag, asociată invenției de față, este mai redusă de 8,0 g/d, fibra de tereftalat de polietilenă nu este compatibilă cu 43 invenția de față datorită rezistențelor reduse la întindere și rupere a materialului fabricat destinat airbagului. 45 în plus, când elongațla fibrei este mal mică de 15%, capacitatea de absorbție a energiei scade în momentul în care perna airbagul este umflată brusc, iar aceasta se sparge, 47 un aspect nedorit. Când fibra este realizată cu o elongație mai mare de 30%, o exprimare suficientă a rezistenței este dificilă datorită caracteristicilor de producție a firelor. 49
RO 131566 Β1
Fibra detereftalatde polietilenă, destinată unui airbag, asociată invenției de față, poate avea o mărime a filamentului de 4,5 denieri sau mai redusă, preferabil de 3 denieri sau mai redusă. în general, când se utilizează o fibră cu dimensiuni mai reduse ale filamentului, materialul obținut devine mai flexibil, cu o serie de caracteristici excelente de pliere și stocare. în plus, când dimensiunea filamentului este mai mică, se îmbunătățesc în același timp și proprietățile de acoperire. Drept rezultat, se poate inhiba caracteristica de permeabilitate a aerului ce definește materialul. Când dimensiunea filamentului este mai mare de 4,5 denieri, materialul are caracteristici degradate de pliere și stocare și o permeabilitate redusă a aerului, fiind astfel inadecvat unei utilizări corespunzătoare ca material pentru airbaguri.
Fibra de tereftalat de polietilenă, destinată unui airbag, asociată invenției de față, poate avea o viteză instantanee de deformare termică de la 0,1 la 5,0%, preferabil de la 2,0 la 4% la 100°C. Când viteza instantanee de deformare termică a fibrei este mai redusă de 1%, se degradează capacitatea de absorbție a energiei aplicate în momentul în care perna airbagului este umflată datorită unui gaz la temperaturi ridicate, fiind astfel posibilă spargerea ușoară a pernei airbagului. în plus, când viteza instantanee de deformare termică este mai mare de 5%, lungimea fibrei crește la temperaturi ridicate, iar astfel cusăturile pernei airbagului se rup în momentul în care aceasta se umflă datorită unui gaz la temperaturi ridicate. Astfel, există scurgeri ale gazului ce se dilată necontrolat.
în cazul materialului de tereftalat de polietilenă neacoperit, a cărui densitate este de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe unitatea de suprafață (inel), după un proces de curățare și contractare, rigiditatea poate fi de la aproximativ 5,0 la 15,0 N, și, preferabil, de la 6,0 la 9,0 N, când este evaluată prin măsurători ale buclei circulare. în momentul în care rigiditatea este mai mare de 15,0 N, materialul devine neflexibil, și astfel dificil de pliat în cadrul procesului de fabricare al modulului airbag, caracteristicile de expansiune ale pernei airbagului fiind degradate.
în cazul materialului neacoperit de tereftalat de polietilenă a cărui densitate este de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe unitatea de suprafață (inci), după un proces de curățare și contractare, rezistența termică evaluată prin utilizarea unei tije încălzite la 350°C, în cadrul unui test ce implică utilizarea unei tije încălzite, poate fi de la 0,75 la 1,0 s. Când rezistența termică evaluată la 350°C este inferioară valorii de 0,75 s, rezistența termică a materialului din care se fabrică airbagurile este prea redusă pentru a compensa forța exercitată de gazele la temperatură ridicată ce dilată perna airbagului, astfel fiind probabilă ruperea facilă a cusăturilor exterioare ale airbaguiul. în momentul în care rezistența termică evaluată la 350°C este mai mare de 1,0 s, întrucât este necesară utilizarea unui fir de tereftalat de polietilenă cu dimensiuni mai mari ale filamentului, crește rigiditatea materialului, astfel fiind dificilă plierea, în modulul de construcție, a materialului din care este fabricat airbagul.
în cazul materialului de tereftalat de polietilenă neacoperit, a cărui densitate este de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe unitatea de suprafață (inci) după un proces de curățare și contractare, rezistența termică evaluată prin utilizarea unei tije încălzite la 450°C, în cadrul unui test ce implică utilizarea unei tije încălzite, poate fi de la 0,45 la 0,65 s. în momentul în care rezistența termică evaluată la 450°C este sub valoarea de 0,45 s, rezistența termică 3 materialului din care este construit airbagul este prea redusă pentru a compensa forța exercitată de gazele la temperatură ridicată ce dilată perna airbagului, astfel fiind probabilă ruperea facilă a cusăturilor exterioare ale airbagului. în momentul în care rezistența termică evaluată la 450°C este mai mare de 0,65 s, întrucât este necesară utilizarea unui fir de tereftalat de polietilenă cu dimensiuni mai mari ale filamentului, crește rigiditatea materialului, astfel fiind dificilă plierea, în modulul de construcție, a materialului din care este fabricat airbagul.
RO 131566 Β1 în cadrul invenției de față, materialul poate fi țesut cu fibră de tereftalat de polietilenă 1 într-o configurație încrucișată simplă cu structură simetrică. Alternativ, pentru a obține proprietăți structurale mai favorabile, materialul poate fi țesut ca material 2/2 panama cu o struc- 3 tură simetrică, prin utilizarea unui fir cu o densitate liniară mai redusă.
Materialul țesut poate fi acoperit cu un agent de acoperire selectat dintre agenții de 5 acoperire constituiți pe bază de silicon, poliuretan, acrii, neopren și cloropren, la o greutate situată între 15 și 60 g/m2, pentru a asigura o permeabilitate redusă a aerului, adecvată 7 materialului din care este fabricat un airbag.
Evaluarea proprietăților fizice din cadrul exemplelor și a exemplelor comparative, a 9 fost efectuată după cum urmează:
1. Viscozitatea intrinsecă (I.V.) 11
0,1 grame dintr-un eșantion au fost dizolvate într-un reactiv preparat prin amestecarea fenolului și 1,1,2,2-tetracloroetanolului într-un raport de greutate de 6:4 (90°C) timp de 13 90 min. Soluția rezultată a fost transferată într-un dispozitiv de măsurare a viscozității Ubbelohde și menținută într-un cuptor cu temperatură constantă la 30°C timp de 10 min, iar 15 timpul de cădere al soluției a fost măsurat utilizând un dispozitiv de evaluare a viscozității și un aspirator. A fost, de asemenea, măsurat și un timp de cădere al solventului, în conformi- 17 tate cu descrierea anterioară, valorile R.V. și I .V. fiind ulterior calculate prin intermediul următoarelor ecuații: 19
R.V. = Timpul de cădere al eșantionului/timpul de cădere al solventului I.V. = 1/4 x x [(R.V. - 1)/C] + 3/4 x (In R.V./C) 21 în cazul ecuației de mai sus, C reprezintă concentrația (g/100 ml) eșantionului în soluție. 23
2. Măsurarea vitezei instantanee de deformare termică
Un mănunchi de filamente cu o grosime de aproximativ 59 denieri a fost realizat prin 25 selectarea aleatorie a filamentelor dintr-un fir cu filamente multiple. Mănunchiul de filamente a fost dispus pe un instrument TA (marca modelului: TMS Q-400), cu o lungime de 10 mm, 27 asupra căruia s-a exercitat o tensiune de 1,0 gf/den. După 2 min de la exercitarea tensiunii, a fost inițiat un test, iar temperatura a crescut rapid de la 30 la 100°C timp de 30 min. Viteza 29 instantanee de deformare termică a fost obținută prin divizarea unei creșteri graduale a lungimii eșantionului, în momentul în care temperatura s-a apropiat de 100°C, cu lungimea 31 inițială a eșantionului, viteza fiind prezentată sub formă procentuală.
3. Măsurarea rigidității materialului 33
Rigiditatea materialului a fost măsurată prin estimarea buclei circulare în conformitate cu specificația ASTM D 4032. în acest caz, rigiditatea a fost măsurată în raport cu direcția 35 firelor încrucișate și a celor longitudinal paralele, o medie a valorilor obținute pe direcția firelor încrucișate și a celor longitudinal paralele fiind prezentată în unități Newton (N). 37
4. Metode de măsurare a rezistenței termice a materialului (testul tijei încălzite la
350°C) 39
O tijă cilindrică de oțel cu o greutate de 50 g și un diametru de 10 mm a fost încălzită la 350°C și ulterior lăsată să cadă vertical de la o distanță de 10 cm deasupra materialului 41 din care este fabricat airbagul. în acest caz, timpul necesar tijei fierbinți de oțel pentru a trece prin material a fost definit ca Τυ iar timpul de cădere liberă al tijei de oțel a fost definit ca T2. 43
Rezistența termică a fost măsurată prin intermediul următoarei ecuații. în acest caz a fost utilizat un strat al materialului nepliat pentru airbaguri. 45
Ecuația 1:
Rezistența termică (s) a materialului = Tt - T2 47
RO 131566 Β1
5. Metode de măsurare a rezistenței termice a materialului (testul tijei încălzite la 450°C)
O tijă cilindrică de oțel cu o greutate de 50 g și un diametru de 10 mm a fost încălzită la 450°C și ulterior lăsată să cadă vertical de la o distanță de 10 cm deasupra materialului din care este fabricat airbagul. în acest caz, timpul necesar tijei fierbinți de oțel pentru a trece prin material a fost definit ca T3, iar timpul de cădere liberă al tijei de oțel a fost definit ca T4. Rezistența termică a fost măsurată prin intermediul următoarei ecuații. în acest caz a fost utilizat un strat al materialului nepliat pentru airbaguri.
Ecuația 2:
Rezistența termică (s) a materialului = T3 - T4
6. Metode de măsurare a rezistenței și elongației unul fir
Un eșantion al unui fir a fost menținut la o temperatură și umiditate constantă în condiții standard, adică o temperatură de 25°C și o umiditate relativă de 65%, timp de 24 h, fiind testat printr-o metodă ASTM 2256 prin intermediul unul dispozitiv de testare a tensiunii.
7. Țeserea și acoperirea materialului
Un material cu o configurație încrucișată simplă a fost țesut cu un fir filamentar cu o densitate a firului de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe inel, în ambele direcții ale firelor încrucișate și a firelor longitudinal paralele. Un material neprelucrat a fost curățat și s-a realizat o contracție a acestuia în băi apoase a căror temperatură a fost reglată gradual de la 50 la 95°C, utilizând un dispozitiv de curățare continuă, după care materialul a fost tratat termomecanic la 200°C timp de 2 min. După aceea materialul a fost acoperit cu un agent de acoperire pe bază de silicon, la o greutate de 25 g/m2.
8. Testul de umflare a pernei airbagului
Un modul al unul airbag amplasat în partea șoferului (DAB) a fost realizat cu un material acoperit pentru airbaguri și supus unui test static derulat într-un interval de câteva minute după ce materialul a fost lăsat la 85°C timp de 4 h. în acest caz, presiunea dispozitivului de dilatare pe bază de pulbere a fost de 180 kPa, iar în momentul în care, după testul de dilatare, materialul nu s-a rupt, formând un orificiu punctual ce a ars materialul, testul a fost evaluat ca trecut. Totuși, în momentul în care a apărut o rupere a materialului, prin formarea unui orificiu punctual în cusătură și arderea materialului; testul a fost evaluat ca respins.
în continuare, se dau 6 exemple de realizare a invenției și 6 exemple comparative, fără ca invenția să fie limitată de acestea.
Exemplul 1
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de tereftalat de polietilenă definite de caracteristicile prezentate în tabelul 1, prin țesere într-o configurație încrucișată simplă, utilizând un război de țesut fără suveici, pentru a se ajunge la densitate a materialului de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe inci, în ambele direcții ale firelor încrucișate și a celor longitudinal paralele.
Exemplul 2
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de tereftalat de polietilenă definite de caracteristicile prezentate în tabelul 1, prin intermediul metodei descrise în exemplul 1.
Exemplul 3
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de tereftalat de polietilenă definite de caracteristicile prezentate în tabelul 1, prin intermediul metodei descrise în exemplul 1.
RO 131566 Β1
Exemplul comparativ 1 1
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de nylon 66 definite de caracteristicile prezentate în tabelul 1, prin țesere într-o configurație încrucișată simplă, utilizând 3 un război de țesut fără suveici, pentru a se ajunge la densitate a materialului de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe inci, în ambele direcții ale firelor încrucișate 5 și a celor longitudinal paralele.
Exemplul comparativ 27
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de tereftalat de polietilenă definite de caracteristicile prezentate în tabelul 1, prin intermediul metodei descrise în 9 exemplul comparativ 1.
Exemplul comparativ 311
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de tereftalat de polietilenă definite de caracteristicile prezentate în tabelul 1, prin intermediul metodei descrise în 13 exemplul comparativ 1.
Exemplul 415
Un material neprelucrat realizat în conformitate cu exemplul 1 a fost curățat și s-a realizat o contracție a acestuia în băi apoase a căror temperatură a fost reglată gradual de 17 la 50 la 95°C; utilizând un dispozitiv de curățare continuă, după care materialul a fost tratat termomecanic la 200°C timp de 2 min. în stare neacoperită, s-a măsurat rigiditatea mate- 19 rialului, rezistența termică la 350°C și rezistența termică la 450°C, aceste rezultate fiind prezentate în tabelul 2. 21 în plus, materialul fabricat a fost acoperit cu un agent de acoperire pe bază de silicon, la o greutate de 25 g/m2, și tratat termic la 180°C timp de 2 min. Din materialul tratat termic 23 a fost realizată o pernă a airbagului, care a fost supusă unui test de umflare. Rezultatele testului și posibilitatea de pliere în modul sunt prezentate în tabelul 2. 25
Exemplul 5
Materialul neprelucrat realizatîn exemplul 2 a fost tratat prin intermediul metodei des- 27 crise în exemplul 4. Proprietățile fizice, rezultatele testului de umflare a pernei airbagului și capacitatea de pliere în modul a materialului realizat sunt prezentate în tabelul 2. 29
Exemplul 6
Materialul neprelucrat realizat în conformitate cu exemplul 3 a fost tratat prin inter- 31 mediul metodei descrise în exemplul 4. Proprietățile fizice, rezultatele testului de umflare a pernei airbagului și capacitatea de pliere în modul a materialului realizat sunt prezentate în 33 tabelul 2.
Exemplul comparativ 4 35
Un material neprelucrat realizat în conformitate cu exemplul comparativ 1 a fost curățat și s-a realizat o contracție a acestuia în băi apoase a căror temperatură a fost reglată 37 gradual de la 50 la 95°C, utilizând un dispozitiv de curățare continuă, după care materialul a fost tratat termomecanic la 200°C timp de 2 min. în stare neacoperită, s-a măsurat rigidita- 39 tea materialului, rezistența termică la 350°C și rezistența termică la 450°C, aceste rezultate fiind prezentate în tabelul 2. 41 în plus, materialul fabricat a fost acoperit cu un agent de acoperire pe bază de silicon, la o greutate de 25 g/m2, și tratat termic la 180°C timp de 2 min. Din materialul tratat termic 43 a fost realizată o pernă a airbagului, ce a fost supusă unui test de umflare. Rezultatele testului și posibilitatea de pliere în modul sunt prezentate în tabelul 2. 45
Exemplul comparativ 5
Materialul neprelucrat realizat în conformitate cu exemplul comparativ 2 a fost tratat 47 prin intermediul metodei descrise în exemplul comparativ 3. Proprietățile fizice, rezultatele testului de umflare a pernei airbagului și capacitatea de pliere în modul a materialului realizat 49 sunt prezentate în tabelul 2.
RO 131566 Β1
Exemplul comparativ 6
Materialul neprelucrat realizat în conformitate cu exemplul comparativ 3 a fost tratat prin intermediul metodei descrise în exemplul comparativ 3. Proprietățile fizice, rezultatele testului de umflare a pernei airbagulul și capacitatea de pliere în modul a materialului realizat sunt prezentate în tabelul 2.
Tabelul 1
| Material | Tipul de fir | Viscozitate intrinsecă | Dimensiunea filamentului (g/den) | Rezistența (g/den) | Elongați a (%) ’ | Viteza instantanee de deformare termică (%) | |
| Exemplul 1 | Tereftalat de polietilenă | 500 d/182 f | 106 | 27 | 84 | 250 | 28 |
| Exemplul 2 | Tereftalat de polietilenă | 500 d/182 f | 106 | 27 | 110 | 180 | 35 |
| Exemplul 3 | Tereftalat de polietilenă | 500 d/120 f | 106 | 42 | 90 | 226 | 23 |
| Exemplul Comparativ 1 | Nylon 66 | 420 d/68 f | - | 62 | 97 | 220 | 18 |
| Exemplul Comparativ 2 | Tereftalat de polietilenă | 420 d/68 f | 106 | 62 | 78 | 140 | 4 |
| Exemplul Comparativ 3 | Tereftalat de polietilenă | 500 d/96 f | 106 | 52 | 75 | 120 | 6 |
Tabelul 2
| Rigiditatea materialului (N) | Rezistența termica la 350°C (s) | Rezistența termica la 450°C (s) | Test de umflare a pernei airbagului | Capacitate de stocare în materialul de airbag | |
| Exemplul 4 | 74 | 94 | 56 | Trecut | Bună |
| Exemplul 5 | 76 | 97 | 62 | Trecut | Bună |
| Exemplul 6 | 137 | 87 | 50 | Trecut | |
| Exemplul Comparativ 4 | 69 | 79 | 46 | Trecut | Bună |
| Exemplul Comparativ 5 | 154 | 69 | 39 | Respins | Redusă |
| Exemplul Comparativ 6 | 175 | 73 | 42 | Respins | Redusă |
în timp ce invenția a fost prezentată și descrisă cu referire la anumite variante de realizare a acesteia, specialiștii în domeniu vor înțelege că se pot realiza diferite modificări de formă și detaliu fără îndepărtarea de la domeniul invenției, așa cum acesta este definit de revendicările aferente.
Claims (7)
- Revendicări 11. Material pentru airbaguri pe bază de tereftalat de polietilenă, caracterizat prin 3 aceea că fibra de tereftalat de polietilenă se obține prin filarea unui semifabricat de tereftalat de polietilenă cu o viscozitate intrinsecă de 0,8... 1,3 dl/g și o rezistență termică îmbunătățită. 5
- 2. Material pentru airbaguri conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că materialul pentru airbaguri are o rezistență termică la 350°C de 0,75...1,0 s, calculată pe 7 baza următoarei ecuații:Rezistența termică a materialului (s) = Τή - T2, 9 unde T.] este timpul necesar unei tije de oțel încălzite la 350°C să cadă de la o înălțime de 10 cm desupra materialului și străpungerea acestuia, iar T2 este timpul de cădere liberă al 11 tijei de oțel de la aceeași înălțime.
- 3. Material pentru airbaguri conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că 13 materialul pentru airbaguri are o rezistență termică la 450°C de 0,45...0,65 s, calculată pe baza următoarei ecuații: 15Rezistența termică a materialului (s) = T3 - T4, unde T3 este timpul necesar unei tije de oțel încălzite la 450°C să cadă de la o înălțime de 17 10 cm desupra materialului și străpungerea acestuia, iar T4 este timpul de cădere liberă al tijei de oțel de la aceeași înălțime. 19
- 4. Material pentru airbaguri în conformitate cu oricare dintre revendicările 1,2 și 3, caracterizat prin aceea că fibra de tereftalat de polietilenă are o viteză instantanee de 21 deformare termică de 1,0...5,0%.
- 5. Material pentru airbaguri în conformitate cu oricare dintre revendicările 1,2 și 3,23 caracterizat prin aceea că materialul pentru airbaguri are o rigiditate de 5,0...15,0 N.
- 6. Material pentru airbaguri în conformitate cu oricare dintre revendicările 1,2 sau 3,25 caracterizat prin aceea că fibra de tereftalat de polietilenă are o rezistență de 8,0... 11,0 g/d și o elongație de 15...30% la temperatura camerei.27
- 7. Material pentru airbaguri în conformitate cu oricare dintre revendicările 1,2 sau 3, caracterizat prin aceea că fibra de tereftalat de polietilenă are o dimensiune a filamentului 29 de 4,5 denieri sau mai mică.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020100060006A KR101130264B1 (ko) | 2010-06-24 | 2010-06-24 | 열저항성이 우수한 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 이용한 에어백용 직물 |
| KR1020100060004A KR101130265B1 (ko) | 2010-06-24 | 2010-06-24 | 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 이용한 에어백용 직물 |
| PCT/KR2011/003890 WO2011162486A2 (ko) | 2010-06-24 | 2011-05-27 | 열저항성이 우수한 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 이용한 에어백용 직물 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO131566A2 RO131566A2 (ro) | 2016-12-30 |
| RO131566B1 true RO131566B1 (ro) | 2020-03-30 |
Family
ID=45371904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RO201201043A RO131566B1 (ro) | 2010-06-24 | 2011-05-27 | Material pentru airbaguri, pe bază de tereftalat de polietilenă |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20130089725A1 (ro) |
| JP (1) | JP2013528719A (ro) |
| CN (1) | CN102959147B (ro) |
| CA (1) | CA2801482C (ro) |
| DE (1) | DE112011102093B4 (ro) |
| GB (1) | GB2495645A (ro) |
| MX (1) | MX2012014677A (ro) |
| RO (1) | RO131566B1 (ro) |
| WO (1) | WO2011162486A2 (ro) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120263401A1 (en) * | 2009-12-24 | 2012-10-18 | Hyosung Corporation | Polyethylene terephthalate fiber for air-bags and textiles made from same |
| EP2597180A1 (en) * | 2011-11-24 | 2013-05-29 | Autoliv Development AB | Improvements relating to air-bag fabrics |
| US11001222B2 (en) * | 2016-04-05 | 2021-05-11 | Felters Of South Carolina, Llc | Vehicle safety devices, seam tapes for use in airbag and related methods |
| WO2019065896A1 (ja) * | 2017-09-28 | 2019-04-04 | セーレン株式会社 | ノンコートエアバッグ用織物およびエアバッグ |
| EP3690093B1 (en) * | 2017-09-29 | 2023-11-01 | Seiren Co., Ltd. | Base fabric for non-coated air bag, and air bag |
| US11414042B2 (en) | 2017-09-29 | 2022-08-16 | Seiren Co., Ltd. | Non-coated air bag fabric and air bag |
| EP4400639A1 (en) | 2021-09-09 | 2024-07-17 | Toray Industries, Inc. | Airbag fabric and airbag |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH066731A (ja) * | 1992-06-19 | 1994-01-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ビデオ信号出力装置 |
| CA2112853C (en) * | 1993-01-06 | 1999-04-06 | Kunio Nishimura | Polyester filament woven fabric for air bags |
| JP3089155B2 (ja) * | 1993-02-26 | 2000-09-18 | 帝人株式会社 | エアーバッグ用ポリエステルフィラメント織物 |
| JPH07119011A (ja) * | 1993-10-26 | 1995-05-09 | Nippon Ester Co Ltd | ポリエステル系耐熱不織布および製造方法 |
| CA2141768A1 (en) * | 1994-02-07 | 1995-08-08 | Tatsuro Mizuki | High-strength ultra-fine fiber construction, method for producing the same and high-strength conjugate fiber |
| JP3459478B2 (ja) * | 1994-11-04 | 2003-10-20 | ユニチカ株式会社 | エアバッグ用糸条 |
| DE19537699A1 (de) * | 1995-10-11 | 1997-04-17 | Hoechst Trevira Gmbh & Co Kg | Schwerentflammbare Gewebe enthaltend phosphor-modifizierte Polyesterfasern, Airbags daraus und deren Verwendung |
| KR100622204B1 (ko) * | 2000-01-10 | 2006-09-07 | 주식회사 휴비스 | 폴리트리메틸렌테레프탈레이트 섬유 및 그 제조방법 |
| US20010029140A1 (en) * | 2000-03-09 | 2001-10-11 | Toray Industires, Inc. | Seat belt webbing and passenger-holding device using the same |
| CN1328300C (zh) * | 2001-02-23 | 2007-07-25 | 东洋纺织株式会社 | 聚酯聚合催化剂、利用其制得的聚酯和聚酯的制造方法 |
| ATE487752T1 (de) * | 2005-06-24 | 2010-11-15 | Toyo Boseki | Verfahren zur herstellung von polyester, unter verwendung des verfahrens hergestellter polyester und polyester-formprodukt |
| ZA200904645B (en) * | 2007-02-02 | 2010-09-29 | Invista Tech Sarl | Woven polyester fabric for airbags |
| US20110165806A1 (en) * | 2008-09-05 | 2011-07-07 | Kolon Industries, Inc. | Fabric for airbag and method of preparing the same |
| KR101055394B1 (ko) * | 2009-04-23 | 2011-08-09 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 에어백용 폴리에스테르 원단 및 그의 제조 방법 |
| US20120263401A1 (en) * | 2009-12-24 | 2012-10-18 | Hyosung Corporation | Polyethylene terephthalate fiber for air-bags and textiles made from same |
| CN102918187B (zh) * | 2010-03-29 | 2015-08-05 | 可隆工业株式会社 | 聚酯纤维及其制备方法 |
| JP6040146B2 (ja) * | 2010-03-30 | 2016-12-07 | コーロン インダストリーズ インク | ポリエステル織物およびその製造方法 |
-
2011
- 2011-05-27 MX MX2012014677A patent/MX2012014677A/es not_active Application Discontinuation
- 2011-05-27 GB GB1221682.6A patent/GB2495645A/en not_active Withdrawn
- 2011-05-27 JP JP2013515255A patent/JP2013528719A/ja active Pending
- 2011-05-27 DE DE112011102093.7T patent/DE112011102093B4/de active Active
- 2011-05-27 RO RO201201043A patent/RO131566B1/ro unknown
- 2011-05-27 US US13/704,838 patent/US20130089725A1/en not_active Abandoned
- 2011-05-27 CA CA2801482A patent/CA2801482C/en active Active
- 2011-05-27 WO PCT/KR2011/003890 patent/WO2011162486A2/ko active Application Filing
- 2011-05-27 CN CN201180030541.3A patent/CN102959147B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE112011102093T5 (de) | 2013-08-08 |
| CN102959147A (zh) | 2013-03-06 |
| RO131566A2 (ro) | 2016-12-30 |
| WO2011162486A3 (ko) | 2012-05-03 |
| JP2013528719A (ja) | 2013-07-11 |
| CN102959147B (zh) | 2014-06-11 |
| DE112011102093B4 (de) | 2019-06-19 |
| US20130089725A1 (en) | 2013-04-11 |
| GB2495645A (en) | 2013-04-17 |
| MX2012014677A (es) | 2013-02-11 |
| CA2801482A1 (en) | 2011-12-29 |
| CA2801482C (en) | 2015-05-19 |
| WO2011162486A2 (ko) | 2011-12-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RO131566B1 (ro) | Material pentru airbaguri, pe bază de tereftalat de polietilenă | |
| US9951176B2 (en) | Polyester fiber and method for preparing the same | |
| KR101802476B1 (ko) | 폴리에스테르 원단 및 그의 제조 방법 | |
| JP2013543542A (ja) | ポリエステル原糸およびその製造方法 | |
| JP5440967B1 (ja) | ノンコートエアバッグ用織物 | |
| JP2014514469A5 (ro) | ||
| JP2014514469A (ja) | ポリエステル織物およびその製造方法 | |
| KR101295697B1 (ko) | 에어백용 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 및 이를 이용한 직물 | |
| JP2013514465A (ja) | エアバッグ用ポリエチレンテレフタレート繊維及びこれを利用した織物 | |
| KR101295696B1 (ko) | 에어백용 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 및 이를 이용한 직물 | |
| KR20120029958A (ko) | 폴리에스테르 원사 및 그의 제조방법 | |
| KR101451192B1 (ko) | 에어백용 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 | |
| KR101130265B1 (ko) | 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 이용한 에어백용 직물 | |
| JP5505552B1 (ja) | ノンコートエアバッグ用織物 | |
| KR20120067768A (ko) | 폴리에스테르 원사 및 그의 제조방법 | |
| KR20120067767A (ko) | 폴리에스테르 원사 및 그의 제조방법 | |
| KR20120111418A (ko) | 폴리에스테르 원단 및 그의 제조 방법 | |
| KR20110139902A (ko) | 열저항성이 우수한 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 이용한 에어백용 직물 | |
| KR101527523B1 (ko) | 에어백용 원사, 이의 제조방법 및 이를 이용한 직물 | |
| KR20120030835A (ko) | 폴리에스테르 원사 및 그의 제조방법 | |
| KR101802475B1 (ko) | 폴리에스테르 원단 및 그의 제조 방법 | |
| KR101680202B1 (ko) | 폴리에스테르 원단 및 그의 제조 방법 | |
| KR20120000931A (ko) | 에어백용 폴리에스테르 원사 및 그의 제조방법 | |
| KR20120029959A (ko) | 폴리에스테르 원사 및 그의 제조방법 | |
| KR20140063946A (ko) | 에어백용 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 |