PT2240417E

PT2240417E - Method for heating a low-nox glass furnace having high heat transfer

Info

Publication number: PT2240417E
Application number: PT09711067T
Authority: PT
Inventors: Patrice Rouchy; Paul Netter
Original assignee: Saint Gobain
Priority date: 2008-02-08
Filing date: 2009-02-02
Publication date: 2011-12-06
Also published as: EP2240417B1; US20100326137A1; EG26213A; JP2011510901A; FR2927327B1; EP2240417A1; ATE520632T1; DK2240417T3; JP5543376B2; PL2240417T3; KR101604359B1; ES2371611T3; KR20100126675A; WO2009101312A1; EA017217B1; FR2927327A1; CN101939265A; EA201070941A1; MX2010008408A; CN101939265B

Abstract

A method of heating molten glass using a furnace including side walls including transverse burners and fitted with regenerators. At least one transverse burner is supplied with oxidant including less than 30 vol % oxygen and with fuel such that the ratio of the impulse of the oxidant to the impulse of the fuel ranges from 5 to 13. This method of operation provides excellent heat transfer to the glass and creates little pollution.

Description

DESCRIÇÃO EPíGRAFE: "PROCESSO DE AQUECIMENTO DE UM FORNO DE VIDRO BAIXO NOx COM ALTA TRANSFERENCIA DE CALOR" A invenção diz respeito a um forno de vidro de queimadores transversais equipado de regeneradores tais como aqueles utilizados para produzir o vidro fundido transformado em vidro plano numa unidade de flottagem do vidro sobre um banho de metal, geralmente à base de estanho. A maior parte dos fornos de vidro de chamas são confrontados com problemas de emissão, não desejados, de óxido de azoto (N0X) nos fumos de combustão. Eles devem além disso emitir o menor monóxido de carbono possível e funcionar de maneira eficaz. 0 forno funciona de maneira eficaz se tem uma forte produtividade (forte tiragem) de um vidro de boa qualidade e uma longa duração de vida tudo consumindo a menor energia possível. A duração de via do forno pode ser afectada pelos estragos dos refractários, nomeadamente em função de sobre aquecimentos locais, os ditos estragos podendo além disso causar a poluição do vidro fabricado. Com efeito, um sobre 1 aquecimento local pode implicar a fusão do refractário cujas cores podem se misturar ao vidro produzindo o que o técnico na matéria chama de lágrimas («knot» em inglês) no vidro.EPIC DESCRIPTION: " HEATING PROCESS OF A LOW NOx GLASS OVEN WITH HIGH HEAT TRANSFER " The invention relates to a cross-burner glass furnace equipped with regenerators such as those used to produce the molten glass transformed into flat glass in a flotation unit of the glass on a metal bath, generally tin-based. Most flame-glass furnaces are confronted with undesired nitrogen oxide (N0X) emission problems in the combustion fumes. They should furthermore emit as little carbon monoxide as possible and function effectively. The furnace works effectively if it has a strong productivity (strong drawability) of a glass of good quality and a long life span consuming the lowest possible energy. The duration of the kiln path can be affected by the damage of the refractories, especially due to local heating, which can also cause pollution of the glass produced. Indeed, a local overheating may involve the melting of the refractory whose colors can blend into the glass producing what the technician in the matter calls "tears" (English) on the glass.

Os N0X têm uma influência nefasta quer sobre o ser humano quer sobre o ambiente. Com efeito, por um lado o N02 é um gás irritante que dá origem a doenças respiratórias. Por outro lado, em contacto com a atmosfera, eles podem formar progressivamente chuvas ácidas. Por fim, eles produzem uma poluição foto quimica visto que em combinação com os compostos orgânicos voláteis e a irradiação solar, os N0X estão na origem da formação do ozono dito troposférico cujo aumento de concentração a baixa altitude se torna nociva para o ser humano, sobretudo em período de forte calor. É por isso que as normas em vigor sobre a emissão de N0X se tornam mais e mais exigentes. Devido mesmo à existência destas normas, os fabricantes e os utilizadores de fornos, tais como utilizadores de fornos de vidro, preocupam-se, de maneira constante, em limitar ao máximo as emissões de N0X, de preferência com uma taxa inferior a 800, até inferior a 700 mg por Nm3 de fumos. A temperatura influi sobre a formação dos NOx. Com efeito, acima de 1300° C a emissão dos NOx aumenta de maneira 2 exponencial. Várias técnicas foram já propostas para reduzir a emissão dos N0X.N0X has a harmful influence on both the human being and the environment. In fact, on the one hand N02 is an irritant gas that gives rise to respiratory diseases. On the other hand, in contact with the atmosphere, they can form acidic rains progressively. Finally, they produce photochemical pollution, since in combination with volatile organic compounds and solar irradiation, N0X is the source of the so-called tropospheric ozone whose concentration at low altitude is harmful to humans, especially in a period of strong heat. That is why the rules in force on the issue of N0X become more and more demanding. Owing to the existence of these standards, manufacturers and users of ovens, such as users of glass ovens, are constantly concerned with limiting N0X emissions to the maximum, preferably with a less than 700 mg per Nm3 of fumes. The temperature influences the formation of NOx. In fact, above 1300 ° C NOx emission increases in an exponential manner. Several techniques have already been proposed to reduce N0X emissions.

Uma primeira técnica consiste em fazer intervir um agente redutor sobre os gases emitidos a fim de que os N0X sejam convertidos em azoto. Este agente redutor pode ser o amoníaco mas isso induz inconvenientes tais como a dificuldade de armazenar e manipular um tal produto. É igualmente possível utilizar um gás natural como agente redutor, mas isso faz-se em detrimento do consumo do forno e aumenta as emissões de C02. A presença de gases redutores (monóxido de carbono) em certas partes do forno tais como os regeneradores pode além disso provocar uma corrosão acelerada dos refractários destas zonas. É pois preferível um afastamento desta técnica adoptando as medidas ditas primárias. Estas medidas são assim chamadas porque não se procura destruir os N0X já formados, como na técnica descrita mais acima, mas de preferência impedir a sua formação, por exemplo ao nível da chama. Estas medidas são além disso mais simples de realizar e, em consequência, mais económicas. Elas podem todavia não se substituir completamente à técnica pré-citada mas vir a completá-la vantajosamente. Estas medidas primárias constituem de toda a maneira um precedente indispensável para diminuir o consumo dos reactivos 3 das medidas secundárias.A first technique is to have a reducing agent intervene on the gases emitted so that NOx are converted to nitrogen. This reducing agent may be ammonia but this induces drawbacks such as the difficulty of storing and handling such a product. It is also possible to use a natural gas as a reducing agent, but this is done to the detriment of the consumption of the furnace and increases the CO2 emissions. The presence of reducing gases (carbon monoxide) in certain parts of the furnace such as regenerators can furthermore cause accelerated corrosion of the refractories of these zones. It is therefore preferable to depart from this technique by adopting the so-called primary measures. These measures are so called because it is not sought to destroy the already formed N0X, as in the technique described above, but preferably to prevent their formation, for example at the level of the flame. These measures are moreover simpler to carry out and, consequently, more economical. They may, however, not completely replace the prior art, but may advantageously complete it. These primary measures are in any case an indispensable precedent for reducing the consumption of the secondary measures.

Pode-se classificar de maneira nao limitativa as medidas existentes em várias categorias : - uma primeira categoria consiste em reduzir a formação de N0X com a ajuda da técnica dita de "reburning" pela qual se cria uma zona com falta de ar ao nível da câmara de combustão de um forno. Esta técnica apresenta o inconveniente de aumentar a temperatura ao nível dos empilhamentos de regeneradores e, no caso presente, de dever prever uma concepção específica dos regeneradores e dos seus empilhamentos, muito particularmente em termos de estanquidade e de resistência à corrosão. Além disso, esta técnica produz um aumento da formação de monóxido de carbono, o qual danifica os refractários em função do seu poder redutor; - uma segunda categoria consiste em actuar sobre a formação dos N0X ao seu nível. Para isso, pode-se por exemplo procurar reduzir o excesso de ar de combustão. É igualmente possível procurar limitar os picos de temperatura mantendo o comprimento da chama, e aumentando o volume da frente de chamas para reduzir a temperatura 4 média no seio da chama. Uma tal solução é por exemplo descrita nas US6047565 e WO9802386. Ela consiste num processo de combustão para a fusão do vidro, na qual a alimentação em combustível e a alimentação em comburente se efectuam todas as duas de maneira a espalhar no tempo o contacto combustivel/comburente e/ou a aumentar o volume deste contacto tendo em vista reduzir a emissão dos N0X. A EP921349 (ou US6244524) e o pedido de patente francês n° 0754028 depositado a 26 Março de 2007 propuseram, com o objectivo de reduzir os NOx, um queimador equipado de pelo menos um injector, comportando uma conduta de condução de combustível liquido, do tipo fúel, e uma conduta de condução de fluido de pulverização disposta concentricamente em relação à dita conduta de condução de combustível líquido a dita conduta de condução de combustível liquido comportando um elemento perfurado de canais oblíquos para colocar o combustível líquido sob a forma de um jacto oco justapondo-se substancialmente com a parede interna. A JP-A-2003269709 explica um processo de aquecimento de vidro fundido num forno de queimadores transversais equipado de regeneradores e funcionando com um combustível gasoso. 5 A US4946382 explica um processo de combustão de um combustível líquido com um comburente podendo ser o ar enriquecido em oxigénio no qual a relação de impulsão do oxigénio sobre a impulsão do combustível é de 10 a 30. A invenção destina-se aos fornos de vidro equipados de queimadores transversais e de regeneradores. Para o técnico na matéria, no quadro de um forno de queimadores transversais, o termo «queimador» designa o par dos conjuntos injector/chegada de ar fazendo-se face às paredes laterais, igualmente chamadas pé-direito. Um queimador compreende pois dois injectores e duas entradas de ar, mas cada parede lateral é equipada de um dos injectores e de uma das entradas de ar, associadas para criar uma chama partindo de uma das paredes laterais. De maneira a que, cada parede lateral é equipada de um meio queimador do queimador, os dois meio queimadores sendo colocados em frente nas paredes laterais. Evidentemente, um injector de um meio queimador pode ser dividido em vários jactos agrupados participando na mesma chama, de maneira que o termo «injector» cobre a noção de grupos de injectores ou de grupo de condutas de condução. O objectivo da invenção é de contribuir para reduzir os N0X actuando sobre a maneira de introduzir comburente e 6 combustível e mais particularmente actuando sobre a sua impulsão. Assim, a invenção diz respeito a um processo de aquecimento de vidro fundido por um forno compreendendo paredes laterais equipadas de queimadores transversais e munidas de regeneradores, caracterizado por pelo menos um queimador transversal ser alimentado em comburente compreendendo menos de 30 vol % de oxigénio e em combustível, de maneira que a relação da impulsão do comburente sobre a impulsão do combustível vai de 5 a 13. Encontrou-se com efeito que a relação R da impulsão do comburente sobre a impulsão do combustível era vantajosamente escolhida de 5 a 13. De maneira preferida, R é superior a 6. De maneira preferida, R é inferior a 11 e até mesmo inferior a 9,5. Nomeadamente, R pode ir de 6 a 11 e até mesmo de 6 a 9,5. 0 comburente está sempre em excesso no quadro da reacção de combustão. As chamas criadas são oxidantes. Recordamos que a impulsão de uma matéria é o produto do débito massivo desta matéria pela sua velocidade, e exprime-se em Newton. Observou-se com efeito que com uma potência de aquecimento igual, esta relação R tinha uma importância considerável sobre a forma da chama, o trajecto dos fumos, as temperaturas na abóboda do forno e no cérebro (parte superior do regenerador pendendo sobre as pilhas de refractário; «free space» em inglês) dos 7 regeneradores assim como sobre a qualidade de transferência de calor ao vidro. Escolhendo judiciosamente esta relação R, constatou-se com efeito que os fumos de combustão poderiam vir na direcção do queimador sob a abóbada do forno fixando a chama sobre o vidro. Esta fixação da chama na superfície do vidro melhora a transferência térmica da chama para o vidro. Além disso, em função desta transferência máxima de calor ao vidro, a temperatura da abóbada é razoável porque os fumos de combustão foram aliviados de um máximo de calorias. Quando o R é bastante fraco, a chama é cada vez menos fixada na superfície do vidro. Os fumos de combustão formam também um anel de circulação sob a abóbada, mais pequena, mas a temperatura da abóbada tem tendência a ser mais elevada. Quando R é muito forte, a chama é ainda bem fixada no vidro mas é de facto muito longa e a sua extremidade tem tendência a deixar o pé-direito (parede lateral do forno, «breastwall» em inglês) que faz face ao injector de onde sai a chama, o que ocasiona uma deterioração do dito pé-direito e da cor do refractário no banho de vidro produzindo defeitos chamados «lágrimas» no vidro final. Se R é particularmente mais elevado, a extremidade da chama pode mesmo penetrar na conduta do regenerador que faz face ao injector de onde sai a chama. Isso tem por consequência uma menos boa transferência térmica ao vidro, uma corrosão acelerada da conduta de regeneradores e 8 do regenerador ele mesmo, e um aumento do teor em monóxido de carbono.It is possible to classify in a non-limiting way the existing measures in several categories: - a first category consists in reducing the formation of N0X with the aid of the technique of "reburning " by which a zone is created with lack of air at the level of the combustion chamber of a furnace. This technique has the drawback of raising the temperature at the level of the regenerator stacks and, in the present case, a specific design of the regenerators and their stacks, in particular in terms of tightness and corrosion resistance, should be provided. Moreover, this technique produces an increase in the formation of carbon monoxide, which damages the refractories in function of their reducing power; - a second category is to act on the training of N0X at their level. For this, one can for example try to reduce the excess of combustion air. It is also possible to seek to limit the temperature peaks by maintaining the flame length, and increasing the volume of the flame front to reduce the average temperature within the flame. Such a solution is for example described in US6047565 and WO9802386. It consists of a combustion process for the melting of the glass, in which the fuel feed and the oxidant feed are all carried out in a manner so as to spread the combustion / oxidizing contact in time and / or to increase the volume of this contact having in reduce the emission of N0X. EP921349 (or US6244524) and French patent application No. 0754028 filed on 26 March 2007 proposed, for the purpose of reducing NOx, a burner equipped with at least one injector, comprising a liquid fuel conduit, and a spray fluid conduit arranged concentrically in relation to said liquid fuel conduit, said liquid fuel conduit carrying a perforated oblique channel element for placing the liquid fuel in the form of a jet hollow juxtaposed substantially with the inner wall. JP-A-2003269709 discloses a process for heating molten glass in a cross-burner furnace equipped with regenerators and running on a gaseous fuel. US4946382 discloses a process for combusting a liquid fuel with a comburent, which may be oxygen enriched air in which the ratio of the oxygen impulsion to the fuel delivery is 10 to 30. The invention is directed to glass furnaces equipped with transverse burners and regenerators. For the person skilled in the art, in the context of a transverse burner furnace, the term 'burner' designates the pair of air injector / air-inflating assemblies facing the side walls, also called right-hand ones. A burner therefore comprises two nozzles and two air inlets, but each side wall is equipped with one of the nozzles and one of the air inlets, associated to create a flame starting from one of the side walls. In such a manner, each side wall is equipped with a burner burner means, the two burner means being placed forwardly on the side walls. Of course, an injector of a burner means can be divided into several grouped jets participating in the same flame, so that the term 'injector' covers the notion of groups of injectors or group of conduits conducting. The object of the invention is to contribute to reducing N0X by acting on the way of introducing oxidant and fuel and more particularly by acting on its impeller. The invention thus relates to a glass heating process fused by a furnace comprising side walls equipped with transverse burners and provided with regenerators, characterized in that at least one transverse burner is supplied in an oxidizer comprising less than 30 vol% oxygen and fuel ratio so that the ratio of the impeller's impulsion to the fuel delivery is from 5 to 13. It was found that the ratio R of the impeller of the impeller on the impeller of the fuel was advantageously chosen from 5 to 13. In a manner Preferably, R is greater than 6. Preferably, R is less than 11 and even less than 9.5. Namely, R may range from 6 to 11 and even from 6 to 9.5. The oxidizer is always in excess in the combustion reaction. The created flames are oxidizing. We recall that the impulsion of a matter is the product of the mass flow of this matter by its velocity, and is expressed in Newton. It was observed that with a similar heating power, this ratio R had a considerable importance on the shape of the flame, the path of the fumes, the temperatures in the furnace dome and in the brain (upper part of the regenerator hanging over the piles of refractory, free space) of the 7 regenerators as well as the quality of heat transfer to the glass. Roughly choosing this R ratio, it was found that the combustion fumes could be directed toward the burner under the furnace vault by setting the flame on the glass. This fixing of the flame on the surface of the glass improves the thermal transfer of the flame to the glass. In addition, because of this maximum transfer of heat to the glass, the temperature of the vault is reasonable because the combustion fumes have been relieved of a maximum of calories. When R is quite weak, the flame is less and less fixed on the surface of the glass. Combustion fumes also form a circulating ring under the smaller vault, but the vault temperature tends to be higher. When R is very strong, the flame is still securely attached to the glass but is in fact very long and its end tends to leave the right (side wall of the oven, 'breastwall') facing the where the flame exits, which causes a deterioration of the said right foot and the color of the refractory in the glass bath producing defects called "tears" in the final glass. If R is particularly higher, the flame end may even penetrate into the conduit of the regenerator facing the injector from which the flame exits. This results in less good heat transfer to the glass, accelerated corrosion of the regenerator conduit and regenerator 8 itself, and an increase in the carbon monoxide content.

No quadro da presente invenção, o comburente é o ar ou o ar ligeiramente enriquecido em oxigénio de maneira que o teor total em oxigénio no comburente é inferior a 30 vol % e geralmente inferior a 25 vol %. Este teor total em oxigénio no comburente é superior a 15 vol %. 0 comburente é pré-aquecido antes de deixar a sua conduta de condução. A sua temperatura é superior a 1200° C. Ela é geralmente inferior a 1500° C.In the context of the present invention, the oxidizer is air or air slightly oxygen enriched so that the total oxygen content in the oxidizer is less than 30 vol% and generally less than 25 vol%. This total oxygen content in the oxidizer is greater than 15 vol%. The oxidizer is preheated prior to leaving its driving conduit. Its temperature is above 1200 ° C. It is generally below 1500 ° C.

No quadro da presente invenção, o combustível pode ser líquido. Pode tratar-se de um combustível fóssil líquido correntemente utilizado nos dispositivos de combustão para aquecer as matérias vitrifiçáveis num forno de vidro. Pode por exemplo tratar-se de fúel pesado. Neste caso, um fluido de pulverização (como o ar ou o gás natural) é utilizado para pulverizar o dito combustível líquido. A pulverização de um combustível líquido no forno faz-se por um injector. Um injector particularmente adaptado foi descrito no pedido de patente francês n° 0754028 depositado a 26 de Março de 2007. Nomeadamente, o injector de pulverização do combustível 9 líquido pode compreender uma conduta de condução de combustível líquido e uma conduta de condução de fluído de pulverização, a dita conduta de condução de combustível líquido compreendendo um elemento perfurado de canais oblíquos para colocar o dito combustível sob a forma de um jacto oco em rotação antes ejecção para fora do dito injector, a geratriz de cada um dos ditos canais formando um angulo de menos de 10° com a direcção da condução do combustível líquido. 0 combustível líquido é geralmente injectado a uma temperatura compreendida entre 100 e 150° C, de preferência ainda entre 120 e 140° C. 0 combustível líquido tem geralmente uma viscosidade pelo menos igual a 5.10 6 m2/s, nomeadamente compreendida entre 10"5 e 2.10-5 m2/s. 0 combustível pode igualmente ser um gás como o gás natural, o metano, o ar enriquecido de butano, o ar enriquecido de propano. Neste caso o injector pode ser do tipo de dupla impulsão gás, quer dizer compreendendo duas entradas concêntricas de gás combustível, uma entrada de alta pressão e uma entrada de baixa pressão, como descrito por exemplo no pedido de patente francês n° 0850701 depositado a 5 de Fevereiro de 2008. Pode igualmente ser misto, quer dizer compreender uma entrada de gás combustível e uma entrada de líquido combustível, estes dois combustíveis sendo injectados alternativamente ou simultaneamente. Um injector misto foi descrito no pedido de 10 patente francês publicado sob o número FR2834774.In the context of the present invention, the fuel may be liquid. It may be a liquid fossil fuel commonly used in the combustion devices to heat the vitrifiable materials in a glass furnace. It can for example be heavy fuel. In this case, a spray fluid (such as air or natural gas) is used to spray said liquid fuel. Spraying a liquid fuel in the furnace is done by an injector. A particularly adapted injector has been described in the French patent application 0754028 filed on 26 March 2007. Notably, the liquid fuel spray nozzle 9 may comprise a liquid fuel conduit and a spray fluid conduit , said liquid fuel conduit comprising a perforated oblique channel member for placing said fuel in the form of a rotating hollow jet prior to ejection out of said injector, the generating of each of said channels forming an angle of less than 10 ° in the direction of liquid fuel. The liquid fuel is generally injected at a temperature of from 100 to 150 ° C, preferably from 120 to 140 ° C. The liquid fuel generally has a viscosity of at least 5,106 m 2 / s, in particular from 10 " 5 and 2.10-5 m2 / s. The fuel can also be a gas such as natural gas, methane, butane enriched air, propane enriched air. In this case the nozzle may be of the double gas-jet type, i.e. comprising two concentric fuel gas inlets, a high-pressure inlet and a low-pressure inlet, as described for example in French Patent Application No. 0850701 filed at 5 of February 2008. It may also be mixed, i.e. comprise a fuel gas inlet and a fuel liquid inlet, these two fuels being injected alternately or simultaneously. A mixed injector has been described in the French patent application published under the number FR2834774.

Geralmente, o injector é colocado sob a entrada de comburente. A entrada de comburente é assegurada por uma abertura de secção relativamente importante, cuja área pode nomeadamente ser compreendida entre 0,5 e 2 m2 ao nivel de cada parede lateral (e portanto por Vz queimador), vários injectores podendo ser associados a cada entrada de ar (noção de grupo de injectores) de cada Vz queimador. A conduta de condução do comburente apresenta uma abóbada inclinada para baixo (no sentido da circulação do comburente) para que o comburente tome uma direcção orientada para a superfície do banho de vidro. A abóbada da conduta de condução do comburente faz com a horizontal um ângulo indo de 18 a 30°. A conduta de condução de combustível é geralmente ligeiramente orientada para cima (no sentido da circulação do combustível). Faz um ângulo com a horizontal indo geralmente de 3 a 12°.Generally, the injector is placed under the oxidizer inlet. The oxidizer inlet is ensured by a relatively large section opening, the area of which may in particular be between 0.5 and 2 m2 at the level of each side wall (and therefore by Vz burner), several nozzles may be associated with each inlet air (notion of nozzle group) of each Vz burner. The conductivity of the oxidizer has a downwardly inclined vault (in the direction of the oxidizer circulation) so that the oxidizer takes a direction towards the surface of the glass bath. The dome of the conducting conduit of the oxidizer makes the horizontal an angle ranging from 18 to 30 °. The fuel conduit is generally slightly oriented upwards (in the direction of fuel circulation). It makes an angle with the horizontal going generally from 3 to 12 °.

Assim, as direcções dadas ao combustível e ao comburente são convergentes no momento em que o combustível e o comburente deixam a sua conduta de condução respectiva. O ângulo formado entre a direcção da abóbada da conduta de condução de comburente e a direcção da conduta de condução de combustível é geralmente compreendido entre 21 e 42°. 11 A conduta de condução do combustível tem uma secção bastante mais pequena que aquela da conduta de condução do comburente. No caso de um combustível líquido, esta secção é geralmente compreendida entre 5 e 30 mm2, sendo evidente que esta secção pode corresponder àquela de uma conduta única ou àquela de um grupo de condutas justapostas no quadro de um mesmo Vz queimador de uma parede lateral. No caso de um combustível gasoso, esta secção é geralmente compreendida entre 3000 e 9000 mm2 sendo evidente que esta secção pode corresponder àquela de uma conduta única ou àquela de um grupo de condutas justapostas dum mesmo Vz queimador de uma parede lateral. A relação da secção da entrada de comburente sobre aquela da secção da entrada de combustível (pode tratar-se de várias entradas de combustível, nomeadamente 3 a 5 entradas, sob a forma de vários injectores de um mesmo grupo, participando na mesma chama) vai geralmente de 20 a 2.105.Thus, the directions given to the fuel and the oxidizer are convergent when the fuel and the oxidizer leave their respective driving behavior. The angle formed between the dome direction of the oxidizer conduction conduit and the direction of the fuel conduit is generally between 21 and 42ø. The fuel conduit has a much smaller cross-section than that of the combustion conduit. In the case of a liquid fuel, this section is generally comprised between 5 and 30 mm2, it being evident that this section may correspond to that of a single duct or to that of a group of duct juxtaposed in the frame of a same side wall burner Vz. In the case of a gaseous fuel, this section is generally comprised between 3000 and 9000 mm2, it being evident that this section may correspond to that of a single duct or to that of a group of juxtaposed ducts of the same side wall burner Vz. The ratio of the oxidizer inlet section to that in the fuel inlet section (it may be several fuel inlets, namely 3 to 5 inlets, in the form of several injectors in the same usually from 20 to 2,105.

Cada queimador transversal do forno tem geralmente uma potência indo de 4 a 12 megawatts.Each transverse burner in the oven generally has a power rating of 4 to 12 megawatts.

Os regeneradores, bem conhecidos do técnico na matéria, servem para recuperar o calor dos fumos de combustão. Eles são constituídos de elementos refractários colocados nos compartimentos separados funcionando alternativamente. Estes 12 fornos são geralmente equipados de pelo menos três queimadores (compreendendo cada um dois meio queimadores colocados frente a frente e funcionando um a seguir ao outro) e tantos regeneradores como V2 queimadores para alternativamente aquecer o comburente e colectar os fumos. Enquanto que V2 queimador de um queimador de uma das paredes laterais funciona e produz uma chama cujo comburente é conduzido e aquecido por um primeiro regenerador situado atrás do dito V2 queimador, os fumos são colectados e encaminhados para um segundo regenerador que recupera o calor, o dito segundo regenerador sendo colocado em frente do dito V2 queimador atrás de outra parede lateral. De maneira cíclica, inverte-se o funcionamento dos dois V2 queimadores do mesmo queimador, parando o funcionamento do V2 queimador e colocando em funcionamento o segundo V2 queimador cujo comburente é conduzido e aquecido por um segundo regenerador (que durante a etapa precedente servia de colector de fumos). 0 primeiro regenerador serve então de colector de fumos. Faz-se portanto funcionar o forno num sentido durante um tempo fixado (10 a 40 minutos por exemplo) depois inverte-se o funcionamento do forno. No caso de um forno de queimadores transversais, os regeneradores são colocados atrás das paredes laterais do forno. 13 A presente invenção diz respeito a todos os tipos de fornos de vidro de queimadores transversais, nomeadamente para a fusão do vidro tendo em vista a sua formação em vidro plano numa unidade de flottagem. 0 vidro flui num forno de uma parede montante para uma parede jusante e entre duas paredes laterais (pé-direito). As paredes laterais (paralelas entre elas) equipadas dos queimadores transversais são geralmente distantes uma da outra de 7 a 16 metros. Os queimadores equipam os pés-direitos por conjunto de dois Vá queimadores colocados frente a frente. 0 forno compreende geralmente de 3 a 10 queimadores transversais, quer dizer que cada pé-direito compreende igualmente 3 a 10 conjuntos injector/entrada de comburente (seja 6 a 20 conjuntos de injector/entrada de ar em todo o forno). A invenção diz respeito igualmente à utilização do processo de acordo com a invenção para reduzir o óxido de azoto (os N0X) nos fumos de combustão de um forno de vidro com regeneradores. A figura 1 representa, vista de cima, um forno 41 de fusão de vidro de queimadores transversais e regeneradores. O forno 41 compreende uma parede a montante 43, uma parede a jusante 44 e duas paredes laterais (ou pés-direitos) 45 e 45'. As matérias vitrifiçáveis são introduzidas desde a 14 parede a montante 43 por um dispositivo habitual não representado. As matérias vitrifiçáveis fundidas fluem de montante para jusante como indicado pelas setas. No caso representado, o vidro passa num braseiro 47 com fins de condicionamento térmico antes de ir para a unidade de transformação não representada e podendo ser uma instalação de vidro flotté para a produção de vidro plano. 0 forno 41 é equipado através das suas duas paredes laterais de quatro queimadores, quer dizer de duas filas de quatro Vz queimadores aéreos funcionando um a seguir ao outro. Cada Vz queimador aéreo compreende um injector (ou grupo de injectores) de combustível alimentado pelas canalizações 8 e 8', e uma chegada de ar quente 9 e 9'. 0 injector (grupo de injectores) é situado por debaixo da entrada de ar. As aberturas 9 e 9' desempenham alternativamente a função de entrada de ar quente e aquela do colector de fumos. Elas sao ligadas cada uma a um regenerador 10, 10 ' . Quando os injectores da parede 45 funcionam, aqueles da parede 45' não funcionam. Os fumos passam através das aberturas 9' da parede lateral 45' em frente deles e o seu calor é recuperado nos regeneradores 10. Ao fim de algumas dezenas de minutos, inverte-se o funcionamento do forno, quer dizer que se pára o funcionamento dos Vz queimadores da parede 45 (fecho do 15 gás combustível através da canalização 8 e fecho do ar através das aberturas 9) e coloca-se em funcionamento os V2 queimadores aéreos da parede 45' alimentando os seus injectores pela canalização 8' e alimentando de ar quente as entradas de ar 9'. 0 ar é quente graças ao reaquecimento pelos regeneradores 10. Ao fim de algumas dezenas de minutos, inverte-se ainda o funcionamento do forno e assim de seguida (repetição do ciclo de inversão). 0 forno é aqui munido de um muro imerso 11 favorecendo a formação de correntes de convecção no vidro fundido. A figura 2 representa um forno 1 de queimadores transversais, em corte visto de lado no eixo de escoamento do vidro 7, o plano de corte passando por um queimador e dois regeneradores. O forno está em funcionamento. Ele contém um banho de vidro 7 em fusão. Os injectores 2 e 2' (só o injector 2 está em funcionamento na figura 2) estão colocados frente a frente nos pés-direitos (paredes laterais) do forno. Uma chama 15 libertando-se do V2 queimador da esquerda, o qual compreende o injector 2 e a entrada de comburente 3. 0 comburente é reaquecido após passagem no regenerador 4 que contém empilhamentos de refractários sob a linha em ponteado 5, a parte do regenerador por cima desta linha sendo 0 cérebro 18 do 16 regenerador, o dito cérebro compreendendo uma abóbada 19. 0 comburente segue o trajecto das setas espessas no regenerador 4 e transborda no forno por cima do injector 2. Aqui, a relação R é bem regulada entre 5 e 13 e a chama é bem fixada na superfície 6 do vidro fundido 7. Os fumos de combustão 11 têm tendência a formar um anel de circulação por cima da chama em retorno para o queimador de onde vem a chama. Este regresso de fumos empurra a chama para baixo e fixa-a favoravelmente na superfície do vidro. A transferência de calor para o vidro é óptima. Os fumos escapam-se pela conduta 12 do regenerador 13 colocado frente a frente com o queimador em funcionamento e seguem o trajecto das setas espessas no regenerador 13. Estes fumos aquecem os refractários do regenerador 13 dispostos sob a linha em ponteado 14. A figura 3 representa o mesmo dispositivo de aquecimento do vidro que na figura 2, com a mesma potência de aquecimento, salvo que a relação R é inferior a 5. Aqui, a chama 16 não está bem fixada na superfície 6 do vidro 7. A transferência de calorias ao vidro é menos boa e em consequência, a temperatura da abóbada 17 é mais elevada. A figura 4 ilustra as orientações dadas aos fluidos 17 comburente e combustível num pé-direito 30 do forno contendo um banho de vidro em fusão 36. 0 comburente desemboca no forno por uma conduta 31 de grande secção, a abóbada 32 da dita conduta sendo orientada para baixo e forma com a horizontal um ângulo 33 (18 a 30°). A conduta de condução de combustível 34 é de pequena secção e forma com a horizontal um ângulo 35 (3 a 12°). Assim, as direcções dadas ao combustível e ao comburente são convergentes no momento em que o combustível e o comburente deixam a sua conduta de condução respectiva. O ângulo 37 formado entre a direcção da abóbada da conduta de condução de comburente e a direcção da conduta de condução de combustível é a soma dos ângulos 33 e 35 (a dita soma sendo geralmente compreendida entre 21 e 42°). EXEMPLOS 1-3Regenerators, well known to those skilled in the art, serve to recover heat from combustion fumes. They are made up of refractory elements placed in separate compartments operating alternately. These 12 furnaces are generally equipped with at least three burners (each comprising two half burners placed face to face and running one after the other) and as many regenerators as V2 burners for alternatively heating the oxidizer and collecting the fumes. While the burner V2 of one side wall burner operates and produces a flame whose oxidizer is conducted and heated by a first regenerator located behind said burner V2, the fumes are collected and conveyed to a second regenerator that recovers heat, said second regenerator being placed in front of said burner V2 behind another side wall. In a cyclic manner, the operation of the two burners V2 of the same burner is reversed, stopping the operation of the burner V2 and putting into operation the second burner V2 whose oxidizer is conducted and heated by a second regenerator (which during the preceding stage served as a collector of smoke). The first regenerator then serves as a smoke trap. The oven is then operated in one direction for a fixed time (10 to 40 minutes for example) then the oven operation is reversed. In the case of a transverse burner furnace, the regenerators are placed behind the side walls of the furnace. The present invention relates to all types of transverse burner glass furnaces, in particular for the melting of the glass in order to form it into flat glass in a flotation unit. The glass flows in an oven of a wall upstream to a downstream wall and between two side walls (right-hand). The side walls (parallel to each other) equipped with transverse burners are generally spaced from each other by 7 to 16 meters. The burners equip the feet-right by set of two Go burners placed face to face. The furnace generally comprises from 3 to 10 transverse burners, that is to say that each ceiling also comprises 3 to 10 nozzle / nozzle sets (ie 6 to 20 nozzle / air inlet assemblies throughout the furnace). The invention also relates to the use of the process according to the invention for reducing nitrogen oxides (NOx) in the combustion fumes of a glass oven with regenerators. Figure 1 shows, from above, a glass melting furnace 41 of transverse and regenerative burners. The furnace 41 comprises an upstream wall 43, a downstream wall 44 and two side walls (or right feet) 45 and 45 '. The vitrifiable materials are introduced from the upstream wall 43 by a conventional device not shown. Molten vitrifiable materials flow from upstream downstream as indicated by the arrows. In the case shown, the glass passes in a brazier 47 for thermal conditioning purposes before going to the processing unit not shown and may be a flotté glass plant for the production of flat glass. The furnace 41 is equipped through its two side flaps of four burners, that is to say two rows of four Vz air burners operating one after the other. Each aerial burner comprises an injector (or group of injectors) of fuel fed by the pipes 8 and 8 ', and a hot air intake 9 and 9'. The injector (nozzle group) is located below the air inlet. The openings 9 and 9 'alternately perform the hot air intake function and that of the smoke manifold. They are each connected to a regenerator 10, 10 '. When the wall nozzles 45 work, those of the wall 45 'do not work. The fumes pass through the openings 9 'of the side wall 45' in front of them and their heat is recovered in the regenerators 10. After a few tens of minutes the furnace operation is reversed, ie the operation of the furnaces is stopped. Vz burners of the wall 45 (closure of the fuel gas through the conduit 8 and closure of the air through the apertures 9) and the aerial burners V2 of the wall 45 'are put into operation by feeding their injectors through the conduit 8' and feeding air the air intakes 9 '. The air is hot thanks to reheating by the regenerators 10. After a few tens of minutes, the oven operation is reversed and then (repeat the inversion cycle). The furnace is here provided with an immersed wall 11 favoring the formation of convection currents in the molten glass. Figure 2 shows a cross-burner furnace 1, in cross-section seen on the side of the glass spindle 7, the cutting plane passing through a burner and two regenerators. The oven is running. It contains a melting glass bath 7. The nozzles 2 and 2 '(only the nozzle 2 is operative in figure 2) are placed face-to-face on the uprights (side walls) of the oven. A flame 15 is released from the left burner V2, which comprises the nozzle 2 and the oxidizer inlet 3. The oxidizer is reheated after passage in the regenerator 4 containing refractory stacks under the dotted line 5, the part of the regenerator above said line being the regenerator brain, said brain comprising a vault 19. The oxidizer follows the path of the thick arrows in the regenerator 4 and overflows into the furnace above the injector 2. Here the ratio R is well regulated between 5 and 13 and the flame is well secured on the surface 6 of the molten glass 7. The combustion fumes 11 tend to form a circulation ring above the flame in return to the burner from which the flame comes. This return of fumes pushes the flame down and fixes it favorably on the surface of the glass. The heat transfer to the glass is optimal. The fumes escape the conduit 12 of the regenerator 13 placed face to face with the burner in operation and follow the path of the thick arrows in the regenerator 13. These fumes heat the refractories of the regenerator 13 arranged under the dotted line 14. Figure 3 represents the same heating device of the glass as in figure 2, with the same heating power, unless the ratio R is less than 5. Here the flame 16 is not well fixed on the surface 6 of the glass 7. The calorie transfer to the glass is less good and as a consequence, the temperature of the vault 17 is higher. Figure 4 illustrates the orientations given to the combustion and fuel fluids 17 in a furnace 30 containing a molten glass bath 36. The furnace flows into the furnace through a large section duct 31, the dome 32 of said duct being oriented down and forms an angle 33 (18 to 30 °) with the horizontal. The fuel conduit 34 is of small section and forms with the horizontal an angle 35 (3 to 12 °). Thus, the directions given to the fuel and the oxidizer are convergent when the fuel and the oxidizer leave their respective driving behavior. The angle 37 formed between the dome direction of the oxidizer conduction conduit and the direction of the fuel conduit is the sum of the angles 33 and 35 (said sum being generally comprised between 21 and 42Â °). EXAMPLES 1-3

Os ensaios foram realizados sobre um forno de vidro de 10,7 m x 33,5 m cujos pés-direitos seriam equipados de 7 queimadores (14 grupos de injectores, 14 entradas de ar e 14 regeneradores). Faz-se variar a impulsão de comburente de um dos V2 queimadores e analisam-se diferentes parâmetros como indicado no quadro 1. 18The tests were carried out on a 10.7 mx 33.5 m glass furnace, whose right-handers would be equipped with 7 burners (14 groups of nozzles, 14 air intakes and 14 regenerators). The oxidant drive of one of the V2 burners is varied and different parameters are analyzed as shown in Table 1. 18

Todos os ensaios foram realizados com potência igual, o combustível sendo o fuel líquido. Os teores em N0X e em CO eram medidos no cérebro do regenerador colectando os fumos.All tests were performed with equal power, the fuel being the liquid fuel. The N0X and CO contents were measured in the regenerator brain collecting the fumes.

Constata-se que a boa fixação da chama com um R intermediário no caso do exemplo 2 traduz-se por um mínimo de temperatura de abóboda e um conjunto de parâmetros excelentes tanto ao nível da qualidade do vidro como da nocividade dos fumos (N0X e CO) .It is found that good flame setting with an intermediate R in the case of example 2 translates into a minimum of dome temperature and a set of excellent parameters both in terms of glass quality and the harmfulness of the fumes (N0X and CO ).

Quadro 1 (fuel líquido)Table 1 (liquid fuel)

Unidade Ex 1 (comp.) Ex 2 Ex 3 (comp.) Secção entrada de ar m x m 1,7 x 1,25 1,7 x 0,5 1,5 x 0,26 Velocidade ar m/s 4 10 24, 5 Débito ar Nm3/h 5830 5830 5830 Kg/s 2, 09 2, 09 2, 09 Impulsão ar Newton 8,4 20, 9 51,3 Velocidade fuel m/s 27 27 27 Débito fuel Kg/h 500 500 500 Kg/s 0, 139 0,139 0, 139 Impulsão fuel Newton 3, 8 3,8 3, 8 R - 2,2 5,6 13,5 Temperatura abóbada forno °C 1570 1530 1570 Temperatura abóbada regenerador °C > 1500 1490 > 1500 NOx mg/Nm3 a 8% de oxigénio 800 650 500 CO ppm 200 200 1800 Posição chama Descolada do vidro Fixada sobre o vidro Fixada sobre o vidro Qualidade do vidro Boa Boa Presença de bolhas e gotas 19 EXEMPLOS 4-6Unit Ex 1 (comp.) Ex 2 Ex 3 (comp.) Air intake section mxm 1,7 x 1,25 1,7 x 0,5 1,5 x 0,26 Air speed m / s 4 10 24, 5 Flow rate Nm3 / h 5830 5830 5830 Kg / s 2, 09 2, 09 2, 09 Impulse air Newton 8.4 20, 9 51.3 Fuel speed m / s 27 27 27 Fuel delivery Kg / h 500 500 500 kg / s 0, 139 0.139 0.19 Impulse fuel Newton 3,8,8 3,8,8 R - 2,2 5,6 13,5 Oven vault temperature ° C 1570 1530 1570 Regenerative vault temperature ° C> 1500-1490 > 1500 NOx mg / Nm3 at 8% oxygen 800 650 500 CO ppm 200 200 1800 Flame position Displacement of glass Fixed on glass Fixed on glass Quality of glass Good Good Presence of bubbles and drops 19 EXAMPLES 4-6

Processa-se como para os exemplos 1-3, excepto o combustível que é o gás natural injectado através de um injector de dupla impulsão de gás. Faz-se variar as condições de funcionamento de um dos Vz queimadores nas condições compiladas no quadro 2. Todos os ensaios foram realizados de potência igual. Constata-se que a boa fixação da chama com um R intermédio no caso do exemplo 5 traduz-se por um mínimo de temperatura de abóbada (forno e regenerador) e um conjunto de parâmetros excelentes tanto ao nível da qualidade do vidro como da nocividade dos fumos (N0X e CO).It is processed as for Examples 1-3, except the fuel being the natural gas injected through a dual-gas injector. The operating conditions of one of the Vz burners are varied under the conditions compiled in Table 2. All tests were performed of equal power. It is found that good flame setting with an intermediate R in the case of example 5 translates into a minimum vault temperature (furnace and regenerator) and a set of excellent parameters both in glass quality and in the harmfulness of fumes (N0X and CO).

Quadro 2 (gás natural)Table 2 (natural gas)

Unidade Ex 4 (comp.) Ex 5 Ex 6 (comp.) Secção entrada de ar m x τη 1,7 x 1,25 1,7 x 0,5 1,5 x 0,28 Velocidade ar m/s 4,6 11,5 23,5 Débito ar Nm3/h 6110 6110 6110 Kg/s 2,19 2,19 2, 19 Impulsão ar Newton 10 25, 2 51,4 Velocidade gás m/s 30 30 30 Débito gás Nm3/h 586 586 586 Kg/s 0,13 0,13 0, 13 Impulsão gás Newton 3,81 3,81 3, 81 R - 2,6 6,6 13,5 Temperatura abóbada forno °C 1590 1570 1570 20Ex unit 4 (comp.) Ex 5 Ex 6 (comp.) Air intake section mx τη 1,7 x 1,25 1,7 x 0,5 1,5 x 0,28 Air velocity m / s 4,6 11.5 23.5 Air flow rate Nm3 / h 6110 6110 6110 Kg / s 2.19 2.19 2, 19 Impulse air Newton 10 25, 2 51.4 Gas velocity m / s 30 30 30 Gas flow rate Nm 3 / h 586 586 586 Kg / s 0.13 0.13 0.13 Gas impulse Newton 3.81 3.81 3.81 R-2.6 6.6 13.5 Oven vault temperature ° C 1590 1570 1570 20

Unidade Ex 4 (comp.) Ex 5 Ex 6 (comp.) Temperatura abóbada regenerador °c 1535 1510 > 1550 NOx mg/Nm3 a 8% de oxigénio 950 800 700 CO ppm 500 500 > 2000 Posição chama Descolada do vidro Fixada sobre o vidro Fixada sobre o vidro Qualidade do vidro Aceitável salvo presença localizada de grossas bolhas («bouillon» ou «blister» em inglês) Boa Presença de bolhas e gotasUnit Ex 4 (comp.) Ex 5 Ex 6 (comp.) Regeneration vault temperature ° c 1535 1510> 1550 NOx mg / Nm 3 at 8% oxygen 950 800 700 CO ppm 500 500 > 2000 Flame position Dropped from glass Fixed on glass Fixed on glass Quality of glass Acceptable unless localized presence of thick blisters ("bouillon" or "blister") Good Presence of bubbles and drops

Lisboa, 15 de Novembro de 2011 21Lisbon, November 15, 2011 21

Claims

A heating process for glass (7) melted by a furnace (1, 41) comprising side walls (45, 45 ') equipped with transverse burners and provided with regenerators (4, 13, 10, 10'), a burner (45, 45 ') and running one after the other, characterized in that at least one transverse burner is supplied in an oxidizer comprising less than 30 volts % of oxygen and fuel, so that the propellant ratio of the oxidizer on the fuel delivery runs from 5 to 13.

2. A method as claimed in any preceding claim, characterized in that at least one transverse burner is supplied in combustion and fuel in such a way that the ratio of the impeller of the combustion agent to the impeller of the fuel is from 6 to 11. of one of the preceding claims, characterized in that the ratio of the impeller of the oxidizer to the impeller of the fuel is less than 9.5. Process according to one of the preceding claims, characterized in that the oxidizer comprises less than 25 vol% oxygen. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the dome (32) of the combustion pipe (31) conducts to the horizontal an angle ranging from 18 to 30 °. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the angle formed between the direction of the dome (32) of the combustion conduit (31) and the direction of the fuel conduit (34) is between 21 and The CM 7a. The method of one of the preceding claims, wherein the ratio of the oxidant inlet section to that of the fuel inlet section of said burner is from 20 to 2,105. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the cross-burner oxidizer inlets have a cross-sectional area between 0.5 and 2 m 2 in each side wall (45, 45 '). 2. A process according to any of the preceding claims, characterized in that said transverse burner has a power ranging from 4 to 12 megawatts. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the side walls (45, 45 ') equipped with the transverse burners are spaced from one another by 7 to 16 meters. Process according to one of the preceding claims, characterized in that the furnace (1, 41) comprises 3 to 10 cross-burners. Process according to one of the preceding claims, characterized in that the total oxygen content in the oxidizer is greater than 15 vol%. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the burner is supplied with liquid fuel. Method according to the preceding claim, characterized in that the burner comprises a liquid fuel spray nozzle comprising a liquid fuel conduit 3 and a spray fluid conduit, said liquid fuel conduit comprising a perforated oblique channel member for placing said fuel in the form of a rotating hollow jet prior to ejection out of said nozzle, the generating of each of said channels forming an angle of less than 10ø in the direction of conduction of the nozzle. liquid fuel. Method according to one of Claims 1 to 12, characterized in that the burner is supplied with combustible gas. Use of the process of one of the preceding claims, characterized in that the NOx is reduced in the combustion fumes of a glass furnace (1, 41) with regenerators (4, 13, 10, 10 '). Lisbon, November 15, 2011 4