PL90997B1 - - Google Patents

Download PDF

Info

Publication number
PL90997B1
PL90997B1 PL1974169451A PL16945174A PL90997B1 PL 90997 B1 PL90997 B1 PL 90997B1 PL 1974169451 A PL1974169451 A PL 1974169451A PL 16945174 A PL16945174 A PL 16945174A PL 90997 B1 PL90997 B1 PL 90997B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
converter
heating
nozzle
heating duct
side wall
Prior art date
Application number
PL1974169451A
Other languages
English (en)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed filed Critical
Publication of PL90997B1 publication Critical patent/PL90997B1/pl

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21CPROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0037Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 by injecting powdered material
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21BMANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0006Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
    • C21B13/0013Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21CPROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C1/00Refining of pig-iron; Cast iron
    • C21C1/02Dephosphorising or desulfurising
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21CPROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42Constructional features of converters
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02PCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/134Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)

Description

Przedmiotem wynalazku jest konwertor do prze¬ prowadzania procesów metalurgicznych, polegaja¬ cych na wprowadzaniu do roztopionego metalu wypelniajacego ten konwertor, skladników cieczo¬ wych, gazowych lub stalych, a zwlaszcza zawiesin sproszkowanych substancji stalych w gazach, któ¬ re to skladniki stanowia reagenty.Istnieja liczne procesy metalurgiczne zwiazane z wtryskiwaniem do roztopionego metalu róznego rodzaju reagentów, najczesciej sproszkowanych skladników stalych zdyspergowanych w gazie. Za¬ leta wtryskiwania dowolnych reagentów do rozto¬ pionego metalu jest uzyskanie duzych obszarów reakcji pomiedzy reagentami a roztopionym me¬ talem, w porównaniu z procesami w których re¬ agenty wprowadza sie na powierzchnie roztopio¬ nego metalu, na przyklad przez ich zasypywanie do konwertora zawierajacego roztopiony metaL Jedna z glównych trudnosci napotykanych przy przeprowadzaniu procesów metalurgicznych przez wtryskiwanie reagentów do roztopionego metalu jest utrzymanie temperatury tego metalu na odpo¬ wiednio wysokim poziomie, poniewaz wprowadza¬ nie reagentów powoduje znaczne jej obnizenie.Szczególna jest waga tego problemu, gdy reagen¬ ty sa wprowadzane w duzych ilosciach w jednost¬ ce czasu, lub gdy do roztopionego metalu wpro¬ wadza sie gazy reagujace endotermicznie, czyli gazy reagujace z pobieraniem ciepla.Dla wyeliminowania zjawiska spadku tempera¬ tury roztopionego metalu podczas wprowadzania do niego dowolnych reagentów, znane konwerto¬ ry sa wyposazone w konwencjonalne urzadzenia do nagrzewania zawartosci konwertora, na przy- klad przez wdmuchiwanie tlenu w celu utlenienia jednego ze skladników wytopu, ale w praktyce wprowadzanie tlenu nie zawsze jest pozadane, a korzystniejsze jest nagrzewanie elektryczne.Konwencjonalne ogrzewanie lukowe nie wyko- io rzystuje wydajnie energii elektrycznej. Elektrycz¬ ne ogrzewanie indukcyjne jest znacznie bardziej sprawne, ale ogrzewanie calej zawartosci konwer¬ tora ta metoda nie jest oplacalne w skali przemy¬ slowej ze wzgledów ekonomicznych. Stosowanie ogrzewania indukcyjnego jest oplacalne tylko w przypadku, gdy wykladzina ogniotrwala konwer¬ tora jest stosunkowo cienka, a wiec konwertor taki moze miec z kolei bardzo ograniczone zasto¬ sowanie. Zwiekszanie grubosci wykladziny prowa- dzi bezposrednio do zmniejszania sprawnosci ogrzewania indukcyjnego.Konwertor do przeprowadzania procesów me¬ talurgicznych, zbudowany zgodnie z wynalazkiem sklada sie z pancerza z wewnetrznie przylegajaca do niego wykladzina ogniotrwala, tworzacych gar¬ dziel, sciane boczna z wykonanym w jej górnej czesci otworem spustowym oraz dennice, a po¬ nadto jest wyposazony w co najmniej jedna dysze do wprowadzania dowolnych reagentów zawieszo- nych w strumieniu gazu lub reagentów gazowych 90 9973 badz plynnych, usytuowana w dennicy i/lub scia¬ nie bocznej, z wylotem umieszczonym ponizej po¬ wierzchni cieklego metalu wypelniajacego kon¬ wertor, a jednoczesnie skierowana w strone tej pgmaerzchni.Isfcote wynalazku stanowi wyposazenie konwer¬ tora w co najmniej jeden boczny kanal grzewczy polaczony z wnetrzem konwertora na wysokosci jego scian ponizej przewidywanego poziomu cie¬ klego metalu wypelniajacego konwertor gdy zaj¬ muje, on polozenie pionowe, który to kanal grzew¬ czy jest utworzony w przewodzie wykonanym t z wykladziny ogniotrwalej, o znacznie mniejszej t. milinSMi |inrnTrnTrrfrT|ni sciany bocznej i dennicy, -j^aAdJ^i^ Altw^Ieltteln grzewczym. Kanal grzew¬ czy i dysza sa usytifewane po przeciwnych stro¬ nach plasgcz^njBfBtt&chodzacej przez os wzdluzna kopWrtgpal4«^toWfejfalej do plaszczyzny symetrii koLy^ertorTf^ligr Ictórej lub w poblizu której leza otwór spustowy oraz kanal grzewczy. Dzieki ta¬ kiemu ustawieniu kanalu grzewczego i dyszy za¬ pewnia sie intensywna wymiane ciepla pomiedzy strefami metalu podgrzanego w kanale a stre¬ fami ochlodzonymi przez strumien reagenta wpro¬ wadzonego przez dysze. Bardziej korzystne efekty m&msny ciepla uzyskuje sie, gdy dysza jest usy¬ tuowana mimosrodowo wzgledem plaszczyzny sy¬ metrii konwertora. Zgodnie z wynalazkiem ko¬ rzystnie przewidziano usytuowanie jednoczesnie toplot&w dyszy, i kanalu grzewczego w dennicy konwertor przy czym mozliwe sa inne warianty usytuowania tych wylotów. Szczególnie korzystne jest usytuowanie kanalu grzewczego w plaszczyz¬ nie *równoleglej do dennicy lub w plaszczyznie, w której lezy ta dennica.Kanal grzewczy ma postac prostoliniowego otworu, dolaczonego jednym koncem do wnetrza konwertora, badz ma postac petli, polaczonej swy¬ mi oboma koncami z wnetrzem konwertora i oto¬ czonej na calej swej dlugosci uzwojeniem grzew¬ czym.Zalecane jest aby dysza byla usytuowana w ten sposób, by przedluzenie jej osi wzdluznej przeci¬ nalo sie ze sciana konwertora powyzej miejsca dolaczenia kanalu grzewczego.Szczególne zalety ma konwertor, którego boczny kanal grzewczy jest tak usytuowany, ze przy po¬ lozeniu konwertora nieco odchylonym od pozio¬ mego, poziom cieklego metalu wypelniajacego przestrzen miskowa tego konwertora znajduje sie ponizej miejsca dolaczenia kanalu grzewczego do sciany konwertora.Przedmiot wynalazku zostanie szczególowo objasniony na przykladach wykonania pokazanych na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia konwer¬ tor wedlug wynalazku, z dmuchem dennym, w przekroju wzdluznym, fig. 2-ten sam konwertor w przekroju poprzecznym, zas fig. 3 — drugie przykladowe wykonanie konwertora, nieco zmo¬ dyfikowane w stosunku do konwertora uwidocz- njpniego na fig. 1 i 2, w przekroju wzdluznym.Jak uwidoczniono na fig. 1 konwertor 1 posiada cylindryczna sciane boczna 6 zamknieta od dolu 4ennjca 7, usytuowana w plaszczyznie pochylonej pod katem okolo 60° w stosunku do osi cylin- 997 4 drycznej sciany bocznej 6. natomiast w górnej czesci sciana boczna jest stozkowato zwezona two¬ rzac gardziel 17 konwertora. Sciana boczna na ca¬ lej swej wysokosci, lacznie z gardziela, oraz den- nica skladajaca sie z zewnetrznie usytuowanego pancerza stalowego 2 oraz wewnetrznie usytuowa¬ nej w tym pancerzu i przylegajacej do niego wy¬ kladziny ogniotrwalej 3, jak to pokazano na fig. 2.Grubosc wykladziny jest wystarczajaca by nie ulegla ona zniszczeniu podczas pracy konwertora.Konwertor ma dwa czopy 4,5 usytuowane prze¬ ciwlegle do siebie, lezace na wspólnej osi równo¬ leglej do dennicy 7, i przytwierdzone do pance¬ rza 2 w obszarze sciany bocznej 6. Czopy osadzone sa w lozyskach korpusu urzadzenia wychylajacego konwertor z polozenia pionowego. * Wewnatrz konwertora jest utworzona petla to¬ pienia 8, usytuowana w poblizu miejsca polacze¬ nia sciany bocznej 6 z dennica 7, w najnizej polo- zonej jej czesci. Petla topienia 8 sklada sie z ka¬ nalu grzewczego 8a utworzonego w przewodzie ru¬ rowym wykonanym z wykladziny ogniotrwalej 8b i polaczonego swymi koncami z otworami 9, 10 wykonanymi w scianie bocznej 6, w niewielkiej odleglosci nad wewnetrzna powierzchnia dennicy 7. Plaszczyzna, na której znajduje sie os kanalu grzewczego 8a, laczacego sie na swych koncach z wymienionymi otworami 9, 10, jest równolegla do wewnetrznej powierzchni dennicy 7. Przewód rurowy wykonany z wykladziny ogniotrwalej 8b, jest otoczony na zewnatrz uzwojeniem indukcyj¬ nym 12. Grubosc wykladziny 8b jest znacznie mniejsza od grubosci wykladziny ogniotrwalej 3, wewnetrznie usytuowanej w obudowie konwerto- ra.W dennicy 7 jest usytuowana dysza 14, swym wylotem skierowana ku górze konwertora. Dysza jest usytuowana wylotem w wyzej polozonej czesci dennicy, a wiec przeciwlegle do petli topienia 8, przy czym jest ona usytuowana równiez mimo¬ srodowo wzgledem pionowej plaszczyzny symetrii C przechodzacej przez os konwertora, a prostopa¬ dlej do dennicy 7, jak zaznaczono na fig. 2. Takie usytuowanie wylotu dyszy 14 zapewnia intensyw¬ ne mieszanie zawartosci konwertora bez nadmier¬ nego rozbryzgiwania.Nie uwidocznione na rysunku urzadzenie dozuja¬ ce fluidyzuje sproszkowany skladnik staly prze- znaczony do wprowadzenia do konwertora, a za¬ wiesina tego sproszkowanego skladnika stalego jest nastepnie przenoszona w strumieniu gazu transportujacego i fluidyzujacego do dyszy 14.Mozliwe jest stosowanie urzadzenia dozujacego, 55 w którym jednoczesnie gaz transportujacy wyko¬ rzystywany jest do fluidyzowania sproszkowanego skladnika stalego.W przypadku, gdy reagentem jest ciecz lub gaz, nastepuje ich bezposrednie wprowadzenie do dy- 60 szy 14.Dysza 14 moze byc równiez umieszczona wylo¬ tem w pionowej plaszczyznie symetrii C konwer¬ tora, przy czym o ile petla topienia 8 jest usytu¬ owana symetrycznie wzgledem tej samej plaszczy- 65 zny symetrii C, maksymalne grzanie wystepuje90 997 6 w obszarze roztopionego metalu, otaczajacym wy¬ lot dyszy.W górnej czesci cylindrycznej sciany bocznej 6, a wiec w poblizu miejsca gdzie przechodzi ona w gardziel 17, jest wykonany otwór spustowy 15, przy czym jest on usytuowany ponad spodziewa¬ nym poziomem zuzla i w tej samej czesci obwodu sciany bocznej, w której znajduje sie kanal 8a.Otwór spustowy jest zamkniety zasuwa 16.Konwertor 1 jest wypelniany poprzez gardziel 17 roztopionym metalem, materialami wyjsciowy¬ mi przeznaczonymi do stopienia, lub tlenkiem me¬ talu poddawanym redukcji. Uruchomienie konwer¬ tora rozpoczyna sie od wlaczenia w obwód zasila¬ nia elektrycznego uzwojenia indukcyjnego 12. Pod¬ czas pracy konwertora temperatura cieklego me¬ talu w kanale grzewczym 8a jest okolo 50 do 200°C wyzsza niz temperatura wewnatrz konwer¬ tora. Kiedy wymagane warunki temperaturowe zo¬ stana w konwertorze osiagniete, reagent w posta¬ ci cieczy, gazu lub zawiesiny sproszkowanego cia¬ la stalego w cieczy albo gazie, jest wprowadzany do cieklego metalu przez dysze 14. To wprowadza¬ nie reagentów do cieklego metalu wywoluje znacz¬ ne obnizenie jego temperatury w obszarze wylotu dyszy 14, które zostaje skompensowane przez stru¬ mien cieklego metalu o odpowiednio wysokiej temperaturze uzyskanej w petli topienia 8.Przez regulacje mocy energii elektrycznej do¬ prowadzonej do uzwojenia indukcyjnego 12, tem¬ perature roztopionego metalu znajdujacego sie w kanale grzewczym 8a utrzymuje sie stale na po¬ ziomie 50 do 200°C wyzszym niz temperatura me¬ talu wypelniajacego wnetrze konwertora, a zatem uzyskiwane jest intensywne przenoszenie ciepla ze strefy kanalu grzewczego 8a do roztopionego metalu znajdujacego sie poza ta strefa. Skutecznosc wymiany ciepla jest szczególnie dobra, gdy dysza 14 w dennicy 7 jest tak usytuowana, ze przedlu¬ zenie osi symetrii tej dyszy przecina sie ze sciana boczna 6 konwertora nad otworami 9, 10 laczacy¬ mi sie z kanalem grzewczym 8a. Uzyskane sa wte¬ dy korzystne warunki przeplywu strumieni rozto¬ pionego metalu o róznych temperaturach, a tym samym intensywna wymiana ciepla miedzy tymi strumieniami. Oprócz tego efektu uzyskuje sie jeszcze przy tym to, ze skutecznie zapobiega sie krzepnieciu metalu w obszarze bezposrednio ota¬ czajacym wylot dyszy 14, wywolanemu chlodze¬ niem go w wyniku wyplywu z dyszy reagentów o stosunkowo niskiej temperaturze.Opróznienie konwertora nastepuje przez otwór spustowy 15, gdy konwertor odprowadza sie do po¬ zycji wychylonej wzgledem pionu, przy czym to wychylanie kontynuuje sie do momentu, gdy wy¬ lot dyszy 14 znajdzie sie powyzej powierzchni roz¬ topionego metalu wypelniajacego wnetrze konwer¬ tora. Po osiagnieciu takiego polozenia konwer¬ tora dokonywane jest dopiero otwarcie otworu spustowy 15, gdy konwertor odprowadza sie do po- wynika podczas oprózniania konwertora zabezpie¬ czony jest przed opróznianiem z cieklego metalu kanal grzewczy 8a, dzieki czemu w ten sposób konwertor jest przygotowany do przeprowadzenia procesu metalurgicznego tego samego rodzaju jak poprzedni. Jesli natomiast konwertor ma byc po opróznieniu uzyty do przeprowadzenia procesu metalurgicznego innego rodzaju, ciekly metal wi¬ nien zostac usuniety z kanalu grzewczego 8a, co osiaga sie przez przechylenie konwertora na czo¬ pach 4,5 do polozenia odchylonego okolo 180° w stosunku do polozenia uwidocznionego na fig. 1 i przez ostateczne opróznienie go przez gardziel 17.Zuzel znajdujacy sie na powierzchni:--jsartkpio- nego metalu jest usuwany-iconwencj^miwymi spo¬ sobami, przed momentem ^pr^zmaótó-tofcw^tora - z tego roztopionego metalu.Dzieki temu, ze wylot dyszy 14 pwe&jBtme&cmm- otworu spustowego 15 jest usytuowany nad po¬ wierzchnia roztopionego metalu, oraz ze jest ona usytuowana pod pewnym katem do sciany bocz¬ nej konwertora, mozliwe jest wprowadzenie j^aaz nia powietrza, argonu, azotu lub innych r^a^6ia, powodujacych przesuniecie warstwy zuzla w kie¬ runku gardzieli 17, a tym samym latwe jego •$$&- niecie. ^ Opisany wyzej konwertor ma pojedyncza petle topienia, jednakze w niektórych przypadkach mo¬ ze byc korzystne a niekiedy konieczne zaopatrze¬ nie go w wieksza liczbe takich petli topienia. Po¬ nadto nie jest istotne czy utworzona w ten sposób strefa grzania bedzie miec charakter petlowy z dwoma wylotami w kierunku wnetrza konwer¬ tora, czy tez bedzie to kanal polaczony -stfjyfrr je¬ dnym koncem z wnetrzem konwertora/Jftozliwe jest równiez wyposazenie konwertora j«r wieksza liczbe dysz, przy czym znowu nie jest vEmmk czy sa one usytuowane w dennicy, czy tez w icianie bocznej konwertora. Istotne jest natomiast by ich wyloty w miare mozliwosci byly skierowane ^p- wyzej otworów laczacych sie z kanalami grzew¬ czymi. . ¦ . ' * Zastosowanie opisanego powyzej konwertora, zostanie zilustrowane na podstawie przytoczonych przykladów. ^ Przyklad I, Przygotowano 5 ton surówki w stanie cieklym, która nalezalo poddac proceso¬ wi metalurgicznemu dla zmniejszenia w niej za¬ wartosci fosforu, przez wprowadzenie do niej tlen¬ ku wapnia i tlenku zelaza, w postaci sproszkowa¬ nej mieszaniny, w której zawartosc tlenku ie$+ pnia wynosila 80% ciezarowo, a tlenku iejaz4 % ciezarowo. 1,08% czastek ciezarowo mia^j) wymiary powyzej 1,0 mm, 14,58% cz4$ie% ciezar^* wo mialo wymiary mieszczace sie~ w gralHC^fch 0,06 — 1,0 mm. Mieszanina nie zawierala czastek wiekszych niz 1,5 mm.Surówka w stanie cieklym zostala zalana do konwertora, po czym wlaczono uzwojenie induk¬ cyjne 12 oraz przez dysze 14 wprowadzona ^0 surówki strumien argonu o wydatku 4 l/n^^fc JW wyniku wlaczenia uzwojenia indukcyjnegov3tjj|S-- peratura surówki w konwertorze zostala p^d|»- siona do wartosci 1500°C, a po uzyskaniu tej teStij* peratury do surówki zostala wprowadzona f&a&z dysze 14 w strumieniu powietrza zawiesina sprosz¬ kowanej mieszaniny tlenku wapnia i tlenku ze¬ laza. W ciagu 15 minut do surówki zostalo wpro¬ wadzone 170 kg mieszaniny tlenku wapnia i tlenr ku zelaza. Podczas tego wprowadzania ten^p^l^U- 40 45 50 55 6090 997 7 8 ra surówki w konwertorze byla kontrolowana i utrzymywana na stalym, w przyblizeniu, pozio¬ mie, dzieki nadaznemu regulowaniu mocy energii elektrycznej zasilajacej uzwojenie indukcyjne 12 otaczajace kanal grzewczy 8a. Pod koniec fazy wprowadzania do surówki mieszaniny tlenków wapnia i zelaza, jej temperatura wynosila 1497°C.Nastepnie, przez dalsze 15 minut, do surówki w stanie cieklym wdmuchiwany byl argon, po czym konwertor zostal przechylony i dokonano -spustu surówki p zmniejszonej zawartosci fosforu priez otwór spustowy 15.Przyklad II. 4,5 ton surówki poddano od- weglaniu koncentratem rudy magnetytowej. W stanie wyjsciowym surówka miala nastepujacy sklad ciezarowy: 3,63% C, 1,64% Si, 0,21% Mn, 0,008% P, 0,009% S, zas reszte stanowilo zelazo oraz zanieczyszczenia.Surówke wypelniajaca konwertor podgrzano przez wlaczenie uzwojenia indukcyjnego 12 do temperatury 1480°C, a nastepnie przez dysze 14 rozpoczeto wprowadzanie do niej sproszkowanej rudy magnetytowej zawieszonej w strumieniu ar¬ gonu. W ciagu 135 minut wprowadzono 1250 kg sproszkowanej rudy magnetytowej.Temperatura metalu w konwertorze byla kon¬ trolowana i utrzymywana powyzej temperatury krzepniecia tak, aby zabezpieczyc dysze przed za¬ blokowaniem skrzepnietym metalem.Moc doprowadzanej energii elektrycznej waha¬ la sie od 600 kW do okolo 1500 kW, przy zmia¬ nach temperatury surówki w konwertorze od 1420 do 1520°C. Przed spustem sklad surówki byl na¬ stepujacy ciezarowo: 0,73% C, 0,01% Si, 0,01 Mn, 0,08% P, 0,01% S, zas reszte stanowilo zelazo oraz zanieczyszczenia.Odweglanie surówki przez wdmuchiwanie zawie¬ siny sproszkowanej rudy magnetytowej w argonie powtarzane bylo wielokrotnie, zgodnie z przykla¬ dem II. Doswiadczenia te nie tylko udowodnily, ze zachodzila zadana reakcja metalurgiczna, ale daly równiez powazne wnioski praktyczne. Mia¬ nowicie, stalo sie oczywiste, ze wysokosc sciany bocznej znajdujaca sie nad poziomem cieklego metalu w konwertorze winna byc przynajmniej równa polowie wysokosci calkowitej konwertora, oraz stwierdzono, iz lokalna erozja i niszcze¬ nie stosunkowo cienkiej wykladziny kanalu grzew¬ czego wymaga kazdorazowo opróznienia calego konwertora, w celu unikniecia powaznych szkód.W zwiazku z powyzszym wykonano konwertor pokazany na fig. 3, a zmodyfikowany w stosunku do konwertora pokazanego na fig. 1 i 2.Konwertor 1, pokazany na fig. 3, majacy pan¬ cerz stalowy 2', oraz wewnetrznie przylegajaca do niego wykladzine ogniotrwala 3', jest ulozyskowa- ny obrotowo na dwóch czopach, z których na ry¬ sunku symbolicznie oznaczono czop 4'. W dolnej jego czesci znajduje sie dennica 7', zas w górnej gardziel 17'.W^. przedniej czesci 28 cylindrycznej sciany bo¬ cznej, jest wykonany otwór spustowy 15' zamyka¬ ny zasuwa 16', a w przyblizeniu w tej samej plasz¬ czyznie pionowej, w której usytuowany jest ten otwór spustowy, znajduje sie kanal grzewczy 8a' otoczony uzwojeniem indukcyjnym 12', przy czym otwór spustowy 15' jest usytuowany w górnej cze¬ sci cylindrycznej sciany bocznej, a kanal grzew¬ czy w poblizu dennicy 7'. Przeciwlegla do czesci przedniej 28 cylindrycznej sciany bocznej, czesc 23 jest nazwana czescia grzbietowa konwertora 1'.Wnetrze konwertora jest podzielone na trzy za¬ sadnicze strefy. W górnej czesci konwertora znaj¬ duje sie strefa gardzielowa 20, ponizej niej stre¬ fa srodkowa 21 otoczona cylindryczna sciana bo¬ czna, zas pomiedzy strefa srodkowa 21 a dennica utworzona jest strefa robocza 22. Strefa gardzielo¬ wa 20 ma ksztalt stozka scietego, skosnego, którego wieksza podstawa ma srednice równa srednicy cy¬ lindrycznej sciany bocznej, zas mniejsza podsta¬ wa ma srednice otworu gardzieli 17', przy czym polozenie tej mniejszej podstawy jest mimosrodo- we wzgledem wiekszej podstawy i to tak, ze pa¬ trzac w kierunku gardzieli 17' obwody tych pod¬ staw sa styczne w plaszczyznie symetrii konwer¬ tora 1', czyli w plaszczyznie rysunku, w poblizu jego czesci grzbietowej 23.W tej strefie gardzielowej 20 mozna wyróznic otaczajace ja czesc grzbietowa 23 w ksztalcie wy¬ cinka sciany cylindra oraz przeciwlegla do niej czesc przednia 24 w ksztalcie wycinka sciany stoz¬ kowej. Strefa srodkowa 21 ma ksztalt cylindrycz¬ ny i jest otoczona cylidryczna sciana boczna, w której mozna wyróznic czesc grzbietowa 23 i czesc przednia 28.Strefa robocza 22 jest otoczona plaska, przednia sciana 26, przeciwlegle do niej usytuowana czescia grzbietowa 23, oraz dennica 7'. Dennica 7' jest utworzona z dwóch plaskich czesci usytuowanych pod pewnym katem wzgledem siebie, przy czym czesc dyszowa 13' laczaca sie z czescia grzbietowa 23, jest usytuowana pod katem okolo 45° wzgle¬ dem pionowej plaszczyzny, przechodzacej przez os pionowa konwertora i prostopadla do pionowej plaszczyzny symetrii konwertora. Natomiast dru¬ ga plaska czesc dennicy 7' laczaca sie z ta pier¬ wsza, jest usytuowana pod katem okolo 75° mie¬ rzonym analogicznie.Kanal grzewczy 8a' jest usytuowany w plasz¬ czyznie prostopadlej do plaskiej, przedniej sciany 26 i jest polaczony ze strefa robocza 22 przez dwa stozkowe otwory 9', 10' wykonane w tej przedniej scianie 26. Czesc 27 wewnetrznej powierzchni, znajdujaca sie ponad krawedziami otworów 9', 10', wewnetrzna powierzchnia czesci przedniej 28 ota¬ czajacej strefe srodkowa 21 oraz wewnetrzna po¬ wierzchnia czesci przedniej 24 otaczajacej strefe gardzielowa 20, tworza miske 30 konwertora 1'.Tak okreslona miska 30 powinna miec pojemnosc wieksza lub równa pojemnosci strefy roboczej 22, mierzonej do poziomu oznaczonego linia 25.Podczas pionowego ustawienia konwertora 1' me¬ tal wypelnia strefe robocza 22 do poziomu okres¬ lonego linia 25, 'natomiast przy jego przechyleniu do polozenia poziomego roztopiony metal wypel¬ nia miske 30 do poziomu oznaczonego linia 32. Ka¬ nal grzewczy w czasie dokonywania spustu jest zwykle wypelniony roztopionym metalem, przy¬ kladowo do poziomu oznaczonego linia 31b, ppd- czas gdy roztopiony metal w poczatkowej fazie je- 40 45 50 55 6090 997 9 10 go spustu wypelnia miske 30 do poziomu okreslo¬ nego linia 31a.W czasie dluzszych przerw w pracy konwertora, przeznaczonych dla pobierania próbek i wykony¬ wania ich analiz, konwertor jest przechylany do polozenia posredniego, przy którym poziom meta¬ lu oznaczony jest linia 33, a wiec nie siega pozio¬ mu otworu spustowego 15', i równoczesnie wylot dyszy 14' znajduje sie nad powierzchnia roztopio¬ nego metalu.Podczas trwania tych przerw temperatura roz¬ topionego metalu jest utrzymywana na dowolnie ustalonym poziomie, w zaleznosci od potrzeby, za pomoca regulowania mocy energii elektrycznej zasilajacej uzwojenie indukcyjne 12'.Os dyszy 14' jest tak usytuowana, ze swym wy¬ lotem jest ona skierowana na przednia sciane 26, powyzej otworów 9', 10' w niej wykonanych, a ko¬ rzystnie gdy ta os jest usytuowana prostopadle do plaszczyzny, w której znajduje sie kanal grzewczy 8a'. Zapewnia to korzystne oddzialywanie stref metalu o wysokiej temperaturze uzyskanej w ka¬ nale grzewczym 8a' na strefy metalu oziebione przez strumien reagenta wydostajacego sie z dy¬ szy 14'. To oddzialywanie uzyskane w konwerto¬ rze wedlug fig. 3 jest porównywalne z tym, które ma miejsce w konwertorze wedlug fig. 1 i 2. Je¬ dnakze konwertor pokazany na fig. 3 wykazuje pewne zalety w porównaniu z konwertorem uwi¬ docznionym na fig. 1 i 2. Mianowicie ma znacznie wieksza pojemnosc oraz znacznie wieksza wyso¬ kosc scian bocznych nad poziomem cieklego me¬ talu, co umozliwia wprowadzanie strumieni rea¬ gentów o znacznie wiekszym cisnieniu i wydatku, bez niekorzystnego rozbryzgiwania sie cieklego metalu i zuzla. Ponadto, w przypadku lokalnego pekniecia wykladziny ogniotrwalej otaczajacej ka¬ nal grzewczy 8a', mozliwe jest dokonanie szybkie¬ go przechylenia konwertora do polozenia, w któ¬ rym metal wypelni miske 30 do poziomu oznaczo¬ nego linia 31a, a tym samym zapobiegniecie nie¬ kontrolowanemu wylaniu sie cieklego metalu przez to pekniecie. Stracona zostaje wówczas tylko ta objetosc cieklego metalu, która wypelniala kanal grzewczy 8a' i otwory 9', 10'. To zmodyfikowane wykonanie konwertora pozwala na zmniejszenie jego calkowitej wysokosci wzglednej, a jednoczes¬ nie glebokosc cieklego metalu podczas spustu jest mozliwie duza.Konwertor wedlug wynalazku znajduje zastoso¬ wanie do przeprowadzania róznych procesów me¬ talurgicznych, polegajacych na redukcji niepoza¬ danych pierwiastków z cieklego metalu wypelnia¬ jacego ten konwertor oraz do wprowadzania do¬ wolnych skladników stopowych. W szczególnosci nadaje sie do odsiarczania stali za pomoca zawie¬ siny sproszkowanego CaO lub CaC2 w gazie, od- weglania stali za pomoca zawiesiny sproszkowanego koncentratu rudy zelaza. Innymi skladnikami, które moga byc wprowadzane do cieklego metalu w postaci sproszkowanych cial stalych zawieszo¬ nych w strumieniu gazowym, sa róznego rodzaju zuzle stosowane dla celów zmniejszenia zawartosci fosforu lub przeksztalcenia niepozadanych twar¬ dych wtracen w metalach na wtracenia miekkie, nieszkodliwe.Konwertor moze byc uzyty do produkcji czys¬ tych metali pierwiastkowych poprzez redukcje domieszek, jak równiez do produkcji stopów me¬ tali, których wytwarzanie technikami konwencjo¬ nalnymi nastreczac moze wiele trudnosci przy wprowadzaniu niektórych pierwiastków. PL

Claims (10)

  1. Zastrzezenia patentowe 1. Konwertor do przeprowadzania procesów me¬ talurgicznych, skladajacy sie z pancerza z we¬ wnetrznie przylegajaca do niego wykladzina ognio¬ trwala, majacy gardziel, otwór spustowy wykona¬ ny w górnej czesci sciany bocznej, dennice oraz co najmniej jedna dysze do wprowadzania dowol¬ nych reagentów zawieszonych w strumieniu gazu lub reagentów gazowych badz plynnych, usytuo¬ wana w dennicy i/lub scianie bocznej, z wylotem umieszczonym ponizej powierzchni cieklego metalu wypelniajacego konwertor, a jednoczesnie skiero¬ wana w strone tej powierzchni, znamienny tym, ze ma co najmniej jeden boczny kanal grzewczy (8a, 8a'), polaczony z wnetrzem konwertora na wysokosci jego scian, ponizej przewidywanego po¬ ziomu cieklego metalu wypelniajacego konwertor gdy zajmuje on polozenie pionowe, który to ka¬ nal grzewczy jest utworzony w przewodzie wyko¬ nanym z wykladziny ogniotrwalej (8b), o znacznie mniejszej grubosci niz wykladzina (3, 3') sciany bocznej (6) i dennicy (7, 7') konwertora (1, 1'), oto¬ czonym uzwojeniem grzewczym (12, 12').
  2. 2. Konwertor wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze kanal grzewczy (8a, 8a') i dysza (14, 14') sa usy¬ tuowane po przeciwnych stronach plaszczyzny przechodzacej przez os symetrii konwertora i pro¬ stopadlej do plaszczyzny symetrii (C) konwertora, na której lub w poblizu której leza otwór spusto¬ wy (15, 15') oraz kanal grzewczy (8a, 8a').
  3. 3. Konwertor wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze dysza (14, 14') jest usytuowana mimosrodowo wzgledem plaszczyzny symetrii (C) konwertora.
  4. 4. Konwertor wedlug zastrz. 2 albo 3, znamien¬ ny tym, ze dysza (14, 14') jest usytuowana w ten sposób, ze przedluzenie jej osi wzdluznej przecina sie ze sciana konwertora powyzej miejsca dola¬ czenia kanalu grzewczego (8a, 8a').
  5. 5. Konwertor wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze kanal grzewczy (8a, 8a') i dysza (14, 14') swymi wylotami sa usytuowane w dennicy (7, 7').
  6. 6. Konwertor wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze kanal grzewczy (8a, 8a') jest polaczony z wne¬ trzem konwertora, w miejscu polaczenia sciany bocznej z dennica, w najnizej polozonej jej czesci, gdy jest ona skosnie usytuowana w stosunku do osi symetrii konwertora i konwertor zajmuje po¬ lozenie pionowe.
  7. 7. Konwertor wedlug zastrz. 1 albo 2, albo 6, znamienny tym, ze kanal grzewczy (8a, 8a') jest usytuowany w plaszczyznie równoleglej do den¬ nicy (7, 7') lub pokrywajacej sie z nia.
  8. 8. Konwertor wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze kanal grzewczy ma postac petli, polaczonej swymi oboma koncami z wnetrzem konwertora. 15 20 25 30 35 40 45 50 55 6011 90 997 12
  9. 9. Konwertor wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze kanal grzewczy na calej dlugosci jest otoczony uzwojeniem grzewczym.
  10. 10. Konwertor wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze boczny kanal grzewczy (8a, 8a') jest tak usytu¬ owany, ze przy polozeniu konwertora nieco od¬ chylonym od poziomego, poziom cieklego metalu wypelniajacego przestrzen miskowa (30) konwerto¬ ra znajduje sie ponizej miejsca dolaczenia tego kanalu do sciany konwertora. figi90 997 Fig. 3 PL
PL1974169451A 1973-03-12 1974-03-12 PL90997B1 (pl)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE7303382A SE371211B (pl) 1973-03-12 1973-03-12

Publications (1)

Publication Number Publication Date
PL90997B1 true PL90997B1 (pl) 1977-02-28

Family

ID=20316866

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1974169451A PL90997B1 (pl) 1973-03-12 1974-03-12

Country Status (20)

Country Link
US (1) US3918692A (pl)
JP (1) JPS5651218B2 (pl)
AT (1) AT337237B (pl)
BE (1) BE812202A (pl)
BR (1) BR7401856D0 (pl)
CA (1) CA1015013A (pl)
CS (1) CS196250B2 (pl)
DE (1) DE2411507C2 (pl)
ES (1) ES424151A1 (pl)
FR (1) FR2221521B1 (pl)
GB (1) GB1433089A (pl)
IN (1) IN141752B (pl)
IT (1) IT1007646B (pl)
LU (1) LU69603A1 (pl)
NL (1) NL7403330A (pl)
NO (1) NO132595C (pl)
PL (1) PL90997B1 (pl)
SE (1) SE371211B (pl)
SU (1) SU725571A1 (pl)
ZA (1) ZA741560B (pl)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE392479B (sv) * 1974-03-20 1977-03-28 Asea Ab Forma vid metallurgiska konvertrar och smeltugnar
SE396226B (sv) * 1974-09-20 1977-09-12 Asea Ab Sett och anordning for behandling av en metallsmelta
SE397684B (sv) * 1974-10-29 1977-11-14 Asea Ab Metallurgisk konverter med forma enligt patentet 7403730-0
SE424916B (sv) * 1975-02-25 1982-08-16 Asea Ab Sett och anordning for verming av elektriskt icke ledande material i induktionsugn
JPS5428707A (en) * 1977-08-08 1979-03-03 Tokyo Yogyo Kk Container for molten metal for use in iron producing process
JPS63186765U (pl) * 1987-05-26 1988-11-30
US5177763A (en) * 1990-03-28 1993-01-05 Kawasaki Steel Corporation Furnace bottom structure of direct current electric furnace
US5055253A (en) * 1990-07-17 1991-10-08 Nelson & Associates Research, Inc. Metallic composition
US5182079A (en) * 1990-07-17 1993-01-26 Nelson & Associates Research, Inc. Metallic composition and processes for use of the same
US5505798A (en) * 1994-06-22 1996-04-09 Jerry L. Nelson Method of producing a tool or die steel
FR2726211B1 (fr) * 1994-10-31 1997-01-17 Seva Une poche de chauffage et de coulee de metaux liquides
DE19628339C1 (de) * 1996-07-13 1998-01-08 Didier Werke Ag Konverter
DE19736720C1 (de) * 1997-08-19 1999-05-06 Mannesmann Ag Metallurgisches Gefäß
JP2005534882A (ja) * 2002-06-15 2005-11-17 ソリオス、サーマル、リミテッド 電磁誘導装置および溶融金属の処理方法
CN103733010B (zh) * 2011-08-15 2015-11-25 康萨克公司 电感应熔融组件
SE537146C2 (sv) * 2012-05-08 2015-02-17 Uvån Holding Ab Metod för selektiv oxidation av en eller flera metaller frånen järnsmälta

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1031257A (en) * 1909-10-25 1912-07-02 Albert E Greene Process and apparatus for extracting and refining metals and alloys.
US1769223A (en) * 1922-08-23 1930-07-01 Ajax Metal Company Electric furnace process and apparatus
US1958581A (en) * 1932-04-18 1934-05-15 Cass L Kennicott Ore treatment
FR1125154A (fr) * 1955-04-28 1956-10-25 Siderurgie Fse Inst Rech Procédé pour désulfurer les métaux en fusion et en particulièr la fonte
DE2007373B2 (de) * 1970-02-18 1973-05-03 Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshütte mbH, 8458 Sulzbach-Rosenberg Verfahren und konverter zum herstellen ferritischer chromstaehle

Also Published As

Publication number Publication date
ZA741560B (en) 1975-02-26
NO132595B (pl) 1975-08-25
ES424151A1 (es) 1976-06-01
IT1007646B (it) 1976-10-30
LU69603A1 (pl) 1974-07-10
JPS5651218B2 (pl) 1981-12-03
BR7401856D0 (pt) 1974-12-03
DE2411507A1 (de) 1974-09-26
JPS5047802A (pl) 1975-04-28
SU725571A3 (en) 1980-03-30
DE2411507C2 (de) 1985-07-11
CA1015013A (en) 1977-08-02
IN141752B (pl) 1977-04-09
ATA202674A (de) 1976-10-15
SE371211B (pl) 1974-11-11
SU725571A1 (ru) 1980-03-30
NL7403330A (pl) 1974-09-16
FR2221521B1 (pl) 1977-09-23
US3918692A (en) 1975-11-11
AU6652674A (en) 1975-09-11
BE812202A (fr) 1974-09-12
NO132595C (pl) 1975-12-03
CS196250B2 (en) 1980-03-31
FR2221521A1 (pl) 1974-10-11
AT337237B (de) 1977-06-27
GB1433089A (en) 1976-04-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL90997B1 (pl)
KR101531804B1 (ko) 제강 슬래그 환원 처리용 전기로의 슬래그 공급 용기
CA1300898C (en) Melting furnace and method for melting metal
EP0030220B1 (en) Method for adding solids to molten metal
BR112012009231B1 (pt) Método de refino de metal quente usando lança de topo
US5004495A (en) Method for producing ultra clean steel
US4191563A (en) Continuous stream treatment of ductile iron
WO2018110171A1 (ja) 電気炉
US5853657A (en) Reduced dusting bath system for metallurgical treatment of sulfide materials
US4903948A (en) Metallurgical vessel
US4601749A (en) Method for adjusting chemical composition of molten pig iron tapped from blast furnace
US4535975A (en) Gas-transmitting wall element for a metallurgical vessel, a metallurgical vessel having such a wall element, and a method of producing steel
US20040227279A1 (en) Metallurgical reactor for the production of cast iron
US8391331B2 (en) Method of charging fine-grained metals into an electric-arc furnace
US3934863A (en) Apparatus for refining molten metal and molten metal refining process
US3192037A (en) Desulfurization method
US4053146A (en) Continuous stream treatment of ductile iron
US801500A (en) Apparatus for making steel.
JPH0125806B2 (pl)
SU1726528A1 (ru) Способ обработки расплавов чугуна порошкообразными реагентами
CA2032020C (en) Method for producing ultra clean steel
RU2280082C1 (ru) Способ обработки расплава твердым реагентом
SU594402A1 (ru) Устройство дл рафинировани чугуна
KR20180056759A (ko) 용융 금속용 첨가재 투입 방법, 및 용융 금속용 첨가재 투입 장치
JPS61163202A (ja) 溶銑の連続脱珪、脱硫方法