PL89999B1 - - Google Patents

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób otrzymywania destylatów prózniowych wysokiej jakosci, uzyskiwa¬ nych w procesie frakcjonowania utlenionej pozostalosci atmosferycznej ropy naftowej, poprzez obnizenie w destylatach zawartosci zwiazków metaloorganicznych, zwiazków siarki oraz zwiazków zywiczno-asfalteno- wych, jak równiez poprawienie wlasnosci pozostalosci prózniowej, jako asfaltu podestylacyjnego.W procesie destylacji ropy naftowej, pozostalosc po destylacji atmosferycznej powszechnie jest kierowana poprzez piec do kolumny prózniowej, gdzie zostaje rozfrakcjonowana na destylaty oleju napedowego i olejów smarowych, wzglednie na destylaty oleju napedowego i destylat stanowiacy surowiec dla krakingu katalityczne¬ go, natomiast pozostalosc prózniowa stanowi najczesciej surowiec do produkcji asfaltów.Uzyskane w przedstawionym procesie destylaty zawieraja znaczne ilosci zwiazków metali i siarki, które w wielu przypadkach eliminuja mozliwosc wykorzystania ciezszych destylatów jako surowca dla krakingu katalitycznego, a wlasnosci uzyskanej pozostalosci prózniowej nie kwalifikuja jej do bezposredniego zastosowa¬ nia jako asfaltu drogowego, ze wzgledu na zbyt wysoka penetracje. Znane sa co prawda sposoby czesciowego poprawiania wlasnosci pozostalosci prózniowej np. na drodze glebszego oddestylowania frakcji olejowych, jednak wplywa to na pogorszenie jakosci tych frakcji w stosunku do warunków, Jakim musi odpowiadac surowiec dla krakingu katalitycznego.Stwierdzono, ze trudnosci tych mozna uniknac prowadzac proces sposobem wedlug wynalazku, polegaja¬ cym na zastosowaniu reakcji utleniania, w pierwszej fazie procesu przeróbki pozostalosci atmosferycznej.Wedlug wynalazku pozostalosc podestylacyjna z kolumny atmosferycznej poddaje sie w dowolnym reaktorze utleniajacym najkorzystniej rurowym, utlenianiu powietrzem i/lub innym utleniaczem np. KMn04, przy czym proces prowadzi sie pod cisnieniem atmosferycznym lub zwiekszonym w granicach do 30 atn, w temperaturze od 150 do 400°C, w czasie od 5 do 800 minut, korzystnie w obecnosci pary wodnej lub innego gazu obojetnego np. azotu. Nastepnie utleniona pozostalosc atmosferyczna wprowadza sie poprzez piec do kolumny prózniowej, gdzie zostaje rozdestylowana na frakcje boczne i pozostalosc.W prowadzonym wedlug wynalazku procesie utleniania zwiazki zywiczne i pollcykliczne weglowodory aromatyczne zawierajace znaczne ilosci metali i siarki, ulegaja kondensacji i polimeryzacji do zwiazków o wyz-2 89999 tzym ciezarze czasteczkowym lub przeksztalcaja sie w asfalteny, natomiast asfalteny równiez przez kondensacje zwiekszaja swoja mase czasteczkowa. Tym samym wzrasta wzgledna lotnosc destylatów olejowych w stosunku do pozostalosci, przy jednoczesnym obnizeniu sie w destylatach zawartosci zwiazków metali i siarki, które przechodza do pozostalosci prózniowej. Natomiast otrzymane destylaty ze wzgledu na niska zawartosc zwiazków metalowo-organicznych oraz nizsza zawartosc siarki, stanowia odpowiedni surowiec dla procesu krakowania katalitycznego równiez z otrzymanych destylatów olejowych uzyskuje sie wyzsze wydajnosci olejów smarowych, gdyz nie wymagaja one glebokiej rafinacji, a pozostalosc prózniowa stanowi gotowy asfalt drogowy.Przyklady stosowania wynalazku.Przyklad I. Dla porównania sposobu dotychczasowego, 1000 g pozostalosci atmosferycznej rozdesty¬ lowano w kolbie Claisena pod próznia, uzyskujac nastepujace frakcje: 14,8g frakcji wrzacej do 350°C,113,5g frakcji 350-425°C, 217,2 g frakcji 425-490°C, 106,3 g frakcji 490-515°C oraz 532,2 g pozostalosci próznio¬ wej. Wlasnosci otrzymanych frakcji podano w tabeli.Przyklad II. 1000 g pozostalosci atmosferycznej utleniano w reaktorze laboratoryjnym tlenem powie¬ trza w obecnosci pary wodnej, w czasie 120 minut, w temperaturze 350°C, pod cisnieniem 1 ata, a nastepnie rozdestylowano w kolbie Claisena pod próznia, uzyskujac frakcje: 6,3 g frakcji wrzacej do 350°C, 86,6 g frakcji 350-425°C, 265,4 g frakcji 425-490°C, 81,8 g frakcji 490-515°C oraz 558,0 g pozostalosci prózniowej.Wlasnosci otrzymanych frakcji podano w tabeli.Przyklad III. 1000g pozostalosci atmosferycznej utleniano w reaktorze laboratoryjnym tlenem powietrza, w obecnosci pary wodnej, w czasie 600 minut, w temperaturze 180°C pod cisnieniem lata, a nastepnie rozdestylowano pod próznia w kolbie Claisena, uzyskujac frakcje : 6,3 g frakcji wrzacej do 350°C, 107,9 g frakcji 350-425°C, 242,8 g frakcji 425-490°C, 94 g frakcji 490-515°C i 522,5 g pozostalosci prózniowej. Wlasnosci otrzymanych frakcji podano w tabeli.Przyklad IV. 1000g pozostalosci atmosferycznej utleniano w reaktorze laboratoryjnym tlenem powietrza, w obecnosci pary wodnej, w czasie 120 minut, w temperaturze 350°C, pod cisnieniem 10 ata, a nastepnie rozdestylowano pod próznia w kolbie Claisena, uzyskujac frakcje : 6,4 g frakcji wrzacej do 350°C, 86,9 g frakcji 350-425°C, 265 g frakcji 425-490°C, 81,6 g frakcji 490-515°C i 558,2 g pozostalosci próznio¬ wej. Wlasnosci otrzymanych frakcji podano w tablicy. Przyklad V. 1000g pozostalosci atmosferycznej Przyklad V. 1000 g pozostalosci atmosferycznej utleniano w reaktorze laboratoryjnym tlenem po¬ wietrza, w obecnosci pary wodnej, w czasie 300 minut, w temperaturze 220°C, pod cisnieniem 5 ata, a nastep¬ nie rozdestylowano pod próznia w kolbie Claisena, uzyskujac frakcje,: 8,1 g frakcji wrzacej do 350°C, 106,6 g frakcji 350-425°C, 21,1 g frakcji 425-490°C, 96 g frakcji 490-515°C i 559,4 g pozostalosci pawiowej. Wlas¬ nosci otrzymanych frakcji podano w tabeli.Przyklad VI. 1000g pozostalosci atmosferycznej utleniano w reaktorze laboratoryjnym tlenem powietrza, w obecnosci pary wodnej, w czasie 120 minut, w temperaturze 220°C, pod cisnieniem 30 ata, a nastepnie rozdestylowano pod próznia w kolbie Claisena, uzyskujac frakcje : 6,4 g frakcji wrzacej do 350°C, 86,5 g frakcji 350-425°C, 265 g frakcji 425-490°C, 81 g frakcji 490-515°C i 558,8 g pozostalosci prózniowej.Wlasnosci otrzymanych frakcji podano w tabeli.Przyklad VII. 1000g pozostalosci atmosferycznej utleniano w reaktorze laboratoryjnym tlenem powietrza, w obecnosci pary wodnej, w czasie 120 minut, w temperaturze 220°C, pod cisnieniem lata, a nastepnie rozdestylowano pod próznia w kolbie Claisena, uzyskujac frakcje : 6 g frakcji wrzacej do 350°C, 86,9 g frakcji 350-425°C, 265,8 g frakcji 425-490°C, 81,4 g frakcji 490-515°C i 558 g pozostalosci próznio¬ wej. Wlasnosci otrzymanych frakcji podano w tabeli. PL

Claims (2)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób otrzymywania destylatów prózniowych wysokiej jakosci, uzyskiwanych w procesie frakcjonowa¬ nia pozostalosci atmosferycznej ropy naftowej, znamienny tym, ze pozostalosc podestylacyjna z kolum¬ ny atmosferycznej poddaje sie utlenianiu powietrzem i/lub Innym ulteniaczem np. KMn04, pod cisnieniem atmosferycznym lub zwiekszonym w granicach do 30 atn, w temperaturze od 150-400°C, w czasie od 5 do 600 minut, w typowym reaktorze najkorzystniej rurowym, korzystnie w obecnosci pary wodnej lub innego gazu obojetnego np. azotu.
2. 2. Sposób wedlug zastrz. 1,znamienny tym, ze proces utleniania prowadzi sie przed podawaniem pozostalosci atmosferycznej przez piec do kolumny prózniowej.Tablica Wlasnosci I Frakcja do 350°C "?b Frakcja 350-425°C n'r5 wskaznik lepkosci zaw.wanadu w ppm ?, niklu „ „ miedzi „ „ olowiu „ ,, siarki w % wag. Frakcja 425-490° C nX wskaznik lepkosci zaw.wanadu w ppm „ niklu „ „ miedzi „ „ olowiu „ „ siarki w % wag. Frakcja 490-515°C *' wskaznik lepkosci zaw.wanadu w ppm „ niklu „ „ miedzi „ „ olowiu „ ., siarki w % wag. Pozostalosc prózniowa ciagliwosc (25°Ccm temp.mickn.PiK w°C „ lamliwosci „ penetracja (25°C)l00 g 1,4736 l,f784 84,7 0,30 <0,01 0,04 0,30 1,78 1,4912 83,4 0,40 0,15 0,025 5,50 1,86 .1,5019 60,4 1,60 0,08 0,04 0,05 1,98 47 40 -21 309 n ni iv 1,4728 1,4719 1,4725 1,4782 86,8 0,25 <0,01 0,03 <0,005 1,76 1,4902 84,0 0,35 0,01 0,02 0,01 1,8 3. . 1,5010 60,8 1,00 0,05 0,04 0,01 1,90 100 45,5 -20 75 1,4768 91,2 0,25 <0,01 0,01 <0,005 1,69 1,4887 91,0 0,27 <0,01 0,01 0,006 1,78 1,5007 70,6 0,38 <0,01 0,02 0,01 1,76 51 59,5 -12 31 1,4782 87,0 0,29 <0,01 0,03 <0,005 1,75 1,4901 87,0 0,34 0,01 0,02 0,01 1,83 1,5009 62,5 1,00 0,05 0,04 0,01 1,90 100 47 -16 58 v,; vi vn 1,4723 1,4726 1,4728 1,4770 90,1 0,27 <0,01 0,01 <0,005 1,73 1,4889 89,2 0,30 <0,01 0,01 0,007 1,80 1,5008 68,2 0,40 <0,01 0,03 0,01 U9 52 58 -13 40 1,4781 87,0 0,28 <0,01 0,03 <0,005 1,77 1,4889 86,9 0,34 <0,01 0,02 0,01 1,84 1,5008 62,1 1,00 0,05 0,04 0,01 1,90 100 47 -16 60 1,4782 84,8 0,30 <0,01 0,03 <0,005 1,76 1,4902 86,1 0,35 <0,01 0,02 0,01 1,84 1,5010 60,9 1,10 0,05 0,04 0.01 1,96 100 43,5 -19 105 PL