PL85606B1 - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- PL85606B1 PL85606B1 PL16196473A PL16196473A PL85606B1 PL 85606 B1 PL85606 B1 PL 85606B1 PL 16196473 A PL16196473 A PL 16196473A PL 16196473 A PL16196473 A PL 16196473A PL 85606 B1 PL85606 B1 PL 85606B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- gas
- adsorbent
- sulfur
- scrubbing
- temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/52—Hydrogen sulfide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
- C01B17/0404—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by processes comprising a dry catalytic conversion of hydrogen sulfide-containing gases, e.g. the Claus process
- C01B17/0456—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by processes comprising a dry catalytic conversion of hydrogen sulfide-containing gases, e.g. the Claus process the hydrogen sulfide-containing gas being a Claus process tail gas
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób odsiarczania gazów
odlotowych zawierajacych w niewielkim stezeniu siarko¬
wodór, dwutlenek siarki i ewentualnie rozproszona siarke,
przez przepuszczanie gazu odlotowego o temperaturze
w zakresie od temperatury otoczenia do temperatury 180°
przez adsorbent z tlenku glinu, ewentualnie impregnowa¬
ny lub z mieszaniny albo polaczenia tlenku glinu z krze¬
mionka i nastepniekontraktowanieadsorbenta zawieraja¬
cego siarke z goracym strumieniem gazu, w celu desorpcji
siarki i regeneracji adsorbenta.
Przemyslowe gazy odlotowe, zwlaszcza gazy z pieców
rafinerii ropy naftowej, pieców do wypalania pirytów lub
z instalacji do produkcji siarki metoda Clausa zawieraja
jeszcze dosc znaczne ilosci zwiazków siarki, zwlaszcza
siarkowodoru, dwutlenku siarki i ewentualnie siarki roz¬
proszonej i odprowadzanie ich do atmosfery nie moze byc
brane pod uwage ze wzgledu na mozliwosc przekroczenia
maksymalnego stezenia zwiazków siarki ograniczonego
przez przepisy prawne dotyczace zanieczyszczania atmos¬
fery.
Znana metoda odsiarczania gazów odlotowychzawiera¬
jacychniewielkie stezenia siarkowodoru i dwutlenku siar¬
ki polega na przepuszczaniu tych gazów odlotowych
w temperaturze zawartej pomiedzy temperatura otoczenia
a 180°C przez adsorbent z tlenku glinu ewentualnie impre¬
gnowanego lub z mieszaniny albo polaczenia tlenku glinu
z krzemionka, a nastepnie na kontakcie adsorbenta zawie¬
rajacego siarke z goracym czynnikiem gazowym, zwlasz¬
cza zgoracym powietrzem, wtemperaturze powyzej 200°C
2
w celu desorpcji siarki i regeneracji w ten sposób adsor¬
benta.
Metoda ta podlega pewnym ograniczeniom na skutek
znacznego obnizenia wydajnosci oczyszczania, w miare
wysycania sie adsobrenta, co stanowi niedogodnosc stoso¬
wania tej metody w skali przymyslowej.
Stwierdzono, ze mozna uniknac tej niedogodnosci przez
ulepszenie tej metody, umozliwiajac wydajnoscoczyszcza¬
nia przez zwiekszenie stabilnosci adsorbenta w ciagu dluz-
szego czasu jego stosowania i dzieki temu znaczne obnize¬
nie stezenia sladowych ilosci siarkowodoru i dwutlenku
siarki w gazach doprowadzonych do atmosfery po ich
oczyszczaniu i w konsekwencji odpowiednie zwiekszenie :
ilosci odzyskiwanej siarki.
W szczególnosci, w przypadku oczyszczaniagazów odlo¬
towych z instalacji Clausa mozna sposobemwedlug wyna¬
lazku utrzymywac w nich zawartosc siarkowodoru i dwu¬
tlenku siarkina poziomie nizszym od wartoscigranicznych
przewidzianych przepisami, a ponadto mozna osiagnac
globalna wydajnosc siarki z instalacji od 93-94% do okolo
98-99,5% wskutek odzyskiwania siarki z siarkowodoru
i dwutlenku siarki w wyniku odsiarczania.
Sposób wedlug wynalazku odsiarczania gazów odloto¬
wych zawierajacych w niewielkim stezeniu siarkowodór,
dwutlenek siarki i ewentualnie rozproszona siarke przez
przepuszczanie gazu odlotowego o temperaturze wzakre¬
sie od temperatury otoczenia do temperatury 180°C przez
adsorbent z tlenku glinu, ewnetualnie impregnowanego
lub z mieszaniny albo polaczenia tlenkuglinu z krzemion-
ka i nastepnie kontraktowanie adsorbenta zawierajacego
8560685606
3
siarke z goracym strumieniem gazu w celu desorpcji siarki
i regeneracji adsorbenta polega na tym, ze oczyszczonygaz
odlotowy poddaje sie kontaktowi z adsorbentem w ciagu
1-25 sekund, nastepnie adsorbent zawierajacy zaadsorbo-
wana siarke poddaje sie regeneracji w temperaturze 200-
350°C za pomoca gazu nie zawierajacego tlenu i zregenero¬
wany adsorbent plucze gazem nie zawierajacym tlenu,
o temperaturze ponizej 180°C, w celu doprowadzenia ad¬
sorbenta do zadanej temperatury, w której adsorbent jest
poddawany kontaktowi z oczyszczonym gazem odloto¬
wym, przy czym podczas co najmniej czesciokresu pluka¬
nia doprowadza sie dogazu stosowanego doplukania pare
wodna, w celu zabezpieczenia adsorbenta przed odwod¬
nieniem, tak aby nie adsorbowal on pary wodnej podczas
kontaktu z oczyszczanym gazem odlotowym.
Do regeneracji adsorbenta mozna stosowac rózne gazy
Wolne od tlenu czasteczkowego, zwlaszcza azot, metan,
gazy szlachetne para wodna, dwutlenek wegla oraz mie¬
szaniny tych gazów, jak równiez mieszaniny jednego lub
kilku z tyclv, gazów z jednym lub kilkoma zwiazkami,
takimi jak dwusiarczek wegla, dwutlenek siarki i tlenosia-
rczek wegla.
W szczególnym przypadku odsiarczania gazów metoda
wedlug wynalazku pozwalajacym otrzymac najlepsza sta¬
bilnosc adsorbentów w procesie odsiarczaniajeststosowa¬
nie do regeneracji adsorbenta gazu zawierajacego gazowy
zwiazek redukujacy, taki jak siarkowodór, tlenek wegla
lub wodór.
Proporcja zwiazku redukujacego w gazie stosowanym
do plukania adsorbenta moze zmieniac sie w szerokich
granicach, przy czym korzystnie wynosi 20% objetoscio¬
wych, jezeli gazem redukujacym jest siarkowodór.
Gaz stosowany do regeneracji winien cyrkulowac
w obiegu zamknietym wychodzac ze strefy ogrzewania,
przechodzac kolejno przez strefe regeneracji i przez strefe
chlodzenia w której oddzielona jest siarka w nim zawarta,
nastepnie powracajac do sfrefy ogrzewania. Obieggazu do
regeneracji moze zawierac ponadto odgalezienie do pobie¬
rania gazu pluczacego, laczace strefe chlodzenia obiego¬
wego gazu do regeneracji z wejsciem do strefy plukania
odcinajac obieg od strefy ogrzewania.
W innym szczególnym przypadku prowadzenia procesu
sposobem wedlug wynalazku plukanie adsorbenta po jego
regeneracji prowadzone jest przy stosowaniu gazu zawie¬
rajacego korzystnie 10-60% objetosciowych pary wodnej.
Jako gaz stosowany do plukania stosuje sie gaz tego
samego typu, jakgaz stosowany do regeneracjiadsorbenta,
zwlaszcza azot po dodaniu do niego niezbednej ilosci pary
wodnej, przy czym para wodna moze byc obecna w gazie
pluczacym moze byc szczególnie dogodny gaz stosowany
do regeneracji adsorbenta, po dodaniu doniegoodpowied¬
niej ilosci, w zaleznosci od potrzeb, pary wodnej. Para
wodna moze byc równiez dodana do gazu pluczacego
dopiero w trakcie plukania, gdy temperatura plukania
adsorbenta obnizy sie ponizej 250°C.
Ilosc siarki,któramoznaosadzic na adsorbenciepodczas
odsiarczenia, przed rozpoczeciem regeneracji moze byc
rózna i zalezy od tego, czy adsorbentem jest tlenek glinu
ewentualnie impregnowany lub mieszanina albo polacze¬
nie tlenku glinu z krzemionka a zwlaszcza czy adsorben¬
tem jest zeolit syntetyczny, jednakze ilosc ta na ogól nie
powinna przekraczac 65% ciezaru adsorbenta i korzystnie
powinna wynosic ponizej 50% ciezaru adsorbenta.
Zaleznie od pochodzenia gazu poddawanego odsiarcza¬
niu stosunek molowy siarkowodoru do dwutlenku siarki
4
moze byc bliski lub znacznie odbiegac od 2, bedacej war¬
toscia stechiometryczna reakcji w procesie Clausa. Gdy
stosunek ten odbiega znacznie od tego stosunku korzystnie
jest przed poddaniem kontaktowi oczyszczanego gazu
z adsorbentem przeprowadzic regulacje tego stosunku do
wartosci bliskiej wartosci teoretycznej. Regulacje prowa-
dzi sie przez dodanie, siarkowodoru lub dwutlenku siarki
do gazu odlotowego, lub w przypadku gdy gaz odlotowy
pochodzi z procesu Clausa do otrzymywania siarki przez
odpowiednia regulacje procesu znanymi srodkami.
Kontakt gazu odlotowego poddawanego odsiarczaniu
z adsorbentem, regeneracja adsorbenta zawierajacego
siarke i chlodzienie adsorbentaporegeneracji przez pluka¬
nie gazem pluczacym, mozna prowadzic róznymi metoda-
mi, np. w zlozu stalym, zlozu ruchomym lub zlozu fluidal¬
nym, wspólpradowo lub w przeciwpradzie.
Stopien uziarnienia adsorbenta zalezy od stosowanej
metody i dopuszczalnego spadku cisnienia w instalacji
przyjetego dla tej techniki.
Czas kontaktu adsorbenta regenerowanego i chlodzone¬
go z gazem regenerujacym i plucznym na zlozu stalym
wynosi 4-10 sekund.
Sposób wedlug wynalazku bardziej szczególowo objas¬
niono na zalaczonym rysunku, na którym fig. 1-3, przed-
stawiaja schematycznie 3 instalacje do jej prowadzenia.
Zestaw urzadzenia przedstawionego na fig. 1 sklada sie
z trzech kolumn 1, 2 i 3 wypelnionych adsorbentem, np.
aktywowanym tlenkiem glinu lub zeolitem, który kolejno
naprzemian jest regenerowany przy czym przyjmuje sie, ze
kolumny 1 i 2 pracuja w fazie oczyszczania, zawory 4a, 4,
5a, Sb sa otwarte, a zawory 8a, 8b, 9a, 9b sa zamkniete,
podczas gdy kolumna 3 pracuje w fazie regeneracjiizawo- '
ry 4c oraz 5c sa zamkniete a zawory 8c i 9c sa otwarte.
Gaz odlotowy poddawany odsiarczaniu np. gaz wyloto-
wy z procesu Clausa jest wprowadzany przewodem 4
i przechodzi przez kolumny 1 i 2 odpowiednio poprzez
zawory 4a i 4b. W tych kolumnach H2S i SO2 reaguja ze
soba w kontakcie z adsorbentem, spelniajacym równiez
role katalizatora i tworzy sie siarka wedlug reakcji.
40 3
2H2S + S02 — Sn + 2H20,
przy czym wytwarzana siarka odklada sie na tym adsor¬
bencie. Oczyszczonygazodlotowyjestodprowadzanyz ko-
45 luiriny 1 i 2 przewodem 5 odpowiednio poprzez zawory 5a
i 5b i zawór 5d.
Gaz stosowany do regeneracji, który tutaj sklada sie
z czesci oczyszczanego gazu odlotowego z procesu Clausa
cyrkuluje w obiegu zamknietym w ten sposób, ze jest
50 ogrzewany do odpowiedniej temperatury w zakresie 200-
350°C przez przeponowa wymiane ciepla w piecu 6, naste¬
pnie kierowany przewodami 7, 8 i przez zawór 8c do
kolumny 3. Goracy gaz regenerujacy wprowadzany do
kolumny 3 powoduje desorpcje siarki odlozonej na adsor-
55 bencie i przeprowadzenie jej sw stan pary skad jest odpro¬
wadzany razem z siarka przewodem 9 poprzez zawór 9c.
Gaz odlotowyrazem z siarkawpostaci parjest odprowa¬
dzany do skraplacza 10 utrzymywanego w temperaturze
125-135°C np. przez cyrkulacje goracej wody lub powie-
60 trza, przy czym siarka ulega skropleniu. Siarka ciekla jest
odprowadzana ze skraplacza 10 przewodem 12 do zbiorni¬
ka 14. Gaz regenerujacy, zawierajacy jeszcze niewielka
ilosc par siarki odpowiadajaca cisnieniu pary nasyconej
w temperaturze skraplacza jest odprowadzany ze skrapla-
85 cza 10 przewodem 11 i wprowadzany do lapaczakropel 13,85606
w którym zachodzi oddzielenie siarki rozproszonej, a na¬
stepniejest kierowany przewodem 15 i przez dmuchawe 16
do pieca 6, ogrzewajacegogaz dotemperatury, po czymjest
zawracany do obiegu.
Regeneracia adsorbenta w kolumnie 3 jest konczona
plukaniem tego adsorbenta w celu jego ochlodzenia i po¬
nownego nawodnienia. W tym celu zawory 7a i 7b sa
zamkniete i gaz regenerujacy ochlodzony podczas konden¬
sacji siarki w nim zawartej jestwtlaczany dmuchawa 16do
kolumny 3 przewodami 17 i 8 poprzezodpowiedniezawory
17a i 8c, które sa wtedy otwarte. Po zakonczeniu plukania
zawór 17a zamyka sie przy otwartych zaworach 7a i 7b
i nastepna kolumne poddaje sie do regeneracji adsorbenta
przez podlaczenie do przewodu gazu regenerujacego prze¬
chodzacego przez piec 6, podczas gdy kolumna zregenero¬
wana jest przylaczana do przewodu 4, 5 gazu do odsiar¬
czania.
Czesc gazu regenerujacego odprowadzasie doatmosfery
poprzez zawór 19a, umieszczony na przewodzie odpowie¬
trzajacym 9 i jednoczesnie wprowadza sie odpowiednia
objetosc oczyszczanego gazu z procesu Clausa do obiegu
gazu regenerujacego zaworem 18a naprzewodzie 18, beda¬
cym odgalezieniem przewodu 5 odprowadzajacego gaz
oczyszczony.
Na fig. 2 adsorbent krazy w sposób ciagly w obiegu
zamknietym, przechodzac kolejno przez kolumne adsórp-
cyjna 20, kolumne regeneracyjna 21 i kolumne chlodzaca
22, a powrót adsorbenta z kolumny 22 do kolumny 20 jest
dokonywany za pomoca przenosnika 23.
Gaz odlotowy poddawany odsiarczaniu, np. gaz wyloto¬
wy z procesu Clausa, jest wprowadzany przewodem 24 do
dolnej czesci kolumny 20 i po oczyszczeniu jest odprowa¬
dzany z górnej czesci tej kolumny przewodem 25. Tempera¬
tura we wnetrzu kolumny 20 jest utrzymywana.ponizej
150°C i w kontakcie z adsorbentem siarkowodór i dwutle¬
nek siarki z gazu oczyszczanego reaguja ze soba tworzac
siarke, która odklada sie na tym adsorbencie zatrzymuja¬
cym równiez siarke rozprqszona, ewentualnie obecna
w gazie odpadowym.
Gaz regenerujacy, np. mieszanina azotu i siarkowodoru,
jest wprowadzany przewodem 27 do dalszej czesci kolum¬
ny regeneracyjnej 21 po ogrzaniu w piecu 26. Wskutek
wprowadzania goracego gazu, temperatura wewnatrz ko¬
lumny jest utrzymywana stale na poziomie 200-350°C,
zwlaszcza okolo300°C. W tej temperaturzesiarka odlozona
na adsorbencie podczas stadium adsorpcji w kolumnie 20
odparowuje i zostaje odprowadzona razem z gazem rege¬
nerujacym opuszczajacym kolumne 21 przewodem 28.
Mieszanina odlotowego gazu regenerujacego i par siarki
jest wprowadzana przewodem 28 do skraplacza 29/utrzy-
mywanego w odpowiedniej temperaturze w którym siarka
ulega skropleniu. Siarka jest odprowadzana zeskraplacza
przewodem 30 do zbiornika 34. Gaz odprowadzany ze
skraplacza przewodem 31 jest wprowadzany do lapacza
kropel 32. Skad poprzez dmuchawe 37 jest zawracany do
obiegu, po ogrzaniu go ponownie w piecu 26, przez wpro¬
wadzenie zaworem 27a. Ciekla siarka oddzielona w od¬
dzielaczu32 scieka równiez do zbiornika 34 przewodem 33.
W kolumnie 22 adsorbent jest chlodzony i ponownie
uwadniany w sposób ciagly w temperaturze rzedu 150*C
przez plukanie gazem stanowiacym mieszanine azotu i pa¬
ry wodnej doprowadzanej przewodem 38 i kierowanej do
dolnej czesci kolumny22. Gaz pluczacy jestodprowadzany
z górnej czesci kolumny 22 przewodem 40.
W ustalonych warunkach czesc gazu regenerujacego
6
odprowadza sie do atmosfery zaworem 36a umieszczonym
na przewodzie odpowietrzajacym 36 i jednoczesnie dopro¬
wadza sie do przewodu 27 powyzej pieca 26 odpowiednia
objetosc swiezego gazu regenerujacego wchodzacegoprze-
wodem doprowadzajacym 39 poprzez zawór 39a.
Urzadzenie przedstawione na fig. 3 sklada sie z trzech
kolumn 51, 52, 53 wypelnionych adsorbentem, zwlaszcza
aktywowanym tlenkiem glinu, przy czym kazda z nich jest
kolejno kolumna adsorpcyjna, regeneracyjna i chlodzaca.
Zaklada sie ze kolumna 51 pracuje w rozpatrzonym przy¬
kladzie jako kolumna adsorpcyjna kolumna 52 jako kor
lumna regeneracyjna a kolumna 53 jako schladzajaca ko¬
lumna chlodzaca adsorbent po jego regeneracji i w tym
przypadku zawory 54a, 55a, 57b, 59b, 71c, 72c sa otwarte,
natomiast zawory 57a, 59a, 7la, 72a, 54b, 7Ib,54c, 55ci59c
sa zamkniete.
Gaz odlotowy poddawany odsiarczaniu, np. gazodloto¬
wy wylotowy z procesu Clausa jestwprowadzany przewo¬
dem 54 do kolurrmy 51 poprzez zasuwe54a. Wkolurnietej
HgS i SO2 reaguja w kontakcie zadsorbentem tworzac
siarke, która odklada sie na adsorbencie. Oczyszczony gaz
odlotowy jest odprowadzany z kolumny 51 przewodem 55
poprzez zawór 55a i zawór 55d.
Przez odgalezienie 59 przewodu 55 czesc oczyszczonego
gazu odlotowego o temperaturze 120-140°C po dodaniu
odpowiedniej ilosci pary wodnej kierowana jest przewo¬
dem 70, do kolumny 53 przewodem 71 poprzez zawór 71c.
W kontakcie z wilgotnym gazem adsorbent zawarty w ko¬
lumnie 53 i majacy, temperature stosowana podczas rege-
neracji, ochladza sie do temperatury gazu odlotowego
wprowadzanego do kolumny i nasyca sie stopniowo woda.
Gaz odprowadzany z kolumny 53 poprzez zawór 72c jest
kierowany do przewodu odpowietrzajacego 73.
Gaz regenerujacy, stosowany w tym przypadku jako
mieszanina azotu i siarkowodoru, np. w ilosci do 10%.
objetosciowych siarkowodoru, krazy o obieguzamknietym
i jest doprowadzany do odpowiedniej temperatury w za¬
kresie 200-350°C przez posrednia wymiane ciepla w piecu
56, a nastepnie jest kierowany przewodem 57 do kolumny
40 regenerujacej 52 poprzez zawór 57b.
Wprowadzenie goracego gazuregenerujacego do kolum¬
ny 52 wywoluje desorpcje siarki odlozonej na adsorbencie
i jej odprowadzeniew stanieparyrazemz odprowadzanym
gazem. Gaz wylotowy zkolumny 52, stanowiacy mieszani-
45 ne gazu regenerujacego i par siarki jest wprowadzany
przewodem 59 poprzez zawór 59b do skraplacza 60 utrzy¬
mywanego w temperaturze 125-135°C, w którym siarka
skrapla sie i jest odprowadzana przewodem 62 do zbiorni¬
ka 64. Gaz regenerujacy, zawierajacy jeszcze niewielka
50 ilosc pary siarki odpowiadajaca cisnieniu pary nasyconej
siarki w temperaturze kondensacji jest odprowadzany ze
skraplacza przewodem 61. Gaz ten przechodzi nastepnie
przez lapacz kropel 63, w którym zachodzi oddzielenie
rozproszonej siarki, a nastepnie jestkierowany przewodem
55 65 poprzez dmuchawe 66 do pieca 56 ogrzewajacego go
i jest zawracany do obiegu. Czesc gazu regenerujacego
odprowadza sie stale zaworem 68, umieszczonym na prze¬
wodzie odpowietrzajacym 67 do atmosfery jednoczesnie
doprowadzajac przewodem 58 poprzez zawór 58a odpo-
60 wiednia objetosc gazu regenerujacego.
Wynalazek objasniaja nizej pdane przyklady, nie ogra¬
niczajac jego zakresu.
Przyklad L Urzadzenie odpowiadajace schematowi
przedstawionemu na fig. 1 skladalo sie z trzech kolumn
65 zawierajacychpo 1 tonie aktywowanego tlenku glinu, przy7
85606
8
czym dwie kolumny pracowaly w fazie adsorpcji, a trzecia
byla regenerowana. Gaz odlotowy z procesu Clausa prze¬
puszczano z predkoscia przeplywu 1220 Nm7h, onastepu¬
jacym srednim skladzie objetosciowym:
Siarkowodór 1,27%
dwutleneksiarki* 0,63%
parawodna 34%
azot 51%
dwutlenekwegla 13,10%
siarkarozproszona 6g/Nm3
Przez kazda kolumne wypelniona tlenkiem glinu,polaczo¬
na z przewodem gazu odlotowego z procesu Clausa do
oczyszczenia przeplywalo 610 NmVh tego gazu.
Gaz odlotowy poddawany odsiarczaniu mial na wejsciu
do kolumny temperature okolo 130°C i jego czas kontaktu
z tlenkiem glinu wynosil okolo 10 sekund.
W kontakcie z tlenkiem glinu zgodnie z reakcja Clausa
2H2S + S02 -g- Sn + 2 H20, tworzyla sie siarka
i odkladala sie na adsorbencie. Zmiany czynnosci w ko¬
lumnach dokonywano po 15 godzinach pracy kolumny, to
znaczy, ze kazda kolumna pracowala w ciagu 30 godzin ze
strumieniem gazu odlotowego i wciagu 15godzinz obiego¬
wym gazem regenerujacym, stanowiacym czesc gazu oczy¬
szczanego wychodzacego z kolumn w fazie adsorpcji.
Regeneracje prowadzono w ten sposób, zegaz regeneru¬
jacy cyrkulowal przez tlenek glinu w ciaguokolo 11 godzin
w temperaturze okolo 300°C, nastepnie w ciagli pozostale¬
go czasu w temperaturze obnizonej jako gaz pluczacy
zregenerowany adsorbent.
Podczas pierwszych cykli procesu gaz odlotowy po od¬
siarczeniu zawieral srednio 0,063% objetosciowych siar¬
kowodorui 0,031% objetosciowych siarkowodoru i 0,31%
objetosciowych dwutlenku siarki, a rozproszona siarka
praktycznie nie wystepowala. Calkowita wydajnoscodsia¬
rczania dochodzila do 96,5%.
Wydajnosc obnizala sie ze wzrostem liczby cykli, i usta¬
lala sie na poziomie 76% po uplywie 50 cykli i nie ulegala
zmianie w ciagu kilkuset cykli.
Natomiast w warunkach dawnej metody, mianowicie
przy czasie kontaktu rzedu sekund, regeneracji powie¬
trzem i nie stosowania plukania gazem z zawartoscia pary
wodnej, wydajnosc oczyszczania nie ulegla stabilizacji
uzyskiwanej w warunkach wynalazku.
Przyklad II. W urzadzeniu analogicznym jak na sche¬
macie przedstawionym na fig. 2, gaz odlotowy z procesu
Clausa zawierajacy objetosciowo 0,95% siarkowodoru, o,
45% dwutlentku siarki i siarke rozproszona w ilosci 10
g/Nm3 poddawano odsiarczaniu aktywowanym tlenkiem
glinu o uziarnieniu 2-5 mm i cyrkulacji z szybkoscia 350
l/h.
Gaz odlotowy poddawany odsiarczaniu wprowadzono
z predkoscia przeplywu 1000 Nm3 i o temperaturze 120-
140°C do kolumny adsorpcyjnej, temperatura tlenkuglinu
w tej kolumnie wynosila srednio okolo 120-130°C, a czas
kontaktu gazu z tlenkiem glinu wynosil okolo 6,5 sekund.
Rózne czasy kontaktu gazu poddawanego odsiarczaniu
z adsorbentem sa podane w odniesieniu do normalnej
temperatury i normalnego cisnienia.
Regeneracjeadsorbentuprowadzono przypomocy azotu
o temperaturze na wejsciu do kolumny regeneracyjnej
okolo 280°C i predkosci przeplywu 400 NmTh, natomiast
zregenerowany tlenek glinu plukano azotem wprowadza¬
nym z predkoscia przeplywu na wejsciu do kolumny chlo¬
dzacej 600 Nm3/h i o temperaturze 120-130°C.
Poczatkowa wydajnosc odsiarczania wynosila 95,2%
i malala stopniowo, przy czym po 50 cyklach oczyszczania
ustalila sie na poziomie 71%.
Nowa seria cykli oczyszczania byla przeprowadzana
w warunkach analogicznych jak podano wyzej, ale przy
uzyciu mieszanin azotu i pary wodnej jako gazu regeneru¬
jacego i gazu pluczacego, zawierajacych odpowiednio 30%
objetoswiowych i 35% objetosciowych pary wodnej. .
Poczatkowa wydajnosc odsiarczania wynosila równiez
95,2%, ale obnizala sie wolniej z uplywem czasu i po 50
cyklach oczyszczania wynosila 79% i na tym poziomie
ustalila sie w dalszych cyklach.
Porównanie wyników tych dwóch serii prób wskazuje
korzystny wplyw wprowadzania pary wodnej do gazu
plucznego co powoduje ponowne uwodnienie adsorbenta
przed faza adsorbcji.
Przyklad III". Powtórzonoprocesodsiarczania wedlug
przykladu II z ta róznica, ze jako gaz regenerujacy uzyto
mieszanine zawierajaca objetosciowo 60% azotu, 30% pa-
ry wodnej i 10% siarkowodoru, a jako gazu pluczacego
uzyto mieszanine gazów zawierajaca objetosciowo 65%
azotu i 35% pary wodnej.
W tych warunkach wydajnosc oczyszczania, która po¬
czatkowo wynosila 95,2%, ulegla bardzo znacznie obnize-
niu podczas kolejnych dalszych cykli oczyszczania i po 85
cyklach wynosial jeszcze 88%.
Przyklad IV. Powtórzono proces odsiarczania wedlug
przykladu II z ta róznica, ze gaz regenerujacy uzyto bez
pary wodnej, a do gazu pluczacego wprowadzno pare
' wodna dopiero po uplywie 2 godzin po rozpoczeciu kazde¬
go plukania regenerowanego adsorbenta, po ochlodzeniu
go do temperatury okolo 230°C.
Stosowano zatem gaz regenerujacy zawierajacyobjetos¬
ciowo 90% azotu i 10% siarkowodoru, a gaz pluczacy
w pierwszym okresie stanowil wylacznie azot, natomiast
po uplywie 2 godzin plukania mieszanina gazów zawiera¬
jaca objetosciowo 65% azotu i 35% pary wodnej.
W tych warunkach nie zauwazono praktycznie obnize¬
nia wydajnosci oczyszczania, która po 90 cyklach oczysz-
40 czania wynosila 95%.
Przyklad V. Powtórzono proces odsiarczania wedlug
przykladu IV z ta róznica, ze zamiast tlenku glinu uzyto
zeolit syntetyczny w granulkach cylindrycznych o srednicy
mm i dlugosci 6-8 mm oraz wielkosci porów okolo 5A,
45 przy czym stosunek molowy krzemionki do tlenku glinu *
wynosil okolo 0,15.
Wydajnosc oczyszczania byla stabilna w czasie i.po 62
cyklach wynosila jeszcze 89%.
Przyklad VI. W urzadzeniu pilotowym,analogicznym
50 jak na schemacie przedstawionym na fig. 3, kazda z trzech
kolumn byla wypelniona 1000 kg aktywowanego tlenku
glinu w postaci ganulek o srednicy 2-4 mm. Do oczyszcza¬
nia uzyto gaz odlotowy z procesu Clausa zawierajacy
objetosciowo 1,5% siarkowodoru, 0,75% dwutlenku siarki
55 i 2 g/Nm3 siarki rozproszonej do którego doprowadzono
32% pary wodnej, 53% azotu i 12,75% C02.
Zmiany czynnosci w kolumnach dokonywano po 16
godzinach pracy kolumny.
Gaz odlotowy poddawany odsiarczaniu wprowadzano
60 do kolumny pracujacej jako adsorbcyjna z predkoscia
przeplywu 730 Nm3/h, o temperaturze 120-140°C, przy
czym temperatura tlenku glinu wkolumniewynosilaokolo
120-135°C, a czas kontaktu gazu z tlenkiem glinu wynosil
okolo 6,6 sekundy.
65 Regeneracje adsorbenta zawierajacego siarke prowa-85606
dzono stosujac mieszanine azotu z 10% objetosciowo siar¬
kowodoru o temperaturze na wejsciu do kolumny regene¬
racyjnej okolo 300°C i predkosci przeplywu 400 Nm7h.
Do plukania zregenerowanego adsorbenta stosowano
czesc gazu odlotowego oczyszczonego, odprowadzonego
z przewodu wyjsciowego kolumny adsorbcyjnej i wprowa¬
dzono do kolumny chlodzacej z predkoscia przeplywu 250
NmTh. Przed zakonczeniem fazy plukania tlenek glinu
nawilzono i temperatura jego wynosila 130°C.
Gaz odlotowy po odsiarczeniu zawieral nie wiecej, niz
0,15% objetosciowych siarkowodoru i 0,075% objetoscio¬
wych dwutlenku siarki oraz nie zawieral siarki rozpro¬
szonej.
Taki stopien odsiarczania bezposrednio zalezny od ak¬
tywnosci adsorbenta, pozostawal stabilny, co stwierdzono
po dalszych 110 cyklach oczyszczania doprowadzonego
gazu.
Wyniki uzyskane w tym przykladzie, jak równiez
wprzykladach m i IVwykazuja, zezwiekszeniestabilnosci
wydajnosci oczyszczania w wyniku stosowania plukania
zregenerowanego adsorbenta gazem zawierajacym pare
wodna w celu ponownego nawodnienia adsorbenta przed
faza adsorbcji, jak wykazano w przykladzie II mozna
jeszczepoprawic przez zastosowanie doregeneracji adsor¬
benta gazu zawierajacego zwiazek redukujacy, szczególnie
siarkowodór.
Na skutek polaczenia regeneracji adsorbenta gazem za¬
wierajacym siarkowodór i plukania zregenerowanego ad¬
sorbenta gazem z dodatkiem pary wodnej uzyskuje sie
wydajnosc oczyszczania wynoszaca okolo 88-95% i utrzy¬
mujaca sie na tym poziomie przez dluzszy czas. Najlepsza
stabilnosc adsorbenta przy wydajnosci oczyszczania okolo
95%, po uplywie 90 cykli odsiarczania otrzymano wów¬
czas, gdy gaz regenerujacy zawierajacy siarkowodór nie
zawieral pary wodnej, a pare wodna doprowadzano do
gazu pluczacego dopiero po obnizeniu temperatury pluka¬
nego adsorbenta ponizej 250°C.
Claims (14)
1. Sposób odsiarczania gazów odlotowych, zawieraja¬ cych w niewielkim stezeniu siarkowodór, dwutlenek siarki i ewentualnie rozproszona siarke, przez przepuszczanie gazu odlotowego o temperaturze w zakresie od temperatu¬ ry otoczenia do temperatury 180°C przez adsorbent z tlen¬ ku glinu, ewentualnie impregnowanego lub z mieszaniny albo polaczenia tlenku glinu z krzemionka i nastepnie kontaktowanie adsorbenta zawierajacego siarke z gora¬ cym strumieniem gazu w celu desorpcji siarki i regeneracji adsorbenta znamienny tym, ze oczyszczany gaz odlotowy poddaje sie kontaktowi z adsorbentem w ciagu 1-25 se¬ kund, nastepnie adsorbent zawierajacy zaadsorbowana siarke poddaje sie regeneracji w temperaturze 200-350°C za pomoca gazu nie zawierajacego tlenu i zregenerowany adsorbent plucze gazem nie zawierajacym tlenku, o tempe¬ raturze ponizej 180°C, w celu doprowadzenia adsorbenta do zadanej temperatury w której adsorbent jest poddawa¬ ny kontaktowi z oczyszczanym gazem odlotowym, przy 5 czym podczas co najmniej czesci okresu plukania dopro¬ wadza sie do gazu stosowanego do plukania pare wodna, w celu zabezpieczenia adsorbenta przed odwodnieniem, tak aby nie adsorbowal on pary wodnej poczas kontaktu z oczyszczanym gazem odlotowym. 10
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze jako gaz regenerujacy stosuje sie azot, metan, gazy szlachetne, pare wodna, lub dwutlenek wegla albo mieszanine tych gazów, lub mieszanine jednego lub kilku z tych gazów z jednym lub kilkoma zwiazkami, takimi jak dwusiarczek wegla, 15 dwutlenek siarki lub tlenosiarczek wegla.
3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie gaz regenerujacy zawierajacy co najmniej 5% objetos¬ ciowych gazowego zwiazku redukujacego.
4. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze jako 20 gazowy zwiazek redukujacy stosuje sie siarkowodór, tle¬ nek wegla lub wodór.
5. Sposób wedlug zastrz. 4, znamienny tym, ze stosuje sie gaz regenerujacy zwierajacy siarkowodór w proporcji 5-20% objetosciowych. 25
6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gaz regenerujacy stosuje sie w obiegu zamknietym i wprowa¬ dza kolejno dostrefy ogrzewania, strefyregeneracji i strefy chlodzenia i zamyka obieg w strefie ogrzewania.
7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze jako 30 gaz pluczacy stosuje sie czesc gazu regenerujacego odpro¬ wadzonego przed strefa ogrzewania do strefy chlodzenia i plukania.
8. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze stosuje sie gaz pluczacy zawierajacy 10-60% objetosciowych pary 35 wodnej.
9. Sposób wedlug zastrz. 8, znamienny tym, ze pare wodna doprowadza sie do gazu pluczacegood rozpoczecia stadium plukania.
10. Sposóbwedlug zastrz. 1, znamiennytym, zejakogaz 40 pluczacy stosuje siegaz odlotowypoodsiarczeniu, ewentu¬ alnie z dodatkiem odpowiedniej ilosci pary wodnej.
11. Sposób wedlug zastrz. 8, znamienny tym, ze pare wodna doprowadza sie do gazupluczacego poochlodzeniu adsorbenta gazem pluczacym do temperatury 250°C. 45
12. Sposób wedlug zatrz. 1, znamienny tym, ze gaz odlotowy poddawany odsiarczeniu kontaktujesie zadsor¬ bentem w zlozu stalym w ciagu 4-10 sekund.
13. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w ad¬ sorbencie adsorbuje sie siarke w ilosci nie przekraczajacej 50 65% jego wagi, korzystnie ponizej 50% wagowych.
14. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie gaz odlotowy poddawany odsiarczeniu po uprzednim doprowadzeniu w nim zawartosci H2S i SO2 do proporcji molowej w poblizu 2.85606 /Her/ Fio-2 alHHE Sd ^ f t l-9a i-9fc L9c 5 14- —J2- 57, I /2s:3 s*$$£a\ Uh* ^ U ^ ^24 Tl 60 /3 —i—? 72 5Ac ¦72c 53 7k 55cy' 55 Sklad wykonano w DSP, zam. 5132 Druk w UPPRL, naklad 125 + 20 egz. Cena zl 10,-
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7213568A FR2180473A1 (en) | 1972-04-18 | 1972-04-18 | Sulphur recovery from waste gases - by contacting with alumina-(silica) adsorbent, regenerating adsorbent with hot gas, |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL85606B1 true PL85606B1 (pl) | 1976-04-30 |
Family
ID=9097042
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL16196473A PL85606B1 (pl) | 1972-04-18 | 1973-04-17 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
FR (1) | FR2180473A1 (pl) |
PL (1) | PL85606B1 (pl) |
SU (1) | SU764602A3 (pl) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1205979A (en) * | 1983-07-05 | 1986-06-17 | William R. Stothers | Extraction of elemental sulphur from sulphur compound gases |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR973471A (fr) * | 1947-10-14 | 1951-02-12 | Procédé d'épuration des gaz | |
US2762452A (en) * | 1952-01-29 | 1956-09-11 | Chemical Construction Corp | Removal of organic sulfur compounds from gases |
FR1353606A (pl) * | 1963-01-17 | 1964-02-28 | ||
BE759979A (fr) * | 1965-02-10 | 1971-06-07 | Grillo Werke Ag | Procede d'elimination du soufre dans les gaz residuaires |
-
1972
- 1972-04-18 FR FR7213568A patent/FR2180473A1/fr active Granted
-
1973
- 1973-04-17 PL PL16196473A patent/PL85606B1/pl unknown
- 1973-04-17 SU SU731920726A patent/SU764602A3/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2180473B1 (pl) | 1974-10-04 |
SU764602A3 (ru) | 1980-09-15 |
FR2180473A1 (en) | 1973-11-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3890120A (en) | Process to recover sulphur from the sulphur compounds contained in residual gases | |
Richter | Carbon catalysts for pollution control | |
AU2007201920B2 (en) | Ozone production processes and its use in industrial processes | |
RU2142404C1 (ru) | Способ почти полного удаления соединений серы h2s, so2, cos и/или cs2 из отходящего газа серной установки с извлечением этих соединений в виде серы | |
UA112164C2 (uk) | Пристрій і спосіб очищення потоку газу | |
NL8002768A (nl) | Werkwijze voor de zuivering van een zwavelwaterstof bevattend gas. | |
RU2142405C1 (ru) | Способ и катализатор для окисления в серу каталитическим методом h2s, содержащегося в небольшой концентрации в газе | |
CN105435600A (zh) | 一种污染气体的净化系统及净化方法 | |
NZ554881A (en) | Ozone production processes and its use in industrial processes | |
US3862295A (en) | Method for sorptive removal of sulfur gases | |
CN111050878A (zh) | 不使用催化克劳斯反应器从酸性气体中回收硫的方法 | |
US4122150A (en) | Process for eliminating diluted sulfur oxides in combustion exhaust gases | |
EP0332373B1 (en) | Process for removing sulfur moieties from claus tail-gas | |
JP4473348B2 (ja) | 硫黄プラント廃ガスに含まれる硫黄化合物h▲下2▼、so▲下2▼、cos及び/又はcs▲下2▼を除去し、該化合物を硫黄の形態で回収する方法 | |
US4198387A (en) | Maintaining the selective removal of H2 S from a variably flowing gas stream containing H2 S and CO2 | |
PL85606B1 (pl) | ||
JP5074116B2 (ja) | 再生式脱硫装置及び脱硫システム | |
PL170858B1 (pl) | Sposób oczyszczania strumienia gazów spalinowych za pomoca cieczy pluczacej PL PL PL | |
US4842843A (en) | Removal of water vapor diluent after regeneration of metal oxide absorbent to reduce recycle stream | |
WO1985001058A1 (en) | Process and apparatus associated with gas purification | |
SK2199A3 (en) | Process for the recovery of sulfur from so2 containing gases | |
DK167910B1 (da) | Fremgangsmaade til fjernelse af svovloxider fra afgasser | |
SU1582975A3 (ru) | Способ очистки газов от меркаптанов | |
JP3485116B2 (ja) | 硫化水素を含むガス流れから硫黄を回収する方法及び装置 | |
JPS63291986A (ja) | 高温還元性ガスの精製方法 |