Uprawniony z patentu: USS Engineers and Consultants, Inc., Pittsburgh (Stany Zjednoczone Ameryki) Sposób wytwarzania zorientowanej dwukierunkowo cienkiej elektrycznej blachy ze stali krzemowej Przedmiotem wynalazku jest sposój wytwarza¬ nia zorientowanej dwukierunkowo, cienkiej bla¬ chy 'elektrycznej ze stali krzemowej.Wszystkie elektryczne blachy stalowe o uporzad¬ kowanym rozmieszczeniu ziaren, stosowane w sprzecie elektrycznym wykazuja teksture Gossa (110) (001), okreslana czesto jako „orientacja regu¬ larna na krawedzi", lub orientacja jednokierun¬ kowa. Dzieki takiej orientacji wlasciwosci magne¬ tyczne tych blach stalowych w kierunku równo¬ leglym do krawedzi szescianu, to znaczy ^erunku walcowania, sa znacznie wieksze niz w kierunku poprzecznym. Te wlasciwosci anizotropowe czynia takie blachy idealnym materialem na rdzenie do stacjonarnych urzadzen elektrycznych, na przyklad transformatorów rozdzielczych, poniewaz rdzen moze byc nawijany równolegle do kierunku wal¬ cowania, co umozliwia pelne wykorzystanie kie¬ runkowych wlasciwosci magnetycznych tego ma¬ terialu, € Znane jest, ze w elektrycznych blachach stalo¬ wych wytwarzac mozna inne rodzaje rozmieszcze¬ nia ziaren, na przyklad teksture regularna (100) (001) czasem- okreslana jako „orientacja regular¬ na na plaszczyznie", lub orientacja dwukierunko¬ wa. W tego rodzaju blachach stalowych wysokie wlasciwosci magnetyczne .wystepuja zarówno w kierunku walcowania, jak i kierunku poprzecz¬ nym. Blachy stalowe o tego rodzaju orientacji na¬ dawalyby sie zwlaszcza do stosowania na transfor- 10 15 25 30 rratory trójfazowe oraz wielkie generatory nape¬ dzane turbinami, w których potezne strumienie magnetyczne musza byc kontrolowane w wiecej niz jednym kierunku.Znanych jest wiele sposobów wytwarzania takich orientowanych- dwukierunkowo blach. Jednakowoz przewazajaca . czesc, jesli nie wszystkie dotych¬ czasowe spesoby, nie znajduja szeregu zastosowa¬ nia w produkcji na skale przemyslowa, wskutek koniecznosci przeprowadzenia licznych kontroli, zwlaszcza w czasie procesu koncowego wyzarza¬ nia, w którym to okresie wytwarzana jest. struk¬ tura regularna.Celem wynalazku jest opracowanie sposobu wy¬ twarzania cienkich elektrycznych blach ze stali krzemowej, o wysokim sitoipniu regularnej orien¬ tacji dwukierunkowej, zwlaszcza z ogólnie dostep¬ nych elektrycznych blach ze stali krzemowej, wy¬ kazujacych konwencjonalna jednokierunkowa tek¬ sture, o orientacji regularnej na krawedzi. Dal¬ szym celem wynalazku jest opracowanie sposobu wytwarzania elektrycznych blach stalowych o tek¬ sturze dwukierunkowej przez poprzeczne walco¬ wanie cienkich elektrycznych blach ze stali krze¬ mowej o orientacji jednokierunkowej do grubosci ponizej 0,25 milimetra i nastepne' wyzarzanie wy- waloowanych poprzecznie arkuszy w stosunkowo wysokiej temperaturze, dla wytwarzania tekstury regularnej, w atmosferze w zasadzie takiej samej, 77 7273 77727 4 jaka byla stosowana przy wytwarzaniu arkusza o orientacji jednokierunkowej.Cel ten osiagnieto stosujac sposób wytwarzania zorientowanej dwukierunkowo cienkiej elektrycz¬ nej blachy ze stali krzemowej ze zorientowanej jednokierunkowo elektrycznej blachy ze stali krzemowej o grubosci nie nizszej od 0,25 milimetra.Istota wynalazku polega na tym, ze walcuje sie ma zimno blache stalowa o orientacji jednokierun¬ kowej, w kierunku prostopadlym do pierwotnego kierunku walcowania, az do osiagniecia grubosci nie przekraczajacej 0,25 milimetra, zachowujac re¬ dukcje grubosci nie nizsza niz 15°/o. Zwalcowana na zimno bktche stalowa nastepnie wyzarza sie w ten^er&twrze- zwartej w granicach od 1060 do 1230°C, w atmosferze zabierajacej wod6r, charak¬ teryzujacej A sig ^temperatura punktu rosy nie niz¬ sza od ;^4,fc^^iei,r^res czasu dostateczny dla wytwarzania orieatacji * dwukierunkowej.Sposób wedlug wynalazku obejmuje w zasadzie proces walcowania poprzecznego arkuszy o orien¬ tacji jednokierunkowej, to znaczy cienkich blach ze stali krzemowej o orientacji. regularnej ma kra¬ wedzi, do grubosci ponizej 0,25 milimetra i na¬ stepnie wyzarzania rozwalcowanego poprzecznie arkusza w kontrolowanej atmosferze i stosunkowo wysokiej temperaturze, dla uzyskania wysokiego stopnia zorientowania tekstury dwukierunkowej.Szczególna zaleta sposobu wedlug wynalazku sta¬ nowi to, ze atmosfera wyzarzania moze byc taka sama, jak atmosfery, które byly stosowane w zna¬ nych procesach przemyslowych wyzarzania dla wy¬ twarzania tekstury jednokierunkowej.Materialem wyjsciowym moga byc dowolne kon¬ wencjonalne orientowane jednokierunkowo elek¬ tryczne blachy ze stali krzemowej. Stale te zazwy¬ czaj zawieraja 2,50—3,50% krzemu a maksymalna zawartosc wegla i siarki wynosi 'Odpowiednio oko¬ lo 0,005% i 0,008%. Inne typowe pierwiastki za¬ nieczyszczajace wystepuja w konwencjonalnych stezeniach resztkowych. Najczesciej arkusze te wy¬ twarza sie droga walcowania stopu na goraco do grubosci okolo 0,2 milimetra i po ostygnieciu i oczyszczeniu powierzchni arkusze walcuje sie na zimno, zazwyczaj do grubosci nie wiekszej, niz 0,36 milimetra przez dwukrotna redukcje na zim¬ no, z posrednim wygrzewaniem. Po koncowej re¬ dukcji na zimno arkusz ponownie wygrzewa sie dla odweglenia i dla spowodowania pierwotnej re¬ krystalizacji, nastepnie wygrzewa w atmosferze wodorowej, lub zawierajacej wodór, takiej, jak zdysoojiowany amoniak. Wyzarzania dokonuje sie dla spowodowania procesu wtórnej rekrystalizacji, prowadzacego do wytworzenia tekstury o regular¬ nej orientacji w plaszczyznie. Jakkolwiek okreslo¬ ny wyzej ogólny sposób moze byc stosowany ido wytwarzania materialu wyjsciowego o jednokie¬ runkowej orientacji to nalezy rozumiec przy tym, ze wytworzona dowolnym sposobem kazda elek¬ tryczna blacha ze stali krzemowej o orientacji jednokierunkowej nadaje sie do stosowania w procesie prowadzonym sposobem wedlug wynalaz¬ ku, pod warunkiem, ze zawartosc wegla i siarki obnizona jest do wartosci nie przekraczajacych odpowiednio okolo 0,005% i 0,008% w czaisie reali¬ zacji procesu. Wyjsciowy material o orientacji jednokierunkowej winien ponadto zawierac sto¬ sunkowo malo pasmowych wtracen zuzlowych, które przeszkadzaja przemieszczaniu sie granic 5 ziaren, co z kolei utrudnia ustalenie sie daleko idacej orientacji w koncowym materiale o tekstu- rz regularnej, jak i w materiale wyjsciowym.Jezeli wyjsciowa blacha o orientacji jednokierun¬ kowej jest w znacznym stopniu utleniona lub po- 10 siada powloke z krzemianu magnezu, oo jest na¬ gminnym przypadkiem w czasie (produkcji takich arkuszy, to przed walcowaniem poprzecznym na¬ lezy powleke usunac. Do tego celu najbardziej przydatnym zabiegiem jest wytrawianie w mocnym 15 kwasie, który rozpuszcza krzemian. Stwierdzono na przyklad, ze zupelnie zadowalajace rezultaty osiaga sie przez wytrawianie arkusza przez 10 minut w mieszaninie kwasu solnego i azotowego o tem¬ peraturze pokojowej. Wytrawianie takie nie po- 20 woduje redukcji grubosci blachy o wiecej niz 0,012 milimetra.Po odpowiednim oczyszczeniu blachy stalowej i pecieciu, poszczególne arkusze walcuje sie na zimno w kierunku prostopadlym do pierwotnego 25 kierunku walcowania. Jest rzecza istotna, aby grubosc arkuszy zostala zredukowana do 0,25 milimetra lub nizszej i aby redukcja grubosci przekraczala 15%. Jakkolwiek redukcje grubosci nizsze od 15%, uzupelniane odpowiednim proce- 30 sem wyzarzania, prowadza do ustalenia -pewnego stopnia orientacji regularnej, to stopien ten jest znacznie nizszy od wartosci optymalnej, to zna¬ czy o rzad wielkosci mniejszy od okolo 55% war¬ tosci teoretycznej. Z drugiej strony, walcowanie 35 poprzeczne w celu redukcji grubosci o ponad 15% optymalizuje w znacznym stopniu teksture regu¬ larna, do okolo 95% wartosci teoretycznej. Dla ar- " kuszy wyjsciowych o grubosci okolo 0,35 mili¬ metra, redukcja grubosci do 0,25 milimetra prze- 40 kracza pietnastoprooentowa minimalna granice re¬ dukcji, natomiast grubsze arkusze wyjsciowej, rm przyklad o grubosci 0,5 i 0,6 mlUffietra wskutek walcowania do grubosci 0,25 milimetra ulegaja redukcji o 50% lub wiecej, co przekracza wyma- 45 gana minimalna wartosc redukcji o 15%.Po odpowiednim wywaloowaniu poprzecznym arkuszy w wyzej 'Okreslany sposób wyzarza sie je w kontrolowanej atmosferze w temperaturze okolo 1060°C przez okres czaisu dostateczny dla 50 spowodowania kompletnej rekrystalizacji, zarówno pierwotnej jak i wtórnej, to znaczy przez co naj¬ mniej 5 godzin. Poniewaz material ma forme ar¬ kuszy, to bez watpienia najlatwiej jest dokony¬ wac wyzarzania czystego po ustawieniu w stos. 55 Przy sterowaniu poszczególnych arkuszy nalezy ¦napylac je materialem zaroodpornym, takim jak sproszkowany tlenek glinu, który nie zanieczysz¬ cza mietalu. Ma to na celu utrzymanie odstepu miedzy poszczególnymi arkuszami i umozliwia pe- 60 netracje atmosfery stosowanej przy wyzarzaniu oraz zapobiega stapianiu sie arkuszy.Atmosfera stosowana przy wyzarzaniu musi za¬ wierac wodór, to znaczy musi byc to aitmosfera redukujaca, o punkcie rosy nizszym od okolo 65 —34°C. Z tego, ze w zasadzie taka sama atmo-77727 Tablica 1 Magnetycznie wlasciwosci walcowanej poprzecznie blachy o orientacji jednokierunkowej * Magnetyczne momenty ^ x skrecajace & £& 31| 1|I .l O 2 Om B Zmniejszenie grubosci przy walcowaniu ina zimno % Straty w rdze¬ niu W/KG/ /15KG/60 ¦Sm n 3&£ ^6 ¦¦8S- Przewazajaca tekstura II III IV V VI VII | VIII IX XI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 0,342 0,330 0,330 0,327 0,317 0,259 0,251 0,244 0,241 0,221 0,213 0.211 0,211 0,183 0,180 0,317 0,251 0,236 0,216 0,188 Wyzarzenie w temperaturze 1176°Ó przez godziny (próbka nr i4 — przez 50 godzin) 7,5 1,5 5,1 5,1 5,8 8,8 25,6 27,7 29 9 30,6 36,5 38,7 39,4 39,4 47,5 48,1 8,8 27,7 32,1 38,0 45,9 + 3,88 3,81 + 3,39 2,17 + 2,37 1,63 2,34 + 1,93 2,05 1,61 1,68 + 375 380 + 534 5 882 + 4,762 12,931 5,556 + 6,522 7,500 12,195 | 8,333 + + + + + - + + + 17,500 + + 16,500 + 17,406 + 184 183 180 113 77 144 166 144 135 128 96 135 + + 121 64 | 62 ' 60 61 39 144 167 146 133 124 92 133 + + 118 2,88 2,95 3,00 1,85 1,97 1,00 0,99 0,99 1,01 1,03 1,04 1,01 + + 1,02 Wyzarzanie w temperaturze 1324°C, 7,5 godziny! 2,98 1,88 2,12 2,02 1,85 1 ,600 8,333 6,000 7,143 9,740 + 17.000 16,200 16,400 16,900 69 + 136 121 113 58 + 136 1 122 113 1,19 + 1,00 0,99 1,00 92 91 90 + + 82 95 83 77 73 55 77 + + 69 + + 77 70 65 jedmokierunkowa jednokierunkowa jednokierunkowa przejsciowa przejsciowa regularna regularna regularna regularna regularna regularna regularna regularna regularna regularna przejsciowa regularna regularna regularna regularna * Wszystkie mierzone wlasciwosci odnosza sie do koncowego kierunku walcowania ** W tysiacach dyn—om/cm3: srednia z co najmniej 2 prób + Nie wykonano oznaczen sfere stosuje sie w prawojsLe do ustalania tek¬ stury o jednokierunkowej orientacji, watnika ko¬ rzysc polegajaca na wytwarzaniu tylko jednie®* rodzaju atmosfery. Jest to szczególnie korzystne, gdyz dotychczas sadzono, ze dla wytworzenia tek¬ stury o orientacji jednokierunkowej i regularniej nalezy stosowac odmienna atmosfere w czasie wy¬ zarzania. Twierdzono, ze atmosfera wodorowa przy wytwarzaniu tekstury regularnej musi charaktery¬ zowac sie wartoscia punktu rosy ponizej —50°C.Do zalet sposobu wedlug .przedlozonego wyna¬ lazku oprócz mniej ostrych wymagan wobec atmo¬ sfery stosowanej przy wyzarzaniu nalezy to, ze równiez kontrola innych parametrów wyzarzania nie musi byc tak dokladna jak w sposobach zna¬ nych. Mozliwe jest na przyklad stosowanie do¬ wolnej temperatury w zakresie 1060—1230°C oraz dowolnych okresów wyzarzania w zakresie 5—50 godzin. Przestrzeganie odmiennych parametrów ^wyzarzania w czasie rekrystalizacji wtórnej, po- ' wsz^Rn^Ee^bc^s^wane w klasycznych technologiach l nie "jest równiej konieczne w przypadku prowa- s dzenia procesu sposobem wedlug wynalazku. Dla | W3^w^^^ia^stru|ctury regularnej wystarcza ra- X czej jedea^przedluzony zabieg wyzarzania. 45 50 55 Wynalazek zilustrowany jest nastepujacymi przykladami.Przyklad I. Wytwarza sie na skale przemyslowa elektryczna blache stalowa o grubosci 0,36 mili¬ metra o orientacji dwukierunkowej i zawierajaca 0,004% wegla, 0,092% manganu Mn, 0,009% fosfo¬ ru, 0,008% siarki, 3,30% krzemu, 0,001% azotu i 0,005 tlenu. Stal pokrywa sie tlenkiem magne¬ zu, w znany sposób. Koncowe wartosci strat w rdzeniu i przenikalnosci dla stali w polu o nate¬ zeniu 15 000 gaussów wynosza odpowiednio 1,51 W/kg 121437. Glówna wartosc szczytowa magne¬ tycznego momentu obrotowego wynosi 180,000 dyn X cm/om3, przy czym stosunek wart<^ci szczyto¬ wej do wartosci 'minimalnej momentu obrotowe¬ go wynosi okolo 3:1. Próbki zwinetego arkusza odcina sie i wytrawia przez 10 minut w mieszani¬ nie kwasu solnego i azotowego, dla usuniecia powloki z krzemianu magnezu i tlenku magnezu.Grubosc próbek po wytrawieniu wynosi srednio okolo 0,35 milimetra. Próbki nastepnie rozwalco- wuje sie na zimno w kierunku poprzecznym, przy ozym redukcja grubosci wynosi od 1,5 do okolo 48%. Wszystkie próbki nastepnie napyla sie gra¬ nulowanym tlenkiem glinu i wyzarza w piecu7 77727 8 komorowym w temperaturze zawartej w granicach od 1180 do 1230°C przez 7,5 i 50 godzin. Rezul¬ taty prób zamieszczone w tablicy 1 swiadcza, ze próbki walcowane poprzecznie na zimno, o gru¬ bosci zredukowanej przy tym o okolo 9% lub mniej, wykazuja po wyzarzeniu slabe wlasciwosci magnetyczne. Warto podkreslic, ze próbki walco¬ wane poprzecznie do okolo 5°/o, lub mniejszej redukcji grubosci, wykazuja analogiczne magne¬ tyczne momenty skrecajace, jak próbki o tekstu¬ rach zorientowanych jednokierunkowo, to znaczy stosunek maksymalnego do minimalnego momen¬ tu skrecajacego wynosi okolo 3:1. Wyniki dla kilku takich próbek sa przedstawione w ponizszej 'tabeli jako dane dla próbek 1, 2 i 3. Próbki roz- walcowane na zimno o okolo 6—9°/o wykazuja tekstury przejsciowe o wartosciach szczytowych momentów magnetycznych rzedu okolo 1,90. Inny¬ mi slowy, w porównaniu z magnetycznymi mo¬ mentami skrecajacymi dla idealnego materialu o orientacji jednokierunkowej i dla materialu o teksturze regularnej próbki te nie wykazuja ani wysokiego stopnia orientacji jednokierunko¬ wej, ani wysokiego stopnia orientacji dwukierun¬ kowej. Próbki rozwalcowane na zimno o co naj¬ mniej 25%, wykazuja dobre wlasciwosci magne¬ tyczne. Dla próbek tych stosunek szczytowych wartosci momentów magnetycznych, który dla idealnie regularnej tekstury winien byc równy 10 15 jednosci, zawarty jest w przedziale 0,99—1,04, co \skazuje na wysoki stopien uporzadkowania tek¬ stury regularnej. Jak swiadcza wyniki zawarte w tablicy, procent ainizotropowosci próbek, liczony w odniesieniu do materialu o idealnie regularnej teksturze, zawarty jest w granicach 55—95°/o.Straty w rdzeniu dla tych próbek wynosza od 1,61—2,37 W/kg, przy natezeniu pola 15 kilogausów.Tablica I zawiera wyniki oznaczen przeprowadzo¬ nyeh dla kazdej próbki.Poniewaz wlasciwosci magnetyczne i struktural¬ ne nie byly poczatkowo znane dla próbek rozwal- cowanych na zimno o okolo 9 i 25°/o, rozwalcowa- no poprzecznie dodatkowe próbki blachy ze stali krzemowej o orientacji jednokierunkowej, a na¬ stepnie wyzarzono je w wysokiej temperaturze.Próbki mialy grubosc 0,27 milimetra i zawieraly nastepujace dodatki kadziowe: 0,024% wegla, 0,07% manganu, 0,008% fosforu, 0,017% siarki i 3,05% krzemu. Arkusze wytrawiano w mieszaninie kwa¬ su solnego z kwasem azotowym, przy czym po wytrawieniu grubosc arkusza wyniosla 0,26 mili¬ metra. Próbki nastepnie rozwalcowano poprzecznie na zimno, do grubosci mniejszej o okolo 15%, po¬ kryto granulowanym tlenkiem glinu i wyzarzano przez 7,5 godziny w temperaturze 1180°C w atmo¬ sferze wodoru. Uzyskane wartosci wlasciwosci ma¬ gnetycznych oraz stopnia orientacji przedstawiono w tablicy 2.Tablica 2 Nr prób¬ ki 21 22 Stopien redukcji grubosci przy walcowaniu na zimno % 12 17 Straty w rdzeniu W(KG/15KG)60 2,10 1,93 Przenikalnosc przy 15 KG 2,857 3,261 Magnetyczne momenty skrecajace wartosc max. 118 129 wartosc min. 120 126 stosunek wartosci max. do min. 0,98 1,02 PLProprietor of the patent: USS Engineers and Consultants, Inc., Pittsburgh (United States of America) Manufacturing process for bidirectionally oriented electrical thin silicon steel sheet. The invention relates to a method for producing bidirectionally oriented electrical thin silicon steel sheet. steel sheets with an orderly distribution of grains used in electrical equipment exhibit a Goss (110) (001) texture, often referred to as "regular edge orientation", or unidirectional orientation. Due to this orientation, the magnetic properties of these sheets are steel in the direction parallel to the cube edge, i.e. the rolling angle, are much larger than in the transverse direction. These anisotropic properties make such sheets an ideal core material for stationary electrical equipment, for example distribution transformers, since the core can be wound in parallel to the rolling direction, co u the directional magnetic properties of this material can be fully exploited. It is known that other types of grain arrangement can be produced in electric steel sheets, for example regular (100) (001) texture sometimes referred to as "regular orientation" "On the plane", or bi-directional orientation. In this type of steel sheet, high magnetic properties exist both in the rolling direction and in the transverse direction. Steel sheets of this type of orientation would be particularly suitable for use in three-phase transformers and large turbine-driven generators in which powerful magnetic fluxes have to be controlled in more than one direction. oriented - two-way plates. Equally overwhelming. some, if not all the hitherto methods, have not found a number of applications in industrial production, due to the necessity to carry out numerous checks, especially during the final annealing process during which time it is produced. cubic structure. The object of the invention is to provide a method of producing thin electric silicon steel sheets with high mesh and regular bidirectional orientation, especially from generally available electric silicon steel sheets exhibiting a conventional unidirectional texture, regular orientation on the edge. A further object of the invention is to provide a method for the production of bi-directional electrical steel sheets by transversely rolling thin unidirectional silicon steel electrical sheets to a thickness of less than 0.25 millimeters and subsequent annealing of the transversely formed sheets in relatively high temperature, to produce a regular texture, in an atmosphere essentially the same as that used in the manufacture of the unidirectional sheet. This goal was achieved by using a method for producing a bidirectionally oriented thin electrical silicon steel sheet from unidirectional electrical oriented silicon steel. sheet of silicon steel with a thickness of not less than 0.25 mm. The essence of the invention is that cold-rolled steel sheet of unidirectional orientation is perpendicular to the original rolling direction, until a thickness not exceeding 0.25 is obtained millimeter, retention jacquard reduction of thickness not less than 15%. The cold-rolled steel body is then annealed in the range from 1060 to 1230 ° C, in an atmosphere taking up water, characterized by a dew point temperature not lower than 4, fc ^^ iei The time is sufficient to produce a bidirectional orientation. The method of the present invention essentially involves the process of cross-rolling sheets with a uni-directional orientation, that is, thin gauge silicon steel sheets. a regular edge to a thickness of less than 0.25 millimeters and the gradual annealing of the transversely-rolled sheet in a controlled atmosphere and relatively high temperature to obtain a high degree of bi-directional texture orientation. A particular advantage of the process of the invention is that the annealing atmosphere is This may be the same as the atmospheres that have been used in known industrial annealing processes to produce a unidirectional texture. The starting material may be any conventional unidirectional oriented electric silicon sheets. These steels typically contain 2.50-3.50% silicon and the maximum carbon and sulfur contents are approximately 0.005% and 0.008%, respectively. Other common contaminants are present at conventional residual concentrations. Typically, these sheets are made by hot rolling the alloy to a thickness of about 0.2 millimeters, and after cooling and surface cleaning, the sheets are cold rolled, usually to a thickness of no more than 0.36 millimeters, by two-fold cold reduction. with intermediate heating. After final cold reduction, the sheet is reheated to decarburize and to effect primary recrystallization, then annealed in a hydrogen or hydrogen-containing atmosphere such as dissociated ammonia. The annealing is performed to cause a secondary recrystallization process to produce a texture with regular orientation in the plane. While the above-defined general method may be used to produce unidirectional starting material, it should be understood that any unidirectional electric silicon steel sheet produced by any method is suitable for use in the process of the present invention. On the condition that the carbon and sulfur content is lowered to values not exceeding, respectively, about 0.005% and 0.008% at the time of the process. The starting material with unidirectional orientation should also contain relatively few band intersections, which prevent the movement of the grain boundaries, which in turn makes it difficult to establish a far-reaching orientation in the final material with a regular texture, as well as in the starting material. unidirectional orientation is largely oxidized or has a magnesium silicate coating, and is a common occurrence in time (in the production of such sheets, the coating must be removed before transverse rolling. For this purpose, the most useful procedure is etching in a strong acid which dissolves the silicate For example, it has been found that quite satisfactory results are obtained by etching the sheet for 10 minutes in a mixture of hydrochloric acid and nitric acid at room temperature, such an etching does not reduce the thickness of the sheet by more less than 0.012 millimeters. After proper cleaning of the steel sheet, ip cut, the individual sheets are cold-rolled in a direction perpendicular to the original rolling direction. It is essential that the sheet thickness is reduced to 0.25 millimeters or less and that the thickness reduction exceed 15%. Although thickness reductions of less than 15%, supplemented by an appropriate annealing process, lead to a certain degree of regular orientation, this degree is significantly below the optimal value, that is, less than about 55% of the value. theoretical. On the other hand, cross-rolling to reduce the thickness by more than 15% optimizes the regular texture to a great extent, to about 95% of the theoretical value. For starting sheets approximately 0.35 millimeters thick, the reduction to 0.25 millimeters in thickness exceeds the minimum 15 percent reduction limits, while for thicker starting sheets, for example 0.5 and 0.6 mlUffietra by rolling to a thickness of 0.25 millimeters are reduced by 50% or more, which exceeds the required minimum reduction value by 15%. After appropriate transverse discharge of the sheets above, they are fired in a controlled atmosphere at a temperature of approx. 1060 ° C for a period of time sufficient to cause complete recrystallization, both primary and secondary, i.e. for at least 5 hours. Since the material is in the form of a sheet, it is undoubtedly easiest to perform a pure annealing after stacking. 55 When controlling the individual sheets, spray them with a refractory material, such as powdered alumina, which will not contaminate the mint. between the individual sheets and permits penetration of the annealing atmosphere and prevents fusion of the sheets. The annealing atmosphere must contain hydrogen, that is, it must be a reducing atmosphere with a dew point lower than about 65-34 ° C. With the fact that essentially the same atmo-77727 Table 1 Magnetic properties of the transversely rolled sheet with unidirectional orientation * Magnetic moments ^ x torsion & £ & 31 | 1 | I .l O 2 Om B Thickness reduction in rolling and cold% Core losses W / KG / / 15KG / 60 ¦Sm n 3 & £ ^ 6 ¦¦8S- Prevailing texture II III IV V VI VII | VIII IX XI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 0.342 0.330 0.330 0.327 0.317 0.259 0.251 0.244 0.241 0.221 0.213 0.211 0.211 0.183 0.180 0.317 0.251 0.236 0.216 0.188 Burning at 1176 ° Ó by hours (sample no. 4 - for 50 hours) 7.5 1.5 5.1 5.1 5.8 8.8 25.6 27.7 29 9 30.6 36.5 38.7 39.4 39, 4 47.5 48.1 8.8 27.7 32.1 38.0 45.9 + 3.88 3.81 + 3.39 2.17 + 2.37 1.63 2.34 + 1.93 2.05 1.61 1.68 + 375 380 + 534 5 882 + 4.762 12.931 5.556 + 6.522 7.500 12.195 | 8.333 + + + + + - + + + 17,500 + + 16,500 + 17,406 + 184 183 180 113 77 144 166 144 135 128 96 135 + + 121 64 | 62 '60 61 39 144 167 146 133 124 92 133 + + 118 2.88 2.95 3.00 1.85 1.97 1.00 0.99 0.99 1.01 1.03 1.04 1, 01 + + 1.02 Annealing at 1324 ° C, 7.5 hours! 2.98 1.88 2.12 2.02 1.85 1.600 8.333 6.000 7.143 9.740 + 17.000 16.200 16.400 16.900 69 + 136 121 113 58 + 136 1 122 113 1.19 + 1.00 0.99 1, 00 92 91 90 + + 82 95 83 77 73 55 77 + + 69 + + 77 70 65 unidirectional unidirectional one-way transitional transitional regular regular regular regular regular regular regular regular regular regular transitional regular regular regular regular * All measured properties refer to the final direction rolling ** In thousands of dynes / cm3: average of at least 2 trials + No determination of spheres is lawfully used to establish unidirectional texture textures, with the advantage of producing only one type of atmosphere. This is particularly advantageous since it has hitherto been believed that a different atmosphere should be used at the time of the test to produce a texture that is unidirectional and more regular. It has been argued that the hydrogen atmosphere in producing the regular texture must have a dew point value of less than -50 ° C. In addition to the less stringent requirements of the atmosphere used in annealing, other advantages of the method according to the present invention include the control of other atmospheres. the annealing parameters need not be as accurate as in the known methods. For example, any temperature in the range 1060-1230 ° C. and any annealing period in the range 5-50 hours can be used. The observance of different annealing parameters during secondary recrystallization, all of which are used in classical technologies, is equally necessary in the case of carrying out the process according to the invention. For | W3 ^ w ^ One prolonged annealing treatment is sufficient for a regular structure of the regular annealing 45 50 55 The invention is illustrated by the following examples: Example I. An industrial electric steel sheet is produced on an industrial scale with a thickness of 0.36 millimeters with a bidirectional orientation and containing 0.004% carbon, 0.092% manganese Mn, 0.009% phosphorus, 0.008% sulfur, 3.30% silicon, 0.001% nitrogen and 0.005 oxygen. The steel is coated with magnesium oxide in a known manner. The core and permeability for steel in a 15,000 Gauss field is 1.51 W / kg 121,437, respectively. The main peak magnetic torque is 180,000 dynes X cm / m3, the peak ratio being to the minimum value of the torque g o is approximately 3: 1. Samples of the rolled sheet are cut and etched for 10 minutes in a mixture of hydrochloric acid and nitric acid to remove the magnesium silicate and magnesium oxide coating. The average thickness of the etched samples is about 0.35 millimeters. The samples are then cold rolled in the transverse direction with a thickness reduction of 1.5 to about 48%. All samples are then dusted with granulated alumina and annealed in a chamber furnace at a temperature ranging from 1180 to 1230 ° C for 7.5 and 50 hours. The test results in Table 1 show that the cold cross-rolled samples, with their thickness reduced by about 9% or less, show poor magnetic properties after annealing. It is worth noting that samples rolled transversely to about 5% or less of a reduction in thickness exhibit analogous magnetic torsional moments as samples with unidirectionally oriented textures, i.e. the ratio of the maximum to the minimum twisting moment is approximately 3: 1. The results for several of these samples are shown in the table below as data for samples 1, 2 and 3. Cold rolled samples of about 6-9% show transient textures with peak magnetic moments of the order of about 1.90. In other words, compared to the magnetic torque moments for an ideal unidirectional material and a regular texture material, these samples do not exhibit either a high degree of unidirectional orientation or a high degree of bi-directional orientation. The samples, cold rolled to at least 25%, showed good magnetic properties. For these samples, the ratio of the peak values of the magnetic moments, which for a perfectly regular texture should be equal to 10 units, is in the range of 0.99-1.04, which indicates a high degree of orderliness of the regular texture. As evidenced by the results presented in the table, the percentage of ainisotropy of the samples, calculated with reference to the material with a perfectly regular texture, is within the range of 55-95%. The core loss for these samples ranges from 1.61-2.37 W / kg , at a field strength of 15 kilogaus. Table I contains the results of the determinations carried out for each sample. Since the magnetic and structural properties were not initially known for samples cold-rolled at about 9 and 25%, they were expanded transversely additional samples of silicon steel sheet of unidirectional orientation, and then annealing them at high temperature. The samples were 0.27 mm thick and contained the following ladle additives: 0.024% carbon, 0.07% manganese, 0.008% phosphorus, 0.017% sulfur and 3.05% silicon. The sheets were etched in a mixture of hydrochloric acid and nitric acid, the etching thickness of which was 0.26 millimeters. The samples were then cold rolled to a thickness less than about 15%, covered with granular alumina and annealed for 7.5 hours at 1180 ° C. in a hydrogen atmosphere. The obtained values of the magnetic properties and the degree of orientation are presented in Table 2. Table 2 Sample number 21 22 Thickness reduction degree during cold rolling% 12 17 Core losses W (KG / 15KG) 60 2.10 1.93 Permeability at 15 KG 2,857 3,261 Magnetic torsion moments max. 118 129 min value 120 126 value ratio max. to min. 0.98 1.02 PL