PL75811B1 - - Google Patents

Download PDF

Info

Publication number
PL75811B1
PL75811B1 PL1972159957A PL15995772A PL75811B1 PL 75811 B1 PL75811 B1 PL 75811B1 PL 1972159957 A PL1972159957 A PL 1972159957A PL 15995772 A PL15995772 A PL 15995772A PL 75811 B1 PL75811 B1 PL 75811B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
dispersoid
titanium
aluminum
alloy
weight
Prior art date
Application number
PL1972159957A
Other languages
English (en)
Original Assignee
Int Nickel Co Incus
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Int Nickel Co Incus filed Critical Int Nickel Co Incus
Publication of PL75811B1 publication Critical patent/PL75811B1/pl

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22FWORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/24After-treatment of workpieces or articles
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C32/00Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
    • C22C32/001Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides
    • C22C32/0015Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides with only single oxides as main non-metallic constituents
    • C22C32/0026Matrix based on Ni, Co, Cr or alloys thereof
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C33/00Making ferrous alloys
    • C22C33/02Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22FWORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/20Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces by extruding
    • B22F2003/208Warm or hot extruding
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22FWORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/24After-treatment of workpieces or articles
    • B22F2003/248Thermal after-treatment
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22FWORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F9/00Making metallic powder or suspensions thereof
    • B22F9/02Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
    • B22F9/04Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from solid material, e.g. by crushing, grinding or milling
    • B22F2009/041Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from solid material, e.g. by crushing, grinding or milling by mechanical alloying, e.g. blending, milling
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22FWORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B22F2998/10Processes characterised by the sequence of their steps

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)

Description

Porównujac prety nr 4 i 5 wydaje sie, ze temperatura wzrostu ziarna w tych warunkach rosnie równiez z wiekszymi zawartos¬ ciami cyrkonu (patrz tablica 3), przy czym cyrkon zostal pomyslany jako dodatkowy rodzaj dyspersoi- du taki, jak tlenek, weglik, azotek. Porównanie pretów nr 3 i 6 prowadzi do wniosku, ze w wa¬ runkach walcowania na zimno i obróbki cieplnej temperatura potrzebna do calkowitego wzrostu ziar¬ na maleje z wiekszymi czasami mechanicznego sta¬ piania stopu.Przyklad VI. Rózne produkty wykonane z me¬ chanicznie stapianych stopów proszkowych opisa- 5 nych w przykladzie IV byly badane na rozciaganie w temperaturze 1038°C w stanie po wyciskaniu, obróbce na zimno przy redukcji 16% z ziarnem wyrosnietym (wyzarzone w temperaturze 1316°C przez Va godziny). Wyniki zestawiono w tablicy 6, io gdzie numery pretów sa te same, co odpowiadaja¬ cych im proszków. Przypuszczalne naprezenia roz¬ rywajace po 100 godzinach sa równiez zestawione w tablicy 6.Z tablicy 6 wynika, ze obróbKa na zimno przy 15 redukcji do 16% daje, ogólnie biorac, wzrost wy¬ trzymalosci na rozerwanie w temperaturze 1038°C, a prety z powiekszonym ziarnem wykazuja dalszy wzrost wytrzymalosci na zerwanie w temperatu¬ rze 1038°C. 20 Widoczne jest z tablicy 5, ze próbki (prety nr 1 i 4 odpowiadaja pretom nr 1 i 4 z tablicy 6) ze zwiekszonym ziarnem w temperaturze nizszej od 1038°C tak, jak te prety nr 1 i 4 obrobione ha zimno z ziarnem powiekszonym przez nagrzewanie 25 az do temperatury badania 1038°C i nastepnie wy¬ zarzane w temperaturze 1316°C w czasie xh godzi¬ ny, nie wykazuja widocznych efektów w stosunku do swoich wlasnosci wytrzymalosciowych. 30 PL PL

Claims (15)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Stop zelaza zawierajacy wagowo 10—40% chro¬ mu i/lub 1—10% aluminium, 0—10% niklu, 0—20% kobaltu, 0—5% tytanu, 0—2% kazdego z metali ziem 35 rzadkich, itru, cyrkonu, niobu, hafnu, tantalu, krze¬ mu i/lub wanadu, 0—6% wolframu i molibdenu, 0—0,4% wegla, 0—0,4% manganu, reszte poza przy¬ padkowymi skladnikami i zanieczyszczeniami sta¬ nowi zelazo i majacy 0,1—10% objetosciowych za- 40 roodpornego dyspersoidu, znamienny tym, ze sred¬ nia wielkosc czastki dyspersoidu wynosi 5—500 na¬ nometrów i jego punkt topliwosci wynosi co naj¬ mniej 1510°C, przy czym dyspersoid znajduje sie w postaci czastek rozmieszczonych zasadniczo jed- 45 nolicie w calym produkcie, a produkt ma gestosc Tablica 6 Naprezenie rozrywajace w 1038°C * Pret nr 1 2 3 4 5 6 1 7 Po wyciskaniu napr. 34,47 34,47 34,47 34,47 27,58 27,58 27,58 zywot. 0,4 6,2 0,1 0.1 1,2 1,1 0.5 wy* dluz. 6,4 4,0 33,6 39,2 8,8 0.6 16,0 Szacunkowe naprezenie dla zywot- nosoi 100 godz. (MN/m9) 16,55 25,5 17,2 17,2 17,9 17,9 16,55 Obrobiona na zimno, red. 16% napr. 34,47 34,47 34,47 34,47 34,47 34,47 34,47 zywot. 3,1 68,4 13,3 350,0 54,1 2,3 2,3 wy¬ dluz. 2.4 4,0 0,8 1,6 2,4 2.4 Szacunkowe naprezenie dla zywot¬ nosci 100 podz. 24.1 33.1 28,3 38.6 32,4 23,4 23,4 Po obróbce na zimno z red. 16% i wyzarzone (l/2-1316°C) napr. 48,26 48,26 48,26 48,26 48,26 41,37 48.26 zywot. 0,1 27,5 17,7 101,9 5,1 1,0 .8,6 wy¬ dluz. 8,8 0,0 1.2 2.4 4,1 1,6 3,2 1 Szacunkowej naprezenie dla zywot¬ nosci 100 godz. (MN/ma) 24,1 1 42,75 40 48.26 36,5 26.2 37,2 * Wszystkie naprezenia w MN/m2 Zywotnosc w godzinach Wydluzenie w %75 811 15 16 co najmniej 98% teoretycznej z ziarnami wydluzo¬ nymi o szerokosci 10—100 mikrometrów i dlugosci 50—2000 mikrometrów, które sa stale w tempera¬ turach do co najmniej 1310°C.
2. Stop wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze dys- persoid jest rozdzielony w produkcie w srednich odleglosciach miedzyczastkowych 50—250 nanome¬ trów.
3. Stop wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze sred¬ ni odstep miedzyczastkowy wynosi 66—180 mm.
4. Stop wedlug zastrz. 1, 2 lub 3, znamienny tym, ze zawiera wagowo 15—40% chromu, 0—5% ko¬ baltu, 0—6% niklu, 1—7% aluminium i 0—1% ty¬ tanu oraz objetosciowo 0,25—5% zaroodpornego dyspersoidu.
5. Sposób wytwarzania stopu wedlug zastrz. 1, za pomoca umacniania na goraco mechanicznie sto¬ pionego proszku stopowego, utworzonego prze^ me¬ chaniczne stapianie stopowej mieszaniny proszków, skladajacej sie wagowo z 10—40% chromu i/lub 1—10% aluminium, 0—10% niklu, 0—20% kobaltu, 0—5% tytanu, 0—2% kazdego metalu ziem rzad¬ kich, itru, cyrkonu, niobu, hafnu, tantalu, krzemu i/lub wanadu, 0—6% wolframu : molibdenu, 0—0,4% wegla, 0—0,4% manganu, reszta poza przypadkowy¬ mi skladnikami i zanieczyszczeniami stanowi ze¬ lazo oraz 0,1—10% objetosciowych zaroodpornego dyspersoidu o punkcie topliwosci co najmniej !500*C, znamienny tym, ze obrabia sie plastycznie sest£"*on:«' produkt w celu osiagniecia redukcji co n&jmr-iej rzedu 10% w temperaturze nie przekra¬ czajacej 930°C dla utrzymania odksztalcenia trwa¬ lego w obrobionym materiale \ nastepnie poddaje sie obrobiony material obróbce cieplnej majacej na celu rozrost ziarna.
6. Sposób wedlug zastrz. 5, znamienny tym, ze produkt zestalony poddaje sie obróbce w tempera- 5 turze nie przekraczajacej 870°C.
7. Sposób wedlug zastrz. 4 lub 5, znamienny tym, ze stosuje sie redukcje wynoszaca co najmniej 15%.
8. Sposób wedlug zastrz. 5—7, znamienny tym, ze stosuje sie redukcje wynoszaca co najmniej 25%.
9. Sposób wedlug zastrz. 5—8, znamienny tym, ze mechaniczne stopienie proszków stopowych prowa¬ dzi sie w atmosferze obojetnej.
10. Sposób wedlug zastrz. 9, znamienny tym, ze stosuje sie atmosfere obojetna skladajaca sie glów¬ nie z argonu.
11. Sposób wedlug zastrz. 5—10, znamienny tym, ze stosuje sie proszek zawierajacy co najmniej 3% aluminium.
12. Sposób wedlug zastrz. 5—11, znamienny tym, ze stosuje sie proszek zawierajacy 18—26% chro¬ mu. (3.
13. Sposób wedlug zastrz. 5—12, znamienny tym, ze'sake zaroodporny dyspersoid stosuje sie tlenek, wefclik, azotek i/lub borek metalu.
14. Sposób wedlug zastrz. 13, znamienny tym, ze jak zaroodporny dyspersoid stosuje sie tlenek toru, cyrkonu, hafnu, tytanu, uranu, magnezu, wap¬ nia, berylu i/lub aluminium, albo weglik, azotek i/lub borek toru, cyrkonu, hafnu i/lub tytanu.
15. Sposób wedlug zastrz. 5—12, znamienny tym, ze jako zaroodporny dyspersoid stosuje sie tlenek krzemu i/lub ziem rzadkich. 15 20 25 Prac. Poligraf, *JP PRL Naklad 120 + 18egz. Cena 10 zl PL PL
PL1972159957A 1972-01-17 1972-12-29 PL75811B1 (pl)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US21840472A 1972-01-17 1972-01-17

Publications (1)

Publication Number Publication Date
PL75811B1 true PL75811B1 (pl) 1974-12-31

Family

ID=22814974

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1972159957A PL75811B1 (pl) 1972-01-17 1972-12-29

Country Status (19)

Country Link
US (1) US3837930A (pl)
JP (1) JPS5736343B2 (pl)
AT (1) AT337230B (pl)
BE (1) BE794142A (pl)
CA (1) CA977587A (pl)
CH (1) CH579636A5 (pl)
DD (1) DD101582A5 (pl)
ES (1) ES410670A1 (pl)
FR (1) FR2168401B1 (pl)
GB (1) GB1407867A (pl)
IE (1) IE37465B1 (pl)
IL (1) IL41195A (pl)
IT (1) IT976876B (pl)
LU (1) LU66828A1 (pl)
NL (1) NL7300538A (pl)
PL (1) PL75811B1 (pl)
RO (1) RO67589A (pl)
SE (1) SE389820B (pl)
ZA (1) ZA73308B (pl)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4075010A (en) * 1976-02-05 1978-02-21 The International Nickel Company, Inc. Dispersion strengthened ferritic alloy for use in liquid-metal fast breeder reactors (LMFBRS)
US4111685A (en) * 1976-11-04 1978-09-05 Special Metals Corporation Dispersion-strengthened cobalt-bearing metal
DE2838850C2 (de) * 1978-09-06 1983-12-15 Gränges Nyby AB, Nybybruk Verfahren zum Herstellen kaltverformter Rohre aus auf pulvermetallurgischem Weg erzeugten stranggepreßten rostfreien Stahlrohren
DE3113886C2 (de) * 1981-04-07 1983-01-20 Eckart-Werke Standard-Bronzepulver-Werke Carl Eckart, 8510 Fürth Verfahren zur Herstellung eines Metall- oder Metallegierungspulvers
US4391634A (en) * 1982-03-01 1983-07-05 Huntington Alloys, Inc. Weldable oxide dispersion strengthened alloys
US4647304A (en) * 1983-08-17 1987-03-03 Exxon Research And Engineering Company Method for producing dispersion strengthened metal powders
GB2156854B (en) * 1984-04-06 1987-03-11 Atomic Energy Authority Uk Titanium nitride dispersion strengthened alloys
JPS61173758U (pl) * 1985-04-17 1986-10-29
US4627959A (en) * 1985-06-18 1986-12-09 Inco Alloys International, Inc. Production of mechanically alloyed powder
GB2181454B (en) * 1985-10-10 1990-04-04 Atomic Energy Authority Uk Processing of high temperature alloys
US4732622A (en) * 1985-10-10 1988-03-22 United Kingdom Atomic Energy Authority Processing of high temperature alloys
US5209772A (en) * 1986-08-18 1993-05-11 Inco Alloys International, Inc. Dispersion strengthened alloy
AU600009B2 (en) * 1986-08-18 1990-08-02 Inco Alloys International Inc. Dispersion strengthened alloy
DE3714239C2 (de) * 1987-04-29 1996-05-15 Krupp Ag Hoesch Krupp Verfahren zur Herstellung eines Werkstoffs mit einem Gefüge nanokristalliner Struktur
US5002834A (en) * 1988-04-01 1991-03-26 Inco Alloys International, Inc. Oxidation resistant alloy
JP2579393B2 (ja) * 1990-09-12 1997-02-05 川崎製鉄株式会社 耐酸化性の優れたFe−Cr−Al系急冷合金箔
US5167728A (en) * 1991-04-24 1992-12-01 Inco Alloys International, Inc. Controlled grain size for ods iron-base alloys
JP2777319B2 (ja) * 1993-07-30 1998-07-16 財団法人電気磁気材料研究所 耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘッド
AUPP042597A0 (en) * 1997-11-17 1997-12-11 Ceramic Fuel Cells Limited A heat resistant steel
DE10025108A1 (de) * 2000-05-20 2001-11-29 Forschungszentrum Juelich Gmbh Hochtemperaturwerkstoff
AT4737U1 (de) * 2001-01-15 2001-11-26 Plansee Ag Pulvermetallurgisches verfahren zur herstellung hochdichter formteile
JP3741654B2 (ja) * 2002-02-28 2006-02-01 Jfeスチール株式会社 高密度鉄基鍛造部品の製造方法
AU2003283525A1 (en) * 2002-11-04 2004-06-07 Doncasters Limited High temperature resistant alloys
GB2394959A (en) * 2002-11-04 2004-05-12 Doncasters Ltd Hafnium particle dispersion hardened nickel-chromium-iron alloys
JP5262423B2 (ja) * 2008-08-21 2013-08-14 セイコーインスツル株式会社 ゴルフクラブヘッド、そのフェース部及びその製造方法
JP5585237B2 (ja) * 2010-06-24 2014-09-10 セイコーエプソン株式会社 粉末冶金用金属粉末および焼結体
JP5585572B2 (ja) * 2011-12-13 2014-09-10 セイコーエプソン株式会社 粉末冶金用金属粉末および焼結体
JP5630430B2 (ja) * 2011-12-13 2014-11-26 セイコーエプソン株式会社 粉末冶金用金属粉末および焼結体

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2409797A (en) * 1943-06-08 1946-10-22 Kanthal Ab Machinable alloy for high temperature use
GB611515A (en) * 1945-03-10 1948-11-01 Kanthal Ab An improved heat-resisting machinable alloy for use as electric resistance material for high temperatures as well as for manufacturing details of construction exposed to high temperatures
US3159908A (en) * 1963-02-26 1964-12-08 Du Pont Dispersion hardened metal product and process
US3346427A (en) * 1964-11-10 1967-10-10 Du Pont Dispersion hardened metal sheet and process
US3366515A (en) * 1965-03-19 1968-01-30 Sherritt Gordon Mines Ltd Working cycle for dispersion strengthened materials
US3368883A (en) * 1965-07-29 1968-02-13 Du Pont Dispersion-modified cobalt and/or nickel alloy containing anisodiametric grains
FR1504716A (fr) * 1966-10-25 1967-12-08 Johnson Matthey & Company Perfectionnements apportés aux traitements des métaux et des alliages
US3591365A (en) * 1969-01-16 1971-07-06 Santoku Metal Ind Heat resisting corrosion resisting iron chromium alloy
FR2057562A5 (pl) * 1969-08-27 1971-05-21 Int Nickel Ltd

Also Published As

Publication number Publication date
IE37465L (en) 1973-07-17
JPS5736343B2 (pl) 1982-08-03
BE794142A (fr) 1973-07-17
FR2168401B1 (pl) 1977-02-04
ES410670A1 (es) 1976-01-01
CA977587A (en) 1975-11-11
IE37465B1 (en) 1977-08-03
SE389820B (sv) 1976-11-22
IT976876B (it) 1974-09-10
AT337230B (de) 1977-06-27
FR2168401A1 (pl) 1973-08-31
JPS4881713A (pl) 1973-11-01
DE2301137B2 (de) 1976-03-25
CH579636A5 (pl) 1976-09-15
LU66828A1 (pl) 1973-07-24
US3837930A (en) 1974-09-24
NL7300538A (pl) 1973-07-19
GB1407867A (en) 1975-09-24
IL41195A0 (en) 1973-02-28
DD101582A5 (pl) 1973-11-12
IL41195A (en) 1975-10-15
ZA73308B (en) 1973-11-28
RO67589A (ro) 1982-05-10
DE2301137A1 (de) 1973-08-16
ATA34373A (de) 1976-10-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL75811B1 (pl)
Inoue Amorphous, nanoquasicrystalline and nanocrystalline alloys in Al-based systems
Liu et al. Nickel aluminides for structural use
US6607576B1 (en) Oxidation, carburization and/or sulfidation resistant iron aluminide alloy
Stoloff Iron aluminides: present status and future prospects
US4359352A (en) Nickel base superalloys which contain boron and have been processed by a rapid solidification process
US3746581A (en) Zone annealing in dispersion strengthened materials
US5354351A (en) Cr-bearing gamma titanium aluminides and method of making same
US3902862A (en) Nickel-base superalloy articles and method for producing the same
Maziasz et al. High strength, ductility, and impact toughness at room temperature in hot-extruded FeAl alloys
Fleetwood Mechanical alloying–the development of strong alloys
Uoya et al. Superplastic deformation characteristics and constitution equation in rapidly solidified Mg–Al–Ga alloy
Emdadi et al. Hot deformation behavior of a spark plasma sintered Fe-25Al-1.5 Ta alloy with strengthening Laves phase
US3000734A (en) Solid state fabrication of hard, high melting point, heat resistant materials
Chung et al. Superplasticity in aluminium-silicon eutectic
US3720551A (en) Method for making a dispersion strengthened alloy article
Jha et al. Carbide-dispersion-strengthened B2 NiAl
Edmonds Structure/property relationships in sintered heavy alloys
JPS6299433A (ja) イツトリヤ粒子分散型γ′相析出強化ニツケル基耐熱合金
US6214133B1 (en) Two phase titanium aluminide alloy
US6280682B1 (en) Iron aluminide useful as electrical resistance heating elements
Yildirim et al. Effect of Mo addition on microstructure, ordering, and room-temperature mechanical properties of Fe-50Al
Zeumer et al. Mechanical properties and high-temperature deformation behaviour of particle-strengthened NiAl alloys
Kikuchi et al. Superplastic deformation and microstructure evolution in PM IN-100 superalloy
Hebsur et al. Influence of processing on the microstructure and mechanical properties of a NbAl3-base alloy