PL238808B1

PL238808B1 - Method and the system for thermal utilization of synthetic wastes, including plastic wastes containing significant amounts of chlorine

Info

Publication number: PL238808B1
Application number: PL417396A
Authority: PL
Inventors: Henryk KARCZ; Henryk Karcz; Tomasz Butmankiewicz; Piotr Dziugan
Original assignee: Comb Spolka Z Ograniczona Odpowiedzialnoscia
Priority date: 2016-06-02
Filing date: 2016-06-02
Publication date: 2021-10-04
Also published as: PL417396A1

Description

Opis wynalazkuDescription of the invention

Przedmiotem wynalazku jest sposób i instalacja do termicznej utylizacji odpadów syntetycznych w tym z tworzyw sztucznych zawierających znaczne ilości chloru - powyżej 1% ilości masowej.The subject of the invention is a method and installation for thermal utilization of synthetic waste, including plastics, containing significant amounts of chlorine - more than 1% by weight.

Znany jest z polskiego opisu patentowego PL 210283 sposób termicznego spalania odpadów organicznych i nieorganicznych, zwłaszcza toksycznych odpadów chemicznych i przemysłowych, metali ciężkich, popiołów lotnych i popiołów ze spalarni, wszelkich produktów azbestowych, odpadów komunalnych i toksycznych osadów z oczyszczalni ścieków, obejmujący proces przygotowania wsadu przez segregację odpadów i oddzielenie skalnych i ceramicznych odpadów oraz odpadowych produktów ze szkła i metali, a także poprzez rozdrobnienie i zważenie za pomocą wagoprzenośnika. Przygotowany wsad wprowadza się do obrotowej komory spalania, w której wsad suszy się i odgazowuje poprzez spalanie gazu ziemnego w czasie rozruchu instalacji i urządzeń spalających, a po osiągnięciu założonych parametrów eksploatacyjnych instalację i urządzenia spalające w tej instalacji przestawia się na spalanie gazu syntezowego z wykorzystaniem gorącego powietrza i energii elektrycznej pochodzącej z generatora prądowego uruchamianego turbiną parową lub silnikiem tłokowym Spillinga, zasilanym parą wodną wytworzoną we fluidalnej komorze spalania i w kotle odzysknicowym. W komorze obrotowej prowadzi się proces suszenia i szybkiej pirolizy w temperaturze 850°C, jeżeli ilość chloru w odpadach jest mniejsza od 1% i w temperaturze 1100°C, jeżeli ilość chloru jest większa od 1%.A method of thermal combustion of organic and inorganic waste, especially toxic chemical and industrial waste, heavy metals, fly ash and ashes from incineration plants, all asbestos products, municipal waste and toxic sludge from wastewater treatment plants, is known from the Polish patent description PL 210283, including the charge preparation process by segregating waste and separating rock and ceramic waste and waste glass and metal products, and by grinding and weighing with a weighing conveyor. The prepared charge is introduced into the rotary combustion chamber, in which the charge is dried and degassed by burning natural gas during the start-up of combustion installations and devices, and after achieving the assumed operating parameters, the installation and combustion devices in this installation are switched to combustion of synthesis gas using hot air and electricity from a current generator operated by a steam turbine or a Spilling piston engine, powered by steam generated in a fluidized combustion chamber and a waste heat boiler. In the rotary chamber, the drying and rapid pyrolysis processes are carried out at the temperature of 850 ° C, if the amount of chlorine in the waste is less than 1%, and at the temperature of 1100 ° C, if the amount of chlorine is greater than 1%.

Rygory termicznej utylizacji odpadów obwarowane są wieloma uwarunkowaniami technologicznymi, technicznymi i ekologicznymi, które wynikają z wielu Rozporządzeń Krajowych i Dyrektyw Unijnych odnoszących się do składowania, przekształcania i likwidacji odpadów przynależnych do różnych grup zagrożenia ekologicznego. Czynnikiem, który w sposób drastyczny czyni różnicę w parametrach technologicznych procesu termicznej destrukcji odpadów jest zawartość chloru w odpadach. Jeżeli ilość chloru w odpadach jest mniejsza od 1% wówczas proces utylizacji może przebiegać w temperaturze nieco wyższej od 800°C, a czas przebiegu procesu w przestrzeni reakcyjnej, gdzie będzie przebiegał proces pełnego utleniania utylizowanych odpadów może trwać około 2 s. Radykalnie zmieniają się parametry technologiczne procesu, gdy zawartość chloru w odpadach jest wyższa od 1%. W tym przypadku temperatura procesu musi być wyższa od 1100°C, a czas trwania procesu w tych warunkach termicznych musi trwać powyżej 2 s. Wymóg ten dotyczy znacznej grupy odpadów komunalnych, a przede wszystkim odpadów medycznych, w których zawartość chloru z reguły przekracza 1%. Zawartość chloru w utylizowanych odpadach w sposób odgórny narzuca więc warunki technologiczne, jakie muszą być spełnione, aby były zgodne z Rozporządzeniami Krajowymi i Dyrektywami Unijnymi. Instalacja i przebiegający proces utylizacji muszą wyeliminować czynniki prowadzące do powstania groźnych składników gazowych w postaci dioksyn i furanów, dla których prekursorem są elementarne związki chloru oraz parametry termiczne (temperatura procesu) i chemiczne (koncentracja O2) w strefie reakcyjnej. Przy zawartości chloru w odpadach powyżej 1%, gdy reakcja spalania przebiega w temperaturach znacznie niższych od 1100°C i przy koncentracji tlenu poniżej 11% istnieje bardzo duże prawdopodobieństwo, że w spalinach pojawiają się dioksyny i furany.The rigors of thermal waste disposal are subject to many technological, technical and ecological conditions, which result from many National Regulations and EU Directives relating to the storage, transformation and disposal of waste belonging to various groups of environmental hazards. The factor that drastically makes the difference in the technological parameters of the process of thermal destruction of waste is the content of chlorine in the waste. If the amount of chlorine in the waste is lower than 1%, then the disposal process may take place at a temperature slightly higher than 800 ° C, and the time of the process in the reaction space, where the process of complete oxidation of the utilized waste will take place, may take about 2 seconds. Parameters change radically. technological process, when the chlorine content in the waste is higher than 1%. In this case, the process temperature must be higher than 1100 ° C, and the duration of the process in these thermal conditions must exceed 2 s. This requirement applies to a large group of municipal waste, and above all medical waste, in which the chlorine content usually exceeds 1% . The content of chlorine in utilized waste in a top-down manner therefore imposes the technological conditions that must be met in order to comply with the National Regulations and EU Directives. The installation and the ongoing utilization process must eliminate the factors leading to the formation of dangerous gaseous components in the form of dioxins and furans, precursors of which are elemental chlorine compounds and thermal (process temperature) and chemical parameters (O2 concentration) in the reaction zone. With the content of chlorine in the waste above 1%, when the combustion reaction takes place at temperatures much lower than 1100 ° C and with the oxygen concentration below 11%, there is a very high probability that dioxins and furans appear in the exhaust gas.

Instalacja realizująca proces termicznej utylizacji odpadów przynależnych do powyższej grupy zagrożeń musi wyeliminować ze swego cyklu technologicznego te czynniki procesu, które prowadzą do powstania i następnie emisji substancji gazowych, które są niebezpieczne dla otoczenia i wywierają szkodliwe działanie korodujące na elementy instalacji do utylizacji. Działanie chloru i siarki jest szczególnie szkodliwe w stosunku do metalowych elementów instalacji.The installation implementing the process of thermal utilization of waste belonging to the above group of hazards must eliminate from its technological cycle those process factors that lead to the formation and subsequent emission of gaseous substances that are hazardous to the environment and have a harmful corrosive effect on the components of the disposal installation. The action of chlorine and sulfur is particularly harmful to metal parts of the installation.

Znany jest z polskiego opisu patentowego PL135877 sposób unieszkodliwiania stałych i ciekłych odpadów poprodukcyjnych poprzez spalanie w piecu fluidalnym i neutralizację gazowych składników toksycznych, w których stałe i ciekłe odpady spala się jednocześnie w piecu fluidalnym, a otrzymane toksyczne produkty procesu spalania poddaje się neutralizacji przez chemisorpcję związków siarki przez cząstki warstwy fluidalnej oraz absorpcję związków chloru i pozostałych związków siarki w mokrym układzie oczyszczania, gdzie gorące spaliny z pieca kieruje się przez cyklon, rekuperator podgrzewu powietrza i kocioł. W sposobie odpady stałe wprowadza się w stanie częściowego rozdrobnienia lub nierozdrobnione do komory termicznie je granulującej i częściowo spalającej, a strumień gorących spalin kieruje się przez rekuperator podgrzewu spalin odprowadzanych do otoczenia, przy czym za rekuperatorem spaliny rozdziela się na dwa strumienie, z których jeden zawraca się powtórnie do warstwy fluidalnej, a drugi przez absorber i rekuperator podgrzewu spalin odprowadza do otoczenia.There is known from the Polish patent description PL135877 a method of neutralizing solid and liquid production wastes by combustion in a fluidized bed furnace and neutralization of gaseous toxic components, in which solid and liquid wastes are simultaneously incinerated in a fluidized bed furnace and the resulting toxic products of the combustion process are neutralized by chemisorption of compounds sulfur by the particles of the fluidized layer and the absorption of chlorine compounds and other sulfur compounds in a wet purification system, where hot exhaust gases from the furnace are directed through a cyclone, air heating recuperator and a boiler. In the method, the solid waste is introduced in a state of partial fragmentation or non-fragmented into the thermally granulating and partially incinerating chamber, and the hot exhaust gas stream is directed through the recuperator for heating the exhaust gases discharged to the environment, and after the recuperator, the exhaust gases are separated into two streams, one of which is recycled again to the fluidized layer, and the second is discharged to the environment through the absorber and recuperator.

Wadami znanych sposobów utylizacji odpadów są trudności neutralizacji powstających w procesie spalania związków chloru i siarki.The disadvantages of known waste utilization methods are the difficulties in neutralizing chlorine and sulfur compounds formed in the combustion process.

PL 238 808 B1PL 238 808 B1

Celem rozwiązania według wynalazku jest utylizacja zawilgoconych i zatłuszczonych odpadów komunalnych, przemysłowych i szpitalnych zawierających znaczne ilości chloru i siarki w sposób wykluczający powstanie szkodliwych dla otoczenia związków zawierających atomy siarki i chloru i pozwalający w sposób optymalny termicznie wykorzystać energię chemiczną zawartą w odpadach.The aim of the solution according to the invention is to utilize moist and greasy municipal, industrial and hospital waste containing significant amounts of chlorine and sulfur in a way that excludes the formation of environmentally harmful compounds containing sulfur and chlorine atoms and allows for the optimal thermal use of chemical energy contained in the waste.

Celem jest rozwiązanie pozwalające na odchlorowanie odpadów o znacznej zawartości chloru do poziomu poniżej 1% celem dalszej ich termicznej utylizacji jako odpadów o niskiej zawartości substancji szkodliwych dla środowiska. Ponadto, celem wynalazku jest wykorzystanie odzyskanego chloru dla wytworzenia surowca w budownictwie.The goal is a solution that allows the dechlorination of waste with a significant chlorine content to a level below 1% for further thermal disposal as waste with a low content of substances harmful to the environment. Moreover, it is an object of the invention to use the recovered chlorine for the production of raw material in construction.

Sposób termicznej utylizacji odpadów syntetycznych, w tym z tworzyw sztucznych zawierających znaczne ilości chloru, to jest zawartości chloru powyżej 1%, według wynalazku charakteryzuje się tym, iż rozdrobnione do wymiarów poniżej 100 mm odpady wprowadza się do komory obrotowej, w której odchlorowuje się je w procesie ich niskotemperaturowej pirolizy w temperaturze 250-350°C, wydzielany z odpadów w komorze obrotowej chlorowodorowy gaz pirolityczny kierowany jest następnie do kanału wychładzania, w którym na powierzchniach chłodzonego wodą kondensatora schładzającego schładza się go do temperatury poniżej 100°C, następnie schłodzony chlorowodorowy gaz pirolityczny kierowany jest do komory adsorpcji chlorowodoru, w której wnętrzu rozpylany jest dyszami gazowymi i natryskiwany jest wodnym roztworem wapnia w postaci chlorku wapnia lub węglanu wapnia, przy czym adsorbujące chlorowodór kropelki natryskiwanego roztworu wapnia, tworzące uwodniony roztwór chlorku wapnia, przy użyciu nagrzewnicy odparowuje się i otrzymuje się chlorek wapnia, powstała w komorze obrotowej odchlorowania odpadów faza stała odpadów w postaci popiołu i półkoksu jest transportowana do komory obrotowej końcowego odgazowywania, w której prowadzi się proces ich pirolizy w temperaturze 800-900°C, powstały w komorze obrotowej końcowego odgazowywania w procesie pirolizy gaz pirolityczny i popiół denny kieruje się do komory fluidalnej, w której spala się je odpowiednio w jej górnej części i w złożu fluidalnym, przy czym temperaturę spalania gazu pirolitycznego utrzymuje się w zakresie do 1250°C poprzez rozdział strumienia powietrza potrzebnego do całkowitego spalenia gazu pirolitycznego na kilka strumieni wprowadzanych na różnych wysokościach komory fluidalnej, przy czym wytworzone w komorze fluidalnej spaliny kieruje się do kotła odzysknicowego, w którym oddają ciepło znajdującym się w nim powierzchniom ogrzewalnym.The method of thermal utilization of synthetic waste, including plastics containing significant amounts of chlorine, i.e. chlorine content above 1%, according to the invention, is characterized by the fact that the waste shredded to dimensions below 100 mm is fed to the rotary chamber, where it is dechlorinated in the process of their low-temperature pyrolysis at a temperature of 250-350 ° C, the hydrochloric pyrolysis gas released from the waste in the rotary chamber is then directed to the cooling channel, in which, on the surfaces of the water-cooled cooling condenser, it is cooled down to a temperature below 100 ° C, then the cooled hydrogen gas pyrolytic is directed to the hydrogen chloride adsorption chamber, inside which it is sprayed with gas nozzles and is sprayed with an aqueous calcium solution in the form of calcium chloride or calcium carbonate, whereby droplets of the sprayed calcium solution adsorbing hydrogen, forming a hydrated solution of calcium chloride, using a heater is evaporated and calcium chloride is obtained, the solid phase of the waste in the form of ash and semi-coke formed in the rotary chamber of the waste dechlorination is transported to the rotary chamber of the final degassing, where the pyrolysis process is carried out at the temperature of 800-900 ° C, formed in the final rotary chamber In the pyrolysis degassing process, pyrolysis gas and bottom ash are led to the fluidized chamber, where they are burnt in its upper part and in the fluidized bed, respectively, while the pyrolysis gas combustion temperature is maintained in the range of 1250 ° C by dividing the air stream required for the total combustion of pyrolysis gas into several streams introduced at different heights of the fluidized chamber, the flue gases produced in the fluidized chamber being directed to the waste heat boiler, where they transfer heat to the heating surfaces located therein.

Instalacja do termicznej utylizacji odpadów syntetycznych w tym z tworzyw sztucznych zawierających znaczne ilości chloru, to jest zawartości chloru powyżej 1%, według wynalazku charakteryzuje się tym, iż zbudowana jest z komory obrotowej odchlorowania odpadów, która od strony czołowej złączona jest z przedpaleniskiem i podajnikiem odpadów, a od strony przeciwnej zamknięta jest kanałem wylotowym od góry złączonym z kanałem wychładzania chlorowodorowego gazu pirolitycznego, w którym umiejscowiony jest złączony z chłodnią wentylatorową kondensator schładzający i który złączony jest rurociągiem chlorowodorowego gazu pirolitycznego z komorą adsorpcji chlorowodoru, przy czym od dołu kanał wylotowy, poprzez wyposażony w schładzający płaszcz wodny podajnik fazy stałej odpadów z komory obrotowej odchlorowania (wstępnego odgazowania) odpadów, połączony jest z wyposażoną w palnik rozpałkowy komorą obrotową końcowego odgazowywania odpadów od strony wylotu zamkniętą komorą fluidalną, która poprzez feston złączona jest z kotłem odzysknicowym, którego powierzchnie ogrzewalne połączone są z nagrzewnicą umiejscowioną w komorze adsorpcji chlorowodoru, w której w dolnej części zainstalowana jest wanna, a w górnej, złączone poprzez pompę ze zbiornikiem roztworu wapnia, dysze, pod którymi umiejscowione są dysze gazowe rurociągu chlorowodorowego gazu pirolitycznego biegnącego z kanału wychładzania.Installation for thermal utilization of synthetic waste, including plastics containing significant amounts of chlorine, i.e. chlorine content above 1%, according to the invention is characterized by the fact that it is built of a rotary waste dechlorination chamber, which is connected on the front side with the pre-furnace and the waste feeder , and on the opposite side it is closed with an outlet channel connected at the top with a chlorine pyrolysis gas cooling channel, in which a cooling condenser connected with a fan cooler is located, and which is connected by a hydrogen chloride pyrolysis gas pipeline with the hydrogen chloride adsorption chamber, the bottom with an outlet channel through a solid waste feeder from the waste dechlorination (initial degassing) rotary chamber equipped with a cooling water jacket, it is connected with a kindling rotary chamber equipped with a kindling burner, with a final waste degassing from the outlet side, closed by a fluidized chamber, which through festoon is connected to a heat recovery boiler, the heating surfaces of which are connected to a heater located in the hydrogen chloride adsorption chamber, in which a bathtub is installed in the lower part, and nozzles connected by a pump with a calcium solution tank in the upper part, under which gas nozzles of the hydrogen chloride pipeline are located pyrolysis gas from the cooling channel.

Zaletą rozwiązania według wynalazku jest obniżenie zawartości chloru w odpadach do poziomu poniżej 1%, które to obniżenie pozwala na traktowanie ich jak odpadów nie podlegających specjalnym rygorom ze względu na znaczne ilości związków chloru, a także możliwość wykorzystania pozyskiwanego chloru.The advantage of the solution according to the invention is the reduction of the chlorine content in the waste to a level below 1%, which allows to treat it as waste not subject to special rigors due to the significant amount of chlorine compounds, and the possibility of using the obtained chlorine.

Przedmiot wynalazku został uwidoczniony na rysunku Fig. 1 w postaci schematu instalacji do termicznej utylizacji odpadów syntetycznych.The subject of the invention has been shown in Fig. 1 in the form of a diagram of an installation for thermal utilization of synthetic waste.

Sposób termicznej utylizacji odpadów syntetycznych w tym z tworzyw sztucznych zawierających znaczne ilości chloru w przykładzie realizacji według wynalazku polega na tym, że rozdrobnione do wymiarów poniżej 100 mm odpady syntetyczne w tym z tworzyw sztucznych zawierające chlor w ilości powyżej 1% ilości masowej podajnikiem odpadów 1 wprowadza się do komory obrotowej 2 odchlorowania odpadów/wstępnego odgazowania, w której poddaje się je niskotemperaturowej pirolizie w temperaturze 200+350°C. Temperaturę w powyższym zakresie w komorze obrotowej 2 odchlorowania odpadów wytwarza się przy użyciu przyłączonego do czołowej płyty komory obrotowej 2 odchlorowaniaThe method of thermal utilization of synthetic wastes, including plastics containing significant amounts of chlorine, in the embodiment of the invention consists in the fact that the synthetic wastes, including plastic wastes containing chlorine in an amount of more than 1% by weight, comminuted to a size below 100 mm, are introduced by the waste feeder 1 into the rotary waste dechlorination / pre-degassing chamber 2, in which they are subjected to low-temperature pyrolysis at a temperature of 200 + 350 ° C. The temperature in the above range in the rotating chamber 2 of the waste dechlorination is produced by using the rotating chamber 2 dechlorination connected to the front plate of the rotating chamber 2.

PL 238 808 B1 odpadów przedpaleniska 3 wytwarzającego poprzez spalanie paliwa ciekłego lub gazowego spaliny o temperaturze 1200+1700°C oraz mającego w środkowej części kanał 3.1 doprowadzający spaliny z recyrkulacji o temperaturze 130+ 200°C. W tylnej części przedpaleniska 3 spaliny z recyrkulacji mieszają się ze spalinami wytwarzanymi przez spalanie paliwa ciekłego lub gazowego w palniku 3.2. Ilość wytworzonych spalin w palniku 3.2 przedpaleniska 3 regulowana jest poprzez moduł przypalnikowy 3.3 oraz klapę regulacyjną 3.4 przepływu powietrza. Ilość spalin z recyrkulacji doprowadzana do kanału 3.1 regulowana jest klapą regulacyjną 3.6. Mierzona termoelementem 3.5 temperatura spalin na wylocie z przedpaleniska 3 powinna zawierać się w przedziale 250+400°C. Proces wydzielania chlorowodoru z odpadów w komorze obrotowej 2 odchlorowania odpadów przebiega w atmosferze obojętnej, przy czym mierzony termoelementami 2.1 zakres zmian temperatury wzdłuż osi komory obrotowej 2 odchlorowania odpadów nie powinien przekraczać temperatur z zakresu 250+350°C. Otrzymywane w komorze obrotowej 2 odchlorowania odpadów gazy pirolityczne zawierają w przeważającym udziale objętościowym uwolniony z odpadów chlor, w postaci chlorowodoru. Ze względów technologicznych, termicznego rozkładu odpadów z tworzyw sztucznych oraz kinetyki termicznego rozkładu, zakres temperatur, w których odpady pozbywają się w znacznym stopniu związków chloru nie powinien przekraczać temperatur wyższych od 350°C. Biorąc pod uwagę kinetykę termicznego rozkładu materiałów syntetycznych, zakres temperatur do 350°C jest przedziałem, w którym usuwany jest z odpadów w znacznym udziale chlor i jego związki. Inne substancje, które są utworzone przez inne pierwiastki, w tym zakresie temperatur nie ulegają termicznej destrukcji. Właściwości powyższe dają możliwość dwuetapowego przeprowadzania procesu utylizacji odpadów. Odgazowany w temperaturze poniżej 350°C gaz pirolityczny zawiera w ilości objętościowej 80+90% związków chloru, głównie chlorowodoru. W trakcie niskotemperaturowej pirolizy odpadów wytwarzający się chlorowodorowy gaz pirolityczny gromadzi się w górnej części komory obrotowej 2 odchlorowania odpadów, a w dolnej jej części gromadzi się faza stała w postaci półkoksu (karbonizatu) i popiołu. Chlorowodorowy gaz pirolityczny z komory obrotowej 2 odchlorowania odpadów odprowadza się do górnej części złączonego z nią kanału wylotowego 4, a następnie do złączonego z nim kanału wychładzania 5, w którym umiejscowiony jest złączony z chłodnią wentylatorową 5.1 kondensator schładzający 5.2. Przepływ chlorowodorowego gazu pirolitycznego przez kanał wychładzania 5 odbywa się wskutek spadku jego ciśnienia za kondensatorem schładzającym 5.2, powstałym w wyniku ochłodzenia przepuszczanych chlorowodorowych gazów pirolitycznych przez powierzchnie schładzające kondensatora schładzającego 5.2. Kondensator schładzający 5.2 chłodzony jest zimną wodą o temperaturze 10+20°C, która chłodzona jest w chłodni wentylatorowej 5.1. Obieg wody chłodzącej przez powierzchnie rurowe kondensatora schładzającego 5.2 i chłodnię wentylatorową 5.1 wymusza pompa przewałowa 5.3. Przepływ wody chłodzącej przez kondensator schładzający 5.2 reguluje się tak, aby temperatura schłodzonych chlorowodorowych gazów pirolitycznych była nie większa jak 100°C, korzystnie wynosiła około 50°C. Schładzanie gazów pirolitycznych w zakresie od 350°C do poniżej 100°C, a korzystnie do 50°C powoduje spadek ciśnienia pomiędzy przekrojem wlotowym kanału wychładzania 5, którego pomiaru dokonuje manometr 5.4, a przekrojem wylotowym, którego pomiaru dokonuje manometr 5.5 w zakresie o 50+60 Pa. Z kanału wychładzania 5 chlorowodorowy gaz pirolityczny kierowany jest do komory adsorpcji chlorowodoru 6, w której adsorpcji chlorowodoru dokonuje się przy użyciu wodnego roztworu wapnia w postaci chlorku wapnia lub węglanu wapnia. Chlorowodorowy gaz pirolityczny do komory adsorpcji chlorowodoru 6 wprowadzany jest przy użyciu dysz gazowych 6.1, które rozprowadzają go po całej jej objętości. Umieszczonymi ponad dyszami gazowymi 6.1 w komorze adsorpcji chlorowodoru 6 dyszami 6.2 rozpylany jest wodny roztwór wapnia. Rozpylony przez dysze 6.2 strumień kropel o rozmiarach 50+200 μm omywa strumień gazu pirolitycznego wytworzony przez dysze gazowe 6.1, powodując adsorpcję gazu na powierzchni kropel. Adsorpcja gazu pirolitycznego na powierzchni kropel powoduje spadek temperatury i spadek objętości fazy gazowej, co skutkuje obniżeniem ciśnienia zarówno w czopuchu wylotowym kanału wychładzania 5, jak i w komorze adsorpcji chlorowodoru 6, powodując intensyfikację przepływu gazu pirolitycznego do dysz gazowych 6.1. Schłodzone kropelki roztworu z absorbowanym chlorowodorem (HCl) opadają do wanny 6.3, w której tworzą uwodniony roztwór chlorku wapnia (CaCh), który następnie ogrzewany jest przy użyciu nagrzewnicy 6.4 parowej lub wodnej, aż do całkowitego odparowania wody. Pozostały po odparowaniu chlorek wapnia stanowi pełnoprawny surowiec budowlany. Powstałe w nagrzewnicy 6.4 opary pochodzące z odparowania wody z uwodnionego chlorku wapnia odprowadzane są do instalacji odprowadzania oparów 6.5. Czynnik grzewczy do nagrzewnicy 6.4 do odparowania wody z wodnego roztworu chlorku wapnia jest pobierany z kolektora kotła odzysknicowego 14. Wodny roztwór wapnia ze zbiornika 6.6 podawany jest do rozpylających go dysz gazowych 6.1 przy użyciu pompy 6.7. Faza stałaThe waste pre-furnace 3 produces flue gases by combustion of liquid or gaseous fuel at a temperature of 1200 + 1700 ° C and has a channel 3.1 in the central part for supplying recirculated flue gas at a temperature of 130+ 200 ° C. In the rear part of the pre-furnace 3, the recirculated exhaust gas mixes with the exhaust gas produced by the combustion of liquid or gaseous fuel in a burner 3.2. The amount of flue gas produced in the burner 3.2 of the pre-furnace 3 is regulated by the burner module 3.3 and the air flow control valve 3.4. The amount of exhaust gas from recirculation supplied to duct 3.1 is regulated by a control valve 3.6. The exhaust gas temperature measured with the thermocouple 3.5 at the outlet from the pre-furnace 3 should be in the range of 250 + 400 ° C. The process of hydrogen chloride separation from the waste in the waste dechlorination rotating chamber 2 takes place in an inert atmosphere, while the temperature range measured with thermocouples 2.1 along the axis of the rotating chamber 2 of waste dechlorination should not exceed temperatures in the range of 250 + 350 ° C. The pyrolysis gases obtained in the rotary chamber 2 of the waste dechlorination contain the majority by volume of chlorine released from the waste in the form of hydrogen chloride. Due to technological reasons, thermal decomposition of plastic waste and kinetics of thermal decomposition, the temperature range in which the waste largely gets rid of chlorine compounds should not exceed temperatures higher than 350 ° C. Taking into account the kinetics of thermal decomposition of synthetic materials, the temperature range up to 350 ° C is the range in which chlorine and its compounds are largely removed from waste. Other substances, which are formed by other elements, do not undergo thermal destruction in this temperature range. The above-mentioned properties make it possible to carry out the waste utilization process in two stages. The pyrolysis gas, degassed at a temperature below 350 ° C, contains 80 + 90% of chlorine compounds by volume, mainly hydrogen chloride. During the low-temperature pyrolysis of the waste, the produced hydrochloric pyrolysis gas accumulates in the upper part of the rotating chamber 2 of the waste dechlorination, and in the lower part, the solid phase in the form of semi-coke (carbonizate) and ash is collected. The hydrogen chloride pyrolysis gas from the rotary dechlorination chamber 2 of waste is discharged to the upper part of the exhaust duct 4 connected thereto, and then to the cooling duct 5 connected to it, in which a cooling condenser 5.2 is located connected to the fan cooling tower 5.1. The flow of the hydrochloric pyrolysis gas through the cooling channel 5 takes place as a result of the pressure drop downstream of the quench condenser 5.2, resulting from the cooling of the hydrogen pyrolysis gases passed through the cooling surfaces of the quench condenser 5.2. The cooling condenser 5.2 is cooled with cold water with a temperature of 10 + 20 ° C, which is cooled in the cooling tower 5.1. The circulation of the cooling water through the tubular surfaces of the cooling condenser 5.2 and the fan cooling tower 5.1 is made by a shunt pump 5.3. The flow of the cooling water through the quench condenser 5.2 is regulated so that the temperature of the cooled hydrogen chloride pyrolysis gas is not more than 100 ° C, preferably about 50 ° C. The cooling of pyrolysis gases in the range from 350 ° C to below 100 ° C, and preferably up to 50 ° C, causes a pressure drop between the inlet section of the cooling duct 5, measured by the pressure gauge 5.4, and the outlet section measured by the pressure gauge 5.5 in the range of 50 ° C. +60 Pa. From the cooling channel 5, the hydrogen chloride pyrolysis gas is directed to the hydrogen chloride adsorption chamber 6, in which the hydrogen chloride is adsorbed using an aqueous solution of calcium chloride or calcium carbonate. The hydrogen chloride pyrolysis gas is introduced into the hydrogen chloride adsorption chamber 6 by means of gas nozzles 6.1, which distribute it over its entire volume. A water solution of calcium is sprayed over the gas nozzles 6.1 in the hydrogen chloride adsorption chamber with 6 nozzles 6.2. A stream of droplets of 50 + 200 μm atomized through the nozzles 6.2 washes the stream of pyrolysis gas produced by the gas nozzles 6.1, causing the gas to be adsorbed on the surface of the droplets. The adsorption of pyrolysis gas on the surface of the droplets causes a temperature drop and a decrease in the gas phase volume, which results in a decrease in pressure both in the outlet flue of the cooling channel 5 and in the hydrogen chloride adsorption chamber 6, resulting in an intensification of the pyrolysis gas flow to the gas nozzles 6.1. The cooled droplets of the solution with absorbed hydrogen chloride (HCl) fall into a bath 6.3 where they form a hydrated solution of calcium chloride (CaCl 2) which is then heated using a steam or water heater 6.4 until the water is completely evaporated. The calcium chloride remaining after evaporation is a full-fledged building material. The vapors generated in the heater 6.4, resulting from the evaporation of water from hydrated calcium chloride, are discharged to the vapors removal system 6.5. The heating medium for the heater 6.4 for water evaporation from the aqueous solution of calcium chloride is taken from the collector of the waste heat boiler 14. The aqueous calcium solution from the tank 6.6 is fed to the gas nozzles 6.1 spraying it using the pump 6.7. Permanent phase

PL 238 808 B1 wstępnego odgazowania odpadów składająca się z półkoksu i popiołu z komory obrotowej 2 odchlorowania odpadów kierowana jest do dolnej części kanału wylotowego 4, skąd podajnikiem 7 zabezpieczonym przed przegrzaniem płaszczem wodnym 7.1 podawana jest do komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania odpadów przez okno wlotowe umiejscowione w górnej ćwiartce jej płyty czołowej. Wprowadzony do komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania półkoks i popiół zawierające śladowe ilości związków chloru traktowane są jako odpady nie podlegające specjalnym rygorom ze względu na znaczne ilości związków chloru. Wprowadzony do komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania wsad nagrzewany jest spalinami wytworzonymi przez palnik 8.1. Pracą palnika 8.1 steruje moduł przypalnikowy 8.2 oraz klapa regulacyjna przepływu powietrza 8.3, tak aby temperatura wewnątrz komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania mierzona termoelementami 8.4 umieszczonymi wzdłuż jej osi wzdłużnej była w zakresie 800+900°C. Powyższy zakres temperatur zapewnia z jednej strony pełne odgazowanie wprowadzonego do komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania półkoksu, a z drugiej strony zabezpiecza proces przed tworzeniem się aglomeratów żużlowych, powodujących oklejanie fragmentów koksu przez roztopiony popiół. Powstały w komorze obrotowej 8 końcowego odgazowywania gaz pirolityczny, karbonizat i popiół kierowane są do komory fluidalnej 9, w której w górnej części spala się gaz pirolityczny, a w dolnej w złożu fluidalnym powstały w komorze obrotowej 8 końcowego odgazowywania karbonizat. W komorze fluidalnej 9 gaz pirolityczny spala się w kilku strefach, usytuowanych tak, aby temperatura w danej strefie nie była wyższa od 1250°C. Wymóg ten jest konieczny z uwagi na fakt powstawania w wyższych temperaturach nadmiernych ilości NOx, przy czym przedział temperatur w zakresie do 1250°C jest w pełni wystarczający, aby w obecności tlenu wszystkie gazy palne uległy spaleniu. Regulację stref temperaturowych osiąga się przez rozdział strumienia powietrza niezbędnego do spalenia gazów pirolitycznych na kilka strumieni, które wprowadza się w różne strefy komory fluidalnej 9, rozłożone wzdłuż jej wysokości. Regulację struktury płomienia gazów pirolitycznych w komorze fluidalnej 9 osiąga się przy pomocy dysz 9.1, 9.2, 9.3, do których doprowadza się strumienie powietrza o regulowanym, klapami regulacyjnymi 9.4, 9.5, 9.6, przepływie. Jedna dysza 9.1 stanowi również rolę uszczelnienia połączenia komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania z komorą fluidalną 9. Powietrze wprowadzone do poszczególnych dysz 9.1,9.2, 9.3, kolejno licząc od dołu powinno być w zakresie: powietrze „pierwotne” 10+30%, powietrze „wtórne” 15+50%, a powietrze „trzecie” 25+50% całkowitej ilości powietrza niezbędnego do spalania. Oprócz karbonizatu i popiołu do złoża fluidalnego podawany jest z zasobnika 9.7 materiał inertny w postaci rozdrobnionego żużla lub piasku kwarcowego, który podawany jest podajnikiem 9.8 do okna wsypowego 9.9 umieszczonego nad złożem fluidalnym komory fluidalnej 9. Fluidyzacja złoża fluidalnego odbywa się przy pomocy powietrza z otoczenia i spalin z recyrkulacji. Powietrze z otoczenia podawane jest wentylatorem 10. Powietrze na wyjściu z wentylatora 10 jest podzielone na strumień powietrza zasilającego palnik rozpałkowy 8.1 komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania, palnik rozpałkowy 9.10 złoża fluidalnego oraz na strumień powietrza zasilający strumień spalin z recyrkulacji tłoczony wentylatorem 11. Połączone strumienie powietrza i spalin z recyrkulacji zasilają wysokoprężny wentylator 12 o ciśnieniu od 0,4 do 1,2 MPa fluidyzujący złoże fluidalne. Spaliny do fluidyzacji złoża fluidalnego pobierane są z kanału spalinowego 13 poprzez wentylator 11. Gaz fluidyzacyjny podawany jest do skrzyń gazu fluidyzacyjnego 9.11. Wytworzone w komorze fluidalnej 9 spaliny przepływając przez feston 9.13 oczyszczają się na jego powierzchniach z fazy stałej, lotnego popiołu oraz par metali ciężkich. Osiadły na powierzchniach kształtowników festonu 9.13 oraz powierzchniach ogrzewalnych kotła odzysknicowego 14 popiół i wykrystalizowane pary metali ciężkich są zdmuchiwane przy pomocy zdmuchiwaczy 14.1 do złoża fluidalnego i do lejów zsypowych 14.2, 14.3, skąd odprowadzane są podajnikami do złoża fluidalnego. Przepływając przez kocioł odzysknicowy 14 spaliny oddają swe ciepło na powierzchniach ogrzewalnych w postaci przegrzewacza parowego 14.4, podgrzewacza wody 14.5 oraz podgrzewacza powietrza 14.6. Wytworzona para wodna oddaje swe ciepło w odbiorniku ciepła 15. Spaliny z kotła odzysknicowego 14 kanałem spalin 13 odprowadzane są do komina 16.Pre-degassing waste consisting of semi-coke and ash from the rotary chamber 2 of the waste dechlorination is directed to the lower part of the outlet channel 4, from where the feeder 7, protected against overheating by a water jacket 7.1, is fed to the rotary chamber 8 of the final waste degassing through the inlet port located in the upper quadrant of its faceplate. The semi-coke and ash containing trace amounts of chlorine compounds introduced into the rotary chamber 8 of the final degassing are treated as waste not subject to special requirements due to the significant amounts of chlorine compounds. The charge introduced into the rotary chamber 8 of the final degassing is heated with the exhaust gas produced by the burner 8.1. The operation of the burner 8.1 is controlled by the burner module 8.2 and the air flow adjustment flap 8.3, so that the temperature inside the rotary chamber 8 of the final degassing, measured by thermocouples 8.4 located along its longitudinal axis, is in the range of 800 + 900 ° C. The above temperature range ensures, on the one hand, complete degassing of the final semi-coke degassing introduced into the rotary chamber 8, and, on the other hand, it prevents the formation of slag agglomerates causing the coke fragments to stick to the melted ash. The pyrolysis gas, char and ash formed in the rotary chamber 8 of final degassing are directed to the fluidized chamber 9, in which pyrolysis gas is burned in the upper part, and the char formed in the rotary chamber 8 of the final degassing is burned in the lower part. In the fluidized chamber 9, pyrolysis gas is burned in several zones, arranged so that the temperature in a given zone does not exceed 1250 ° C. This requirement is necessary due to the fact that excessive amounts of NOx are formed at higher temperatures, the temperature range in the range of up to 1250 ° C is fully sufficient for all flammable gases to be burnt in the presence of oxygen. The regulation of the temperature zones is achieved by splitting the air stream necessary for the combustion of pyrolysis gases into several streams that are introduced into different zones of the fluidized chamber 9, distributed along its height. The regulation of the flame structure of pyrolysis gases in the fluidized chamber 9 is achieved by means of nozzles 9.1, 9.2, 9.3, to which air streams are supplied with a flow regulated by regulating flaps 9.4, 9.5, 9.6. One nozzle 9.1 also acts as a seal for the connection of the rotary chamber 8 of final degassing with the fluidized chamber 9. The air introduced into individual nozzles 9.1, 9.2, 9.3, counting from the bottom, should be in the range: "primary" air 10 + 30%, "secondary" air "15 + 50%, and the" third "air 25 + 50% of the total amount of air necessary for combustion. In addition to carbonizate and ash, the fluidized bed is fed from the hopper 9.7 with inert material in the form of crushed slag or quartz sand, which is fed by the conveyor 9.8 to the discharge port 9.9 located above the fluidized bed of the fluidized chamber 9. Fluidization of the fluidized bed takes place with the help of ambient air and exhaust gas recirculation. The ambient air is supplied by a fan 10. The air at the outlet of the fan 10 is divided into the air stream supplying the ignition burner 8.1 rotating chamber 8 of the final degassing, the firing-up burner 9.10 of the fluidized bed and the air stream supplying the exhaust gas stream from recirculation forced by the fan 11. Combined air streams and exhaust gas recirculation feeds a high pressure fan 12 at a pressure of 0.4 to 1.2 MPa to fluidize the fluidized bed. The flue gas for fluidizing the fluidized bed is taken from the exhaust gas duct 13 by the fan 11. The fluidizing gas is fed to the fluidizing gas boxes 9.11. The flue gas produced in the fluidized chamber 9, flowing through the festoon 9.13, cleans itself on its surfaces of the solid phase, fly ash and heavy metal vapors. The ash and crystallized heavy metal vapors deposited on the surfaces of festoon sections 9.13 and the heating surfaces of the waste heat boiler 14 are blown away by means of blowers 14.1 into the fluidized bed and into hoppers 14.2, 14.3, from where they are discharged by conveyors to the fluidized bed. Flowing through the heat recovery boiler 14, the flue gases give off their heat on the heating surfaces in the form of a steam superheater 14.4, a water heater 14.5 and an air heater 14.6. The generated steam releases its heat in the heat receiver 15. The flue gas from the heat recovery boiler 14 is led through the flue gas duct 13 to the chimney 16.

Instalacja do termicznej utylizacji odpadów syntetycznych w tym z tworzyw sztucznych zawierających znaczne ilości chloru, to jest chloru w ilości powyżej 1%, w przykładzie wykonania według wynalazku zbudowana jest z komory obrotowej 2 odchlorowania - wstępnego odgazowania odpadów, w której płytę czołową wbudowany jest, wyposażony w zasobnik, podajnik odpadów 1 oraz przedpalenisko 3 mające w swojej płycie czołowej, połączony z modułem przypalnikowym 3.3 oraz z klapą regulacyjną 3.4 przepływu powietrza, palnik 3.2 paliwa gazowego lub płynnego, a w środkowej części kanał 3.1 doprowadzający spaliny z recyrkulacji złączony poprzez klapę regulacyjną 3.6 rurociągiem z kanałem spalin 13. Na wylocie z przedpaleniska 3 zainstalowany jest termoelement 3.5. Wzdłuż osi komory obrotowej 2Installation for thermal utilization of synthetic waste, including plastics containing significant amounts of chlorine, i.e. chlorine in an amount greater than 1%, in the container, waste feeder 1 and pre-furnace 3 in its front plate, connected to the burner module 3.3 and the air flow control damper 3.4, burner 3.2 of gaseous or liquid fuel, and in the middle part, a channel 3.1 supplying exhaust gases from recirculation, connected through a control valve 3.6 by a pipeline with a flue gas duct 13. At the outlet from the pre-furnace 3, a thermocouple 3.5 is installed. Along the axis of the rotating chamber 2

PL 238 808 B1 odchlorowania odpadów zainstalowane są termoelementy 2.1. Otwór wylotowy komory obrotowej 2 odchlorowania odpadów zamknięty jest pionowym kanałem wylotowym 4, który w górnej części przechodzi w kanał wychładzania 5, a w dolnej zakończony jest, zawierającym płaszcz wodny 7.1, podajnikiem 7. W kanale wychładzania 5 zainstalowany jest, złączony z chłodnią wentylatorową 5.1, kondensator schładzający 5.2. Obieg wody chłodzącej przez kondensator schładzający 5.2 i chłodnię wentylatorową 5.1 wymusza pompa przewałowa 5.3. W kanale wychładzania 5 nad i pod kondensatorem schładzającym 5.2 zainstalowany jest manometr 5.4, 5.5. Kanał wychładzania 5, rurociągiem chlorowodorowego gazu pirolitycznego zakończonym dyszami gazowymi 6.1 chlorowodorowego gazu pirolitycznego, połączony jest z komorą adsorpcji chlorowodoru 6, w której nad dyszami gazowymi 6.1 chlorowodorowego gazu pirolitycznego zainstalowane są dysze 6.2 połączone poprzez pompę 6.7 z zasobnikiem 6.6 roztworu wapnia. W spodniej części komory adsorpcji chlorowodoru 6 umiejscowiona jest wanna 6.3, w której umiejscowiona jest nagrzewnica 6.4 parowa albo wodna połączona rurociągiem z kolektorem kotła odzysknicowego 14 (z jego powierzchniami ogrzewalnymi 14.4, 14.15) oraz zainstalowaną na zewnątrz instalacją odprowadzania oparów 6.5. Podajnik 7 wbudowany jest w górną ćwiartkę płyty czołowej komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania, w którą wbudowany jest palnik 8.1 złączony z modułem przypalnikowym 8.2 i klapą regulacyjną 8.3 przepływu powietrza. Ponadto, w komorę obrotową 8 końcowego odgazowywania wzdłuż jej osi wzdłużnej wbudowane są termoelementy 8.4. Otwór wylotowy komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania wbudowany jest w, zakończoną od dołu dnem dyszowym 9.12 zamkniętym skrzyniami gazu fluidyzacyjnego 9.11, komorę fluidalną 9, w której wzdłuż jej wysokości rozłożone są dysze 9.1,9.2, 9.3 złączone z klapami regulacyjnymi 9.4, 9.5, 9.6 złączonymi rurociągiem powietrza z wentylatorem 10 doprowadzającym powietrze z zewnątrz. Dysza 9.1 stanowi również uszczelnienie połączenia komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania z komorą fluidalną 9. Ponadto, komora fluidalna 9 zawiera okno wsypowe 9.9 złączone z podajnikiem celkowym 9.8 złączonym z zasobnikiem 9.7 materiału inertnego. Wentylator 10 połączony jest z palnikiem rozpałkowym 8.1 komory obrotowej 8 końcowego odgazowywania, palnikiem rozpałkowym 9.10 złoża fluidalnego oraz z wentylatorem 12 złączonym ze skrzyniami gazu fluidyzacyjnego 9.11. W odcinek rurociągu pomiędzy wentylatorem 10 a wentylatorem 12 wpięty jest rurociąg spalin z recyrkulacji wyposażony w tłoczący spaliny wentylator 11. Komora fluidalna 9 poprzez feston 9.13 połączona jest z kotłem odzysknicowym 14 mającym wbudowane w strop zdmuchiwacze 14.1, a w spód leje zsypowe 14.2, 14.3 połączone podajnikami z komorą fluidalną 9. W kocioł odzysknicowy 14 wbudowane są powierzchnie ogrzewalne w postaci przegrzewacza pary 14.4, podgrzewacza wody 14.5 oraz podgrzewacza powietrza 14.6. Kolektory kotła odzysknicowego 14 przyłączone są do odbiornika ciepła 15. Czopuch wylotowy 14.7 kotła odzysknicowego 14 połączony jest, wyposażonym w instalację oczyszczającą spaliny, kanałem spalin 13 z kominem 16. Popiół denny z komory fluidalnej 9 oraz z instalacji oczyszczających spaliny kanału spalin 13 odprowadzany jest do wanny żużlowej 17.In the dechlorination of waste, thermocouples 2.1 are installed. The outlet opening of the rotary waste dechlorination chamber 2 is closed with a vertical outlet channel 4, which in its upper part turns into a cooling channel 5, and in the lower part it ends with a feeder 7 containing a water jacket 7.1. cooling capacitor 5.2. The circulation of the cooling water through the cooling condenser 5.2 and the fan cooling tower 5.1 is made by a shunt pump 5.3. In the cooling channel 5 above and below the cooling condenser 5.2, a pressure gauge 5.4, 5.5 is installed. The cooling channel 5 is connected to the hydrogen chloride adsorption chamber 6 through the chlorine pyrolysis gas pipeline ending with gas nozzles 6.1. In the bottom part of the hydrogen chloride adsorption chamber 6 there is a bath 6.3, in which a steam or water heater 6.4 is located, connected by a pipeline to the collector of the heat recovery boiler 14 (with its heating surfaces 14.4, 14.15) and an external vapor extraction system 6.5. The feeder 7 is built into the upper quadrant of the face plate of the final degassing rotary chamber 8, in which a burner 8.1 connected to the burner module 8.2 and the air flow control flap 8.3 is built-in. Further, thermocouples 8.4 are incorporated into the final degassing rotary chamber 8 along its longitudinal axis. The outlet opening of the rotary chamber 8 of the final degassing is built into the fluidized chamber 9, ending at the bottom with the nozzle bottom 9.12 closed with fluidizing gas boxes 9.11, in which nozzles 9.1, 9.2, 9.3 are distributed along its height, connected with the connected control valves 9.4, 9.5, 9.6 an air line with a fan 10 for supplying air from the outside. The nozzle 9.1 also seals the connection of the rotary post degassing chamber 8 to the fluidized chamber 9. In addition, the fluidized chamber 9 includes a discharge port 9.9 connected to a cell feeder 9.8 connected to a reservoir 9.7 for inert material. The fan 10 is connected to the fire-up burner 8.1 of the rotary chamber 8 of the final degassing, the firing-up burner 9.10 of the fluidized bed and to the fan 12 connected to the fluidizing gas boxes 9.11. The section of the pipeline between the fan 10 and the fan 12 is connected to the exhaust gas recirculation pipeline equipped with the exhaust gas fan 11. Fluidized chamber 9 through festoon 9.13 is connected to the recovery boiler 14 with blowers 14.1 built into the ceiling, and hoppers 14.2, 14.3 connected at the bottom with feeders with a fluidized bed 9. The heat recovery boiler 14 includes heating surfaces in the form of a steam superheater 14.4, a water heater 14.5 and an air heater 14.6. The collectors of the heat recovery boiler 14 are connected to the heat receiver 15. The exhaust flue 14.7 of the heat recovery boiler 14 is connected with a flue gas cleaning system 13 to a chimney 16. Bottom ash from the fluidized chamber 9 and from the flue gas cleaning systems of the flue gas duct 13 is discharged to slag tank 17.

Claims

Patent claims

1. A method of thermal utilization of synthetic waste, including plastics containing significant amounts of chlorine, i.e. chlorine content above 1%, characterized in that the waste shredded to dimensions below 100 mm is introduced into the rotary chamber (2) for dechlorination of waste, in which it dechlorinates they are carried out in the process of their low-temperature pyrolysis at a temperature of 250-350 ° C, the hydrochloric pyrolysis gas released from the waste in the rotary chamber (2) of the dechlorination of waste is then directed to the cooling channel (5), in which, on the surfaces of the water-cooled cooling condenser (5.2) it is cooled to a temperature below 100 ° C, then the cooled hydrogen chloride pyrolysis gas is directed to the hydrogen chloride adsorption chamber (6), inside which, sprayed with gas nozzles (6.1) is sprayed with an aqueous solution of calcium in the form of calcium chloride or calcium carbonate, the adsorbing hydrogen chloride; droplets of a sprayed calcium solution to form a hydrated solution r of calcium chloride, using the heater (6.4) is evaporated and calcium chloride is obtained, the solid phase of the waste in the form of ash and semi-coke formed in the rotary chamber (2) of waste dechlorination in the process of dechlorination of waste is transported to the rotary chamber (8) of final degassing, in which the pyrolysis process is carried out at a temperature of 800-900 ° C, pyrolysis gas and bottom ash formed in the rotary chamber (8) in the pyrolysis process are directed to the chamber

In the fluidized bed (9), in which they are burned respectively in its upper part and in the fluidized bed, the combustion temperature of the pyrolysis gas being maintained in the range of up to 1250 ° C by dividing the air stream required for complete combustion of the pyrolysis gas into several streams introduced at different heights of the fluidized chamber (9), the gases produced in the fluidized chamber (9) are directed to the waste heat boiler (14), where they transfer heat to the heating surfaces (14.4, 14.5, 14.6) located therein.

2. Installation for thermal utilization of synthetic waste, including plastics containing significant amounts of chlorine, i.e. chlorine content above 1%, characterized by the fact that it is made of a rotary chamber (2) for dechlorination of waste from the front side connected with the pre-furnace (3) and the waste feeder (1), and on the opposite side closed with an outlet channel (4) connected from the top with the cooling channel (5) of the hydrochloric pyrolysis gas, in which there is a cooling condenser (5.2) connected with the fan cooling tower (5.1) and which with a hydrogen gas pipeline is connected to the hydrogen chloride adsorption chamber (6), while the outlet channel (4) from the bottom, through the feeder (7) of the solid phase of waste from the rotary chamber (2) for dechlorination of waste, is connected from the bottom through the feeder (7) with a cooling water jacket (7.1). w lighting up burner (8.1) with a rotary chamber (8) for final degassing of waste, which is closed from the outlet side with a fluidized bed ą (9), which through festoon (9.13) is connected to the heat recovery boiler (14), whose heating surfaces (14.4, 14.5) are connected to the heater (6.4) located in the hydrogen chloride adsorption chamber (6), in which in the lower part there is there is a bathtub (6.3) and in the upper one, connected by a pump (6.7) with the calcium solution tank (6.6), nozzles (6.2), under which gas nozzles (6.1) are located, of the hydrogen chloride pyrolysis gas pipeline running from the cooling channel (5).