JPH11173520A - Method and device for fluidized bed type thermal decomposition - Google Patents

Method and device for fluidized bed type thermal decomposition

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JPH11173520A
JPH11173520A JP9338642A JP33864297A JPH11173520A JP H11173520 A JPH11173520 A JP H11173520A JP 9338642 A JP9338642 A JP 9338642A JP 33864297 A JP33864297 A JP 33864297A JP H11173520 A JPH11173520 A JP H11173520A
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JP
Japan
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pyrolysis
gas
fluidized bed
fluidized
combustion
Prior art date
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Pending
Application number
JP9338642A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Hiroyasu Enomoto
博康 榎本
Hiromichi Fujiwara
弘道 藤原
Hideji Mori
秀治 守
Hisashi Morimoto
尚志 森本
Manabu Yamamoto
学 山本
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Mitsubishi Power Ltd
Original Assignee
Babcock Hitachi KK
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Publication date
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    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/30Technologies for a more efficient combustion or heat usage

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  • Incineration Of Waste (AREA)
  • Chimneys And Flues (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To maintain operation performance of a gasifying and melting system for combustibles contained in various kinds of wastes, such as the municipal refuse, industrial wastes, etc., even when the load of the system becomes smaller than a rated load. SOLUTION: Refuse is pyrolytically gasified in a fluidized thermal decomposition incinerator 2 while a fluid medium is made to flow and steam is generated from a boiler 9 by burning the pyrolytic gas obtained from the furnace 2. The combustion gas is extracted from the halfway of the boiler 9 and introduced to the incinerator 2 after the gas is mixed with fluidized air. During he rated operation of the incinerator 2, the incinerator 2 can maintain good fluidization at a low excess oxygen rate and the temperature of a fluidized bed can be maintained. At a low-load time, in addition, the same fluidization and fluidized bed temperature as those obtained during the rated operation can be maintained by further adjusting the circulating amount of the combustion gas.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は流動床を用いる都市
ごみ及び/又は各種廃棄物に含まれる可燃物の流動床式
熱分解方法と装置に係わる。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a fluidized bed pyrolysis method and apparatus for combustibles contained in municipal solid waste and / or various wastes using a fluidized bed.

【0002】[0002]

【従来の技術】都市ごみおよび各種廃棄物(以下、本発
明では単にごみと言うことがある。)の処理方式として
流動床式燃焼炉やストーカ式燃焼炉などで知られている
ように、炉内でごみを燃焼させ、得られた排ガスと燃焼
残さをそれぞれの処理系統で処理するものであった。こ
れらの従来のごみの焼却施設は排ガス側は毒性の強いダ
イオキシンの発生の問題、燃焼残さ側は最終処分地不足
の問題があり、抜本的な改善が望まれていた。
2. Description of the Related Art As a method of treating municipal solid waste and various kinds of waste (hereinafter sometimes simply referred to as garbage in the present invention), a furnace such as a fluidized bed type combustion furnace or a stoker type combustion furnace is known. The refuse is burned in the inside, and the obtained exhaust gas and combustion residue are processed in respective processing systems. These conventional refuse incineration facilities have the problem of generating highly toxic dioxin on the exhaust gas side and the problem of shortage of final disposal sites on the combustion residue side, and drastic improvement has been desired.

【0003】これに対し、近年はガス化溶融によるごみ
の焼却処理が提唱され、流動床式、キルン式、シャフト
炉式のガス化溶融システムがそれぞれ有力メーカによっ
て研究され、一部は実用化されている。これらの技術
は、ごみの乾燥工程、熱分解ガス化工程により、可燃ガ
スを含んだガスと炭素分からなるチャーを生成させ、次
にこれらを燃焼させるものである。これにより、高温燃
焼が維持でき、ダイオキシンが熱分解されると共に、燃
焼残さは焼却スラッジとして十分に減容化され、また路
盤材などへの再利用が可能となる。
On the other hand, in recent years, incineration of waste by gasification and melting has been proposed, and fluidized bed, kiln and shaft furnace gasification and melting systems have been studied by leading manufacturers, respectively, and some have been put into practical use. ing. In these techniques, a char consisting of a gas containing a combustible gas and a carbon content is generated in a refuse drying step and a pyrolysis gasification step, and then the char is burned. As a result, high-temperature combustion can be maintained, dioxin is thermally decomposed, and the combustion residue is sufficiently reduced in volume as incineration sludge, and can be reused for roadbed materials and the like.

【0004】流動床式のごみのガス化溶融システムの概
略を説明すると次の通りである。流動床式熱分解ガス化
炉に供給されたごみは、砂等から成る流動媒体と混合さ
れて空気等の流動化流体を用いて流動化されながら、吹
き込まれた空気と反応して還元雰囲気でガス化され、可
燃性の熱分解ガスと固体のチャーなどが生成する。そし
て得られた熱分解ガスはすべて熱分解ガス燃焼炉や溶融
炉で燃焼され排熱回収装置に導入される。また、ごみ中
の金属類、瓦礫などの不燃物(燃焼炉底残さ)は熱分解
ガス化炉の炉底から抜き出され、粒度、比重などの物性
の差を利用して流動媒体とは分離される。可燃性のガ
ス、チャーおよび飛灰などは流動床式熱分解ガス化炉の
後流側に設けた灰溶融炉に送られて、熱源として利用さ
れ、飛灰などの不燃物の大部分は溶融される。これらの
処理がなされた後のガスは排ガス浄化装置で浄化処理さ
れた後、大気中に放出される。
The outline of a fluidized bed type gasification and melting system for refuse is as follows. The refuse supplied to the fluidized bed pyrolysis gasifier is mixed with a fluid medium such as sand and fluidized using a fluidizing fluid such as air, and reacts with the blown air in a reducing atmosphere. It is gasified and produces flammable pyrolysis gas and solid char. The obtained pyrolysis gas is all burned in a pyrolysis gas combustion furnace or a melting furnace and introduced into an exhaust heat recovery device. Incombustibles such as metals and debris in the garbage (residue from the bottom of the combustion furnace) are extracted from the bottom of the pyrolysis gasifier, and separated from the fluid medium by utilizing the difference in physical properties such as particle size and specific gravity. Is done. Combustible gas, char and fly ash are sent to the ash melting furnace located on the downstream side of the fluidized bed pyrolysis gasifier and used as a heat source, and most of the incombustibles such as fly ash are melted. Is done. The gas after these treatments is purified by an exhaust gas purification device and then released into the atmosphere.

【0005】[0005]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来方式のごみのガス化溶融システムには以下のような問
題があった。最も深刻な問題は負荷変動への対応が困難
なことである。ごみガス化溶融システムはごみによる自
燃をベースとする場合にはヒートバランスが精妙であ
り、定格点以外ではその性能を維持することが困難であ
る。また、このシステムは24時間連続運転を長期間に
亘って行うことが必要であり、冷えたチャーの付着やス
ラッジの固化のためデイリースタート/ストップを行
う、いわゆる准連炉としての運転には全く不向きであ
る。
However, the above-mentioned conventional waste gasification and melting system has the following problems. The most serious problem is that it is difficult to respond to load fluctuations. The refuse gasification and melting system has a sophisticated heat balance when based on self-combustion by refuse, and it is difficult to maintain its performance at a point other than the rated point. In addition, this system requires a continuous operation for 24 hours over a long period of time, and is not used for so-called quasi-reactor operation in which daily start / stop is performed for the attachment of cold char and solidification of sludge. Not suitable.

【0006】ガス化溶融システムの負荷変動は、負荷側
からの要求(デマンド)によるものではなく、焼却する
ごみの量に起因するものである。ごみの量は年間、週間
で変動する。設備容量は最高負荷を想定して決められる
ため、通常は定格以下の負荷での運転となる。従来はそ
のためにガス化・溶融炉を2〜3炉程度併設し、その稼
動するガス化・溶融炉の台数を調整することで、負荷変
動を吸収していた。しかしガス化・溶融炉を複数併設す
ることはごみの発生量によっては運転を停止するガス化
・溶融炉が存在することになり、高価なガス化・溶融炉
の設備コストが問題となる。一方、流動床式のガス化・
溶融炉は従来のその他の方式の焼却炉よりも高い炉床負
荷をかけることができ、単位ごみ当たりの設備サイズを
小さくできる可能性がある。
[0006] The load fluctuation of the gasification and melting system is not due to the demand from the load side, but to the amount of waste to be incinerated. The amount of waste varies from year to week. Since the installed capacity is determined by assuming the maximum load, the operation is usually performed at a load below the rating. Conventionally, about two to three gasification / melting furnaces are provided for this purpose, and the number of operating gasification / melting furnaces is adjusted to absorb load fluctuations. However, if a plurality of gasification / melting furnaces are installed in parallel, there is a gasification / melting furnace that stops the operation depending on the amount of generated garbage. On the other hand, fluidized bed gasification
The melting furnace can apply a higher hearth load than other conventional incinerators, and may have a smaller facility size per unit waste.

【0007】そこで複数の炉を併設したガス化・溶融炉
の中の一系列でも定格負荷から、例えば50%程度又は
それ以下の負荷までの負荷範囲でごみの自燃をベースと
して性能を維持しつつ運転できれば、ガス化溶融システ
ムの運用は非常に大きなコストメリットを得ることにな
る。この負荷変動は決してデマンドベースのような急激
に変動することはなく、計画に従った静的な運転状態間
の移行が可能であれば良い。しかしながら、従来技術の
ガス化溶融システムは、このような現実的で切実な課題
に応えるものではなかった。
[0007] Therefore, even in a series of gasification and melting furnaces provided with a plurality of furnaces, while maintaining the performance based on the self-combustion of refuse in a load range from a rated load to a load of about 50% or less, for example. If it can be operated, the operation of the gasification and melting system will have a very large cost advantage. This load fluctuation does not fluctuate suddenly as in the demand base, and it is only necessary that a transition between static operating states according to a plan is possible. However, prior art gasification and melting systems have not met such realistic and pressing challenges.

【0008】本発明の課題は定格負荷より小さい負荷に
なっても都市ごみ及び/又は産業廃棄物などの各種廃棄
物に含まれる可燃物のガス化溶融システムの運用性能を
維持できるようにすることである。また、本発明の課題
は流動床式ガス化溶融システムの機能を向上させ、安定
した運転を可能にすることである。
An object of the present invention is to maintain the operation performance of a gasification and melting system for combustibles contained in various wastes such as municipal solid waste and / or industrial waste even when the load becomes smaller than the rated load. It is. Another object of the present invention is to improve the function of a fluidized-bed gasification / melting system and enable stable operation.

【0009】[0009]

【課題を解決するための手段】本発明は次の構成からな
るものである。 (1)固形物を含む可燃物を乾燥する乾燥工程と、乾燥
された固形物を流動床式熱分解ガス化炉で流動化流体に
より流動媒体を流動化させながら前記可燃物を熱分解ガ
ス化する熱分解ガス化工程と、熱分解ガス化工程で得ら
れた熱分解ガスと該熱分解ガス化工程で生成されたチャ
ーとの燃焼により燃焼飛灰を溶融させる溶融工程と、熱
分解ガスとチャーとを燃焼させて得られる燃焼ガスから
熱交換媒体に熱回収させる熱回収工程と、該熱回収工程
を経た排ガスを浄化処理する排ガス処理工程とを含む流
動床式熱分解方法であって、熱回収工程の途中から一部
の燃焼ガスを抜き出し、流動媒体を流動化させる流動化
流体と混合して流動床式熱分解ガス化炉に導入する流動
床式熱分解方法。
The present invention has the following construction. (1) a drying step of drying a combustible containing a solid; and a pyrolysis gasification of the combustible while the dried solid is fluidized in a fluidized medium with a fluidizing fluid in a fluidized bed pyrolysis gasifier. A pyrolysis gasification step to be performed; a melting step of melting combustion fly ash by burning the pyrolysis gas obtained in the pyrolysis gasification step and the char generated in the pyrolysis gasification step; A fluidized bed pyrolysis method including a heat recovery step of recovering heat from a combustion gas obtained by burning the char and a heat exchange medium into a heat exchange medium, and an exhaust gas treatment step of purifying exhaust gas that has passed through the heat recovery step, A fluidized bed type pyrolysis method in which a part of the combustion gas is extracted from the middle of the heat recovery step, mixed with a fluidizing fluid for fluidizing a fluidized medium, and introduced into a fluidized bed type pyrolysis gasifier.

【0010】(2)前記流動床式熱分解方法において、
熱回収工程の途中から抜き出した燃焼ガスを乾燥工程に
供給するか、流動床式熱分解ガス化炉の空塔部に供給す
るかまたは乾燥工程と流動床式熱分解ガス化炉の空塔部
の両方に供給する流動床式熱分解方法。
(2) In the fluidized bed type pyrolysis method,
The combustion gas extracted from the middle of the heat recovery process is supplied to the drying process, supplied to the empty tower of the fluidized bed pyrolysis gasifier, or the drying process and the empty tower of the fluidized bed pyrolysis gasifier. Fluidized bed pyrolysis method for supplying both.

【0011】(3)前記流動床式熱分解方法において、
流動床式熱分解ガス化炉で得られる熱分解ガスと該熱分
解ガスに同伴される固形分を分離する固気分離器を2以
上設け、固形物を含む可燃物投入量または熱分解ガス発
生量に応じて使用する固気分離器の台数を選択し、該固
気分離器で分離された固形物は溶融工程の熱源とする流
動床式熱分解方法。
(3) In the fluidized bed type pyrolysis method,
Two or more solid-gas separators are provided to separate the pyrolysis gas obtained in the fluidized bed pyrolysis gasifier and the solids entrained in the pyrolysis gas, and the amount of combustibles containing solids or the generation of pyrolysis gases A fluidized bed pyrolysis method in which the number of solid-gas separators to be used is selected according to the amount, and the solids separated by the solid-gas separator are used as a heat source in a melting step.

【0012】(4)前記流動床式熱分解方法において、
固形物を含む可燃物投入量または熱分解ガス発生量に応
じて熱分解ガス化工程で得られた熱分解ガスを溶融工程
と熱回収工程をバイパスして燃焼させるガス燃焼工程
と、該ガス燃焼工程で得られる燃焼排ガスの冷却工程
と、該冷却工程で冷却された燃焼排ガスを排ガス処理工
程に導入する流動床式熱分解方法。上記流動床式熱分解
方法に用いる装置も本発明の範囲内のものである。
(4) In the fluidized bed type pyrolysis method,
A gas combustion step of burning the pyrolysis gas obtained in the pyrolysis gasification step in accordance with the input amount of the combustible material including the solid matter or the generation amount of the pyrolysis gas by bypassing the melting step and the heat recovery step; And a fluidized bed pyrolysis method for introducing the flue gas cooled in the cooling step into the flue gas treatment step. The apparatus used in the fluidized bed pyrolysis method is also within the scope of the present invention.

【0013】[0013]

【作用】本発明の一つのガス化溶融システムにおいて、
廃熱ボイラの途中から排ガスを抜き出し、これを流動化
空気と混合し、流動床式熱分解ガス化炉に導入するもの
である。これにより定格運転においては、低い酸素過剰
率で良好な流動化を維持し、また層温も維持できる。ま
た、低負荷時にはさらに排ガス再循環量を調整すること
により定格と同様の流動化や層温を維持でき、ごみの熱
分解ガス化性能は低下させることはない。
In one gasification melting system of the present invention,
Exhaust gas is extracted from the waste heat boiler, mixed with fluidized air, and introduced into a fluidized bed pyrolysis gasifier. As a result, in the rated operation, good fluidization can be maintained at a low oxygen excess rate, and the bed temperature can be maintained. Further, when the load is low, by further adjusting the amount of exhaust gas recirculation, fluidization and bed temperature similar to the rated one can be maintained, and the thermal decomposition gasification performance of the refuse does not decrease.

【0014】また、本発明によれば、流動媒体の流動化
流体として流動床式熱分解ガス化炉内に導入される予熱
空気に、さらに、熱回収装置の途中から導出した燃焼ガ
スを混合し、流動化流体とする場合には、低い空燃比を
維持したまま、熱分解ガス化炉に導入される流動化流体
の流速を流動媒体の流動化に好適な程度に高速に維持で
きる。また、流動床式熱分解ガス化炉内の空塔部のガス
流速も同様に早く、チャーを搬送するのに好適な条件を
形成できる。このように流動床式熱分解ガス化炉内に導
入される空気の他に熱回収装置の燃焼ガスも前記空気に
混合して導入することにより、低負荷においても、各負
荷に応じて、予め計画された燃焼ガス量を再循環するこ
とにより、流動床式熱分解ガス化炉のごみの熱分解ガス
化の性能を十分発揮させることができる。
According to the present invention, the combustion gas introduced from the middle of the heat recovery device is further mixed with preheated air introduced into the fluidized bed pyrolysis gasification furnace as a fluidizing fluid of the fluidized medium. When a fluidized fluid is used, the flow rate of the fluidized fluid introduced into the pyrolysis gasifier can be maintained at a high speed suitable for fluidizing the fluidized medium while maintaining a low air-fuel ratio. In addition, the gas flow rate in the empty tower portion in the fluidized bed type pyrolysis gasification furnace is also fast, which makes it possible to form suitable conditions for transporting the char. As described above, in addition to the air introduced into the fluidized bed type pyrolysis gasifier, the combustion gas of the heat recovery device is also mixed with the air and introduced, so that even at a low load, according to each load, By recirculating the planned amount of combustion gas, the performance of pyrolysis gasification of refuse in a fluidized bed pyrolysis gasifier can be sufficiently exhibited.

【0015】また、熱回収装置で得られる燃焼ガスの一
部を流動床式熱分解ガス化炉に再循環させる際に、その
再循環ガスの注入部を流動床式熱分解ガス化炉の空塔部
下部にする場合には、ごみの焼却量が低下しても、空塔
部でのガス速度を上昇させ、良好に飛散しているチャー
を落下させないでサイクロンセパレータなどの固気分離
器に送り出すことができる。こうして、ごみの焼却量の
低下により熱分解ガスの発生量が変動しても、サイクロ
ンセパレータ等の固気分離器には生成したチャー等の固
体分を確実に送り出すことができ、前記分離器の熱分解
ガスとチャーとの分離効率を下げるおそれがなくなる。
Further, when a part of the combustion gas obtained by the heat recovery apparatus is recirculated to the fluidized bed pyrolysis gasifier, the recirculated gas injection portion is emptied by the fluidized bed pyrolysis gasifier. In the case of the lower part of the tower, even if the amount of incinerated waste decreases, the gas velocity in the empty tower part is increased, and the solid scattered gas such as a cyclone separator is not dropped. Can be sent out. Thus, even if the amount of generated pyrolysis gas fluctuates due to a decrease in the incineration amount of refuse, solids such as generated char can be reliably sent out to a solid-gas separator such as a cyclone separator, and There is no danger of lowering the efficiency of separating pyrolysis gas and char.

【0016】サイクロンセパレータ等の固気分離器はガ
ス量が定格より少ないと、その効率が大きく低下する
が、前記分離器を複数台設けると、熱分解ガス発生量が
多いときには複数台使用し、熱分解ガス発生量が少ない
ときには少ない台数にガスを通すことができ、分離器の
固気分離効率を維持できる。
The efficiency of a solid-gas separator such as a cyclone separator is greatly reduced when the gas amount is smaller than the rating. However, when a plurality of the separators are provided, when a large amount of pyrolysis gas is generated, a plurality of the separators are used. When the amount of generated pyrolysis gas is small, the gas can be passed through a small number, and the solid-gas separation efficiency of the separator can be maintained.

【0017】さらに、ごみ乾燥のために空気を用いる場
合と異なり、前記燃焼ガスの酸素濃度が例えば5%程度
であるので、ごみ乾燥装置に熱回収装置からの燃焼ガス
を導入することで、ごみを燃焼させるおそれはなく、高
温度の前記燃焼ガスを用いてごみ乾燥を効果的に行え
る。
Furthermore, unlike the case where air is used for drying the refuse, since the oxygen concentration of the combustion gas is, for example, about 5%, by introducing the combustion gas from the heat recovery device to the refuse drying device, There is no danger of burning refuse, and refuse drying can be effectively performed using the high-temperature combustion gas.

【0018】また、固形物を含む可燃物投入量または熱
分解ガス発生量に応じて熱分解ガス化工程で得られた熱
分解ガスを溶融工程と熱回収工程をバイパスして燃焼さ
せ、該ガス燃焼で得られる燃焼排ガスを冷却して排ガス
処理することで、熱分解ガス化炉より後流側のガス化溶
融システムを構成する装置が稼働していない時でも熱分
解ガス化炉は稼働状態に維持することができるので、ガ
ス化溶融システム本来の目的であるごみの熱分解処理を
継続できる。
Further, the pyrolysis gas obtained in the pyrolysis gasification step is burned by bypassing the melting step and the heat recovery step in accordance with the input amount of combustible material including solid matter or the generation amount of the pyrolysis gas, and the gas is burned. By cooling the flue gas obtained by combustion and treating the flue gas, the pyrolysis gasifier can be operated even when the equipment that constitutes the gasification and melting system downstream of the pyrolysis gasifier is not operating. Since it can be maintained, the thermal decomposition treatment of refuse, which is the original purpose of the gasification and melting system, can be continued.

【0019】ごみは本発明の装置へ投入する前に、予め
計量されるので、本発明の装置へのごみ投入量が本発明
の装置の設計定格値より少ない場合に、本発明の前記し
た燃焼ガスの熱分解ガス化炉への循環量などは、ごみ焼
却量に応じた対応が可能となる。
Since the waste is measured in advance before being introduced into the apparatus of the present invention, when the amount of waste introduced into the apparatus of the present invention is smaller than the design rated value of the apparatus of the present invention, the above-described combustion of the present invention is performed. The amount of gas circulated to the pyrolysis gasifier can be adjusted according to the amount of waste incineration.

【0020】[0020]

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を用いて具体的に説明する。図1に示すごみのガ
ス化溶融システムのフローの概略を説明する。ごみ乾燥
機1から流動床式熱分解ガス化炉2に投入された都市ご
み及び/又は各種廃棄物(以下、ごみということがあ
る)は前記熱分解ガス化炉2で熱分解され、チャーを含
む熱分解ガスは炉頂方向に流れる。流動床式熱分解ガス
化炉2の炉頂から排出した熱分解ガスはサイクロンセパ
レータ3で熱分解ガスに同伴して飛散するチャーまたは
飛灰などの固形分と分離され、分離された熱分解ガスは
チャーと共に飛灰などの固形分の溶融を行うサイクロン
ファーネス5の燃料源となる。一方、流動床式熱分解ガ
ス化炉2で得られた不燃物は分別設備6に送られ、金属
などの資源化物とガレキ類とを分別した後、流動媒体は
ごみ乾燥機1に循環供給される。
Embodiments of the present invention will be specifically described below with reference to the drawings. An outline of the flow of the waste gasification and melting system shown in FIG. 1 will be described. Municipal refuse and / or various wastes (hereinafter, sometimes referred to as garbage) input from a refuse dryer 1 to a fluidized bed pyrolysis gasifier 2 are pyrolyzed by the pyrolysis gasifier 2 to remove char. The pyrolysis gas contained flows toward the furnace top. The pyrolysis gas discharged from the top of the fluidized bed pyrolysis gasification furnace 2 is separated from solids such as char or fly ash which are scattered along with the pyrolysis gas in the cyclone separator 3 and the separated pyrolysis gas Is a fuel source for the cyclone furnace 5 that melts solids such as fly ash together with the char. On the other hand, the incombustibles obtained in the fluidized-bed pyrolysis gasifier 2 are sent to a separation facility 6 to separate recyclables such as metals from rubbles, and the fluidized medium is circulated and supplied to the garbage dryer 1. You.

【0021】また、サイクロンファーネス5にはサイク
ロンセパレータ3からの熱分解ガスとチャーサービスホ
ッパー7からのチャー、飛灰及びスラグボイラ9の後流
の熱回収部やバグフィルタ15で捕集された飛灰などが
供給され、飛灰は熱分解ガスとチャーと必要なら補助燃
料により溶融される。サイクロンファーネス5で得られ
た燃焼ガスはスラグボイラ9内で過熱器10、蒸発器1
1、空気予熱器12及び節炭器13で流体の熱交換に利
用された後、バグフィルタ15で除塵され、浄化ガスが
煙突16から大気中に放出される。
In the cyclone furnace 5, pyrolysis gas from the cyclone separator 3, char from the char service hopper 7, fly ash, and fly ash collected by the heat recovery section downstream of the slag boiler 9 and the bag filter 15 are provided. Is supplied, and the fly ash is melted by the pyrolysis gas and char and, if necessary, the auxiliary fuel. The combustion gas obtained in the cyclone furnace 5 is supplied to the superheater 10 and the evaporator 1 in the slag boiler 9.
1. After being used for heat exchange of the fluid by the air preheater 12 and the economizer 13, the dust is removed by the bag filter 15, and the purified gas is discharged from the chimney 16 into the atmosphere.

【0022】以上の概略構成から成る図1のごみガス化
溶融システムについて詳細に説明する。破砕機(図示せ
ず)によって粗破砕されたごみは二重ダンパ19を経由
してグレート式のごみ乾燥機1に導入される。ここでご
みは揺動式グレートによってごみ層の高さが均されなが
ら前方に順次移送され、この移送される間に、ごみ乾燥
機1の底部から供給されるホットエアにより、水分が約
50重量%程度含まれるごみは水分含有量が約30〜2
0重量%になるまで乾燥される。そして、スクリュー式
コンベヤとロータリーバルブからなるフィーダ20によ
ってエアシールされながら流動床式熱分解ガス化炉2に
投入される。
The waste gasification / melting system of FIG. 1 having the above-described schematic structure will be described in detail. The refuse roughly crushed by the crusher (not shown) is introduced into the great refuse dryer 1 via the double damper 19. Here, the refuse is sequentially transferred forward while the height of the refuse layer is leveled by an oscillating grate. During this transfer, the moisture is reduced to about 50% by weight by hot air supplied from the bottom of the refuse dryer 1. The garbage contained has a water content of about 30 to 2
Dry to 0% by weight. Then, it is charged into the fluidized bed pyrolysis gasifier 2 while being air-sealed by a feeder 20 composed of a screw type conveyor and a rotary valve.

【0023】図1に示すシステムでは、スラグボイラ9
内に設置された空気予熱器12からの300℃程度のホ
ットエア(図1の※2H.A.)が、ごみ乾燥用にごみ
乾燥機1に供給される。この場合は、ごみ乾燥のための
ホットエア(予熱空気)をごみが発火しない程度の温度
に維持することが必要である。
In the system shown in FIG. 1, the slag boiler 9
Hot air (* 2HA in FIG. 1) of about 300 ° C. from an air preheater 12 installed in the inside is supplied to the refuse dryer 1 for refuse drying. In this case, it is necessary to maintain hot air (preheated air) for drying the dust at a temperature at which the dust does not ignite.

【0024】また、ごみ乾燥工程終了後の予熱空気はサ
イクロン21で固形分を分離した後冷却器23に送られ
る。ごみ乾燥工程終了後の予熱空気の水分含有量は高く
なるので、一旦冷却器23で冷却してドレンを回収す
る。予熱空気を冷却しない場合は予熱空気中に含まれる
腐食性成分が空気流路を構成する装置を腐食させるが、
このような腐食性成分は冷却によりドレン中に回収され
る。また、冷却した後のごみ乾燥機1から排出する予熱
空気はサイクロンファーネス5に戻され、燃焼用空気と
して有効に使用される。
The preheated air after the refuse drying step is sent to a cooler 23 after a solid content is separated by a cyclone 21. Since the moisture content of the preheated air after the refuse drying step is increased, the preheated air is once cooled by the cooler 23 to collect the drain. If the preheated air is not cooled, the corrosive components contained in the preheated air will corrode the devices that make up the air flow path,
Such corrosive components are collected in the drain by cooling. The preheated air discharged from the refuse dryer 1 after being cooled is returned to the cyclone furnace 5, and is effectively used as combustion air.

【0025】また、ごみ乾燥機械1からの空気にはごみ
の臭気が混入するが、高温域のサイクロンファーネス5
に戻すことから分解することができ、臭気の外部への流
れを防止することができる。
Although the odor of the refuse is mixed in the air from the refuse drying machine 1, the cyclone furnace 5 in the high temperature region is used.
The odor can be decomposed by returning the odor, and the odor can be prevented from flowing to the outside.

【0026】流動床式熱分解ガス化炉2内にはパイプグ
リッド式の散気管24が設けられ、砂等からなる流動媒
体が散気管24から噴出する流動化流体により流動化さ
れ、この過程でごみは熱分解される。流動床式熱分解ガ
ス化炉2内において空燃比が約0.1〜0.3程度の条
件下で、破砕ごみは流動化流体によって熱分解され、生
成した熱分解ガスとチャーと飛灰が流動床式熱分解ガス
化炉2の頂部から取り出される。チャーを含まない熱分
解ガスはごみ等の組成によって変わるが、後述する消石
灰を熱分解ガス化炉2内に添加していない場合の一例を
示すと次の様な成分とその含有割合(重量%)からな
り、その発熱量は1,066kcal/kgであった。 CO 12.4; CH4 8.4; N2 22.7; H2O 50.2; CO2 6.2; Cl2 200ppm
A pipe grid type air diffuser 24 is provided in the fluidized bed type pyrolysis gasifier 2, and a fluid medium made of sand or the like is fluidized by a fluidizing fluid ejected from the air diffuser 24. Garbage is pyrolyzed. Under the condition that the air-fuel ratio is about 0.1 to 0.3 in the fluidized bed pyrolysis gasifier 2, the crushed refuse is pyrolyzed by the fluidizing fluid, and the generated pyrolysis gas, char and fly ash are generated. It is taken out from the top of the fluidized bed pyrolysis gasifier 2. The pyrolysis gas containing no char varies depending on the composition of the refuse and the like, but an example in which slaked lime described below is not added into the pyrolysis gasifier 2 shows the following components and their content ratio (% by weight). ) And its calorific value was 1,066 kcal / kg. CO 12.4; CH 4 8.4; N 2 22.7; H 2 O 50.2; CO 2 6.2; Cl 2 200ppm

【0027】また、金属や不燃物などの燃焼残さ(炉底
残さとも言う)と流動媒体は熱分解ガス化炉2の炉底か
ら不燃物・流動媒体抜出装置25により排出され、分別
設備6によって金属等の資源化物とガレキ類及び流動媒
体とに分別される。
[0027] Further, combustion residues (also referred to as furnace bottom residues) such as metals and incombustibles and a fluid medium are discharged from the furnace bottom of the pyrolysis gasifier 2 by a noncombustible material / fluid medium extracting device 25 and separated by a separation facility 6. By this, it is separated into recyclable materials such as metals, rubbles and fluid media.

【0028】流動媒体はごみ乾燥機1に搬送する手段で
ある、例えば不活性ガス等により気流搬送されるか、あ
るいは移送コンベアで循環供給されることも本発明の特
徴の一つであり、ごみ乾燥機1に供給された約300℃
の流動媒体は、ごみ乾燥機1に供給されてごみの乾燥の
熱源になる。
One of the features of the present invention is that the fluid medium is conveyed to the refuse dryer 1 by means of air flow, for example, by an inert gas, or circulated by a transfer conveyor. About 300 ° C supplied to the dryer 1
Is supplied to the refuse dryer 1 and becomes a heat source for drying the refuse.

【0029】空気予熱器12で得られた約300℃の予
熱空気(図1の※2H.A.)を流動床式熱分解ガス化
炉2内に導入することで、空燃比の低い流動床内におけ
る反応熱の不足を補うことができる。また、一般に熱分
解ガス化炉2の空燃比は0.1〜0.3といった非常に
低い値でごみ中の可燃物の熱分解ガス化が行われる。
The preheated air (* 2HA in FIG. 1) obtained at about 300 ° C. obtained by the air preheater 12 is introduced into the fluidized-bed pyrolysis gasifier 2 to obtain a fluidized bed having a low air-fuel ratio. Can compensate for the lack of heat of reaction in the reactor. In general, the air-fuel ratio of the pyrolysis gasification furnace 2 is very low, such as 0.1 to 0.3, and the pyrolysis gasification of combustibles in the refuse is performed.

【0030】本発明では、ごみ焼却量が低下した場合に
は、熱分解ガス化炉2内に導入される予熱空気にスラグ
ボイラ9の空気予熱器12の後流側の約400〜450
℃の燃焼ガス(図1の※1G.R.)を混合し、流動化
流体とすることにより、低い空燃比を維持したまま、散
気管24からの流動化流体の流速を流動媒体の流動化に
好適な程度に高速に維持できる。また、本発明は流動床
式熱分解ガス化炉2内の空塔部のガス流速も同様に早
く、チャーを搬送するのに好適な条件を形成できること
が特徴である。
According to the present invention, when the amount of waste incineration decreases, the preheated air introduced into the pyrolysis gasifier 2 is supplied to the slag boiler 9 by about 400 to 450 on the downstream side of the air preheater 12.
By mixing a combustion gas at 1 ° C. (* 1GR in FIG. 1) into a fluidized fluid, the flow rate of the fluidized fluid from the air diffuser 24 can be reduced while maintaining a low air-fuel ratio. Can be maintained at a high speed suitable for Further, the present invention is characterized in that the gas flow velocity in the empty tower portion in the fluidized bed type pyrolysis gasification furnace 2 is similarly fast, and conditions suitable for transporting the char can be formed.

【0031】すなわち、ごみ投入量が減り、ごみの焼却
量が定格値より低下すると、熱分解ガス化のための空燃
比(0.1〜0.3程度)を保つために熱分解ガス化炉
2へ流入する予熱空気量も減少することになるが、その
ため流動床式熱分解ガス化炉2内での砂などの流動媒体
とごみからなる固形物を流動化させるための流動化ガス
速度が小さくなり、固形物の流動化が十分行えなくなる
だけでなく、空塔部でのガスの空塔速度が低下し、灰分
などが流動層上に堆積した状態となり、流動層の層高が
高くなり、結果として可燃物の熱分解が十分行えなくな
る。
That is, when the amount of waste input decreases and the amount of waste incinerated falls below the rated value, a pyrolysis gasifier is used to maintain an air-fuel ratio (about 0.1 to 0.3) for pyrolysis gasification. The amount of preheated air flowing into the fluidized bed 2 is also reduced. Therefore, the fluidizing gas velocity for fluidizing a solid material consisting of a fluid medium such as sand and refuse in the fluidized bed pyrolysis gasifier 2 is reduced. Not only is it not possible to sufficiently fluidize the solids, but also the superficial velocity of the gas in the superficial section decreases, and ash etc. are deposited on the fluidized bed, increasing the height of the fluidized bed. As a result, the thermal decomposition of combustibles cannot be performed sufficiently.

【0032】そこで、ごみ投入量が減少した場合には散
気管24に導入する予熱空気にスラグボイラ9からの燃
焼排ガスを混合して導入することで、固形物の流動化ガ
ス速度を高めて固形物のガス化を促進させるとともに、
空塔部でのガスの空塔速度を高めて、灰分とチャーなど
を同伴する熱分解ガスをサイクロンセパレータ3に向け
て抜き出し易くさせることができる。
Therefore, when the amount of waste is reduced, the flue gas from the slag boiler 9 is mixed and introduced into the preheated air introduced into the air diffuser 24 to increase the fluidized gas velocity of the solid and increase the solid matter. Promote gasification of
By increasing the superficial velocity of the gas in the superficial tower, it is possible to easily extract the pyrolysis gas accompanying the ash and the char to the cyclone separator 3.

【0033】このように散気管24に導入する予熱空気
の他にスラグボイラ9の燃焼ガスも前記予熱空気に混合
して導入することにより、予め計量される本システムへ
のごみ投入量が少なくて、ごみ焼却量が定格値より低い
値になる場合でも、各ごみ焼却量に応じて、予め計画さ
れたスラグボイラ9からの燃焼ガス量をガス化炉2の散
気管24に再循環させることにより流動化条件を確保
し、流動床式熱分解ガス化炉2のごみの熱分解ガス化の
性能を維持できる。
As described above, in addition to the preheated air introduced into the diffuser 24, the combustion gas of the slag boiler 9 is also mixed and introduced into the preheated air, so that the amount of waste that is measured in advance in the present system is small. Even when the incineration amount becomes lower than the rated value, fluidization is performed by recirculating the previously planned amount of combustion gas from the slag boiler 9 to the diffuser pipe 24 of the gasifier 2 according to each incineration amount. Conditions can be ensured, and the performance of pyrolysis gasification of refuse in the fluidized bed pyrolysis gasifier 2 can be maintained.

【0034】このとき、ごみ焼却量が低下した場合の運
転を具体的に説明する。熱分解ガス化炉2での空燃比は
0.3に維持するものとする。100%であったごみ焼
却量のときに熱分解ガス化炉2の散気管24には200
℃の予熱空気が単位時間当たり空気量(Qa)で導入さ
れ、空塔部のガス温度が600℃であるとし、ごみ焼却
量が50%に低減した場合の散気管24に導入される単
位時間当たりの予熱空気量は1/2Qa、単位時間当た
りの排ガス量がQgであるとすると、次の表1に示す関
係に基づき、下記式(1)が成立する。
At this time, the operation when the amount of waste incineration is reduced will be specifically described. The air-fuel ratio in the pyrolysis gasifier 2 is maintained at 0.3. When the incineration amount is 100%, 200 to the diffuser 24 of the pyrolysis gasifier 2
℃ preheated air is introduced in the amount of air per unit time (Qa), the gas temperature of the empty tower is 600 ℃, the unit time introduced into the air diffuser 24 when the amount of waste incineration is reduced to 50% Assuming that the amount of preheated air per unit is 1/2 Qa and the amount of exhaust gas per unit time is Qg, the following equation (1) is established based on the relationship shown in Table 1 below.

【0035】[0035]

【表1】 [Table 1]

【0036】 vg’=vga+vgg (1) ここで、vg=Qa×(600+T)/(200+T)/A (2) vga=1/2×Qa×(550+T)/(200+T)/A (3) vgg=Qg×(550+T)/(450+T)/A (4) A=熱分解ガス化炉2の断面積、T=273である。 Qg=Qg1+Qg2 (5)V g ′ = v ga + v gg (1) where v g = Qa × (600 + T) / (200 + T) / A (2) v ga = 1 / × Qa × (550 + T) / (200 + T) / A (3) v gg = Q g × (550 + T) / (450 + T) / A (4) A = cross-sectional area of the pyrolysis gasifier 2, T = 273. Q g = Q g1 + Q g2 (5)

【0037】表において、vg’とvgが等しければ、物
質搬送性能搬送同等である。(1)式において、vga
式(3)より求められる。vggは式(4)より求められ
るが、Qgが未知である。Qgは式(5)で表されるが、
右辺のQg1は1/2Qaでは不足する流動化のための最
低流量を補うものとして定められる。したがって、Qg2
のみが未知数であり、上式を順次解くとQg2が求められ
る。
[0037] In Table, being equal v g 'and v g, equivalent substance transport performance transport. In the equation (1), v ga is obtained from the equation (3). Although v gg is obtained from equation (4), Q g is unknown. Q g is represented by equation (5),
Q g1 on the right side is defined as supplementing the minimum flow rate for fluidization that is insufficient for 1/2 Qa. Therefore, Q g2
Is an unknown, and Q g2 is obtained by sequentially solving the above equations.

【0038】また、流動床式熱分解ガス化炉2に再循環
される予熱空気と同様に、スラグボイラ9の燃焼ガスも
流動媒体を流動化させるために必要な圧力以上に昇圧す
ることが必要であり、当該燃焼ガスは再循環ファン27
により昇圧される。
Similarly to the preheated air recirculated to the fluidized bed pyrolysis gasifier 2, the combustion gas of the slag boiler 9 needs to be pressurized to a pressure higher than that required for fluidizing the fluidized medium. And the combustion gas is supplied to the recirculation fan 27.
Is boosted.

【0039】また、流動床式熱分解ガス化炉2内には、
その空塔部から消石灰等の脱塩剤を添加する。次式
(6)のように消石灰でごみ等に含まれる塩素成分が塩
化カルシウムとして固定化できる。 Ca(OH)2+2HCl→CaCl2+2H2O (6)
The fluidized bed pyrolysis gasification furnace 2 contains:
A desalinating agent such as slaked lime is added from the empty tower. As in the following formula (6), the chlorine component contained in the refuse or the like can be fixed as calcium chloride by slaked lime. Ca (OH) 2 + 2HCl → CaCl 2 + 2H 2 O (6)

【0040】この反応は最適温度500〜700℃で進
行するので、流動床式熱分解ガス化炉2内がこの温度領
域に入るように温度調整する。なお、この温度調整は散
気管24からの予熱空気の供給量や予熱空気に混合され
る再循環燃焼ガスの量などの制御により行う。
Since this reaction proceeds at an optimum temperature of 500 to 700 ° C., the temperature is adjusted so that the inside of the fluidized bed pyrolysis gasification furnace 2 enters this temperature range. This temperature adjustment is performed by controlling the supply amount of preheated air from the air diffuser 24 and the amount of recirculated combustion gas mixed with the preheated air.

【0041】流動床式熱分解ガス化炉2で生成する熱分
解ガスの組成中の塩素濃度は約200ppmであるの
で、この塩素成分から発生する塩化水素に対して約3〜
5モルの消石灰などの脱塩剤を流動床式熱分解ガス化炉
2内に添加する。ここで上記消石灰に代えてその他の脱
塩剤、例えば生石灰、水酸化マグネシウム、カセイソー
ダ、カセイカリなどを用いても良い。
Since the concentration of chlorine in the composition of the pyrolysis gas generated in the fluidized bed pyrolysis gasifier 2 is about 200 ppm, about 3 to 3 parts per million of the hydrogen chloride generated from the chlorine component.
A desalinating agent such as 5 mol of slaked lime is added into the fluidized bed pyrolysis gasifier 2. Here, in place of the slaked lime, other desalting agents, for example, quick lime, magnesium hydroxide, caustic soda, caustic potash and the like may be used.

【0042】また、流動床式熱分解ガス化炉2で生成し
た熱分解ガス、飛散チャーおよび飛灰が熱分解ガス化炉
2の頂部からサイクロンセパレータ3に供給されるが、
上記式(1)の反応は流動床式熱分解ガス化炉2からサ
イクロンセパレータ3に至る間でも進行する。熱分解ガ
ス中にはアルカリ成分(カルシウム、ナトリウム、カリ
など)が含まれるので、前記脱塩剤として添加した消石
灰からのカルシウム成分だけでなく、前記アルカリ成分
により、脱塩反応が進行する。特にサイクロンセパレー
タ3中では熱分解ガスが攪拌されるので、熱分解ガスに
同伴した前記アルカリ成分とごみ等から生成した塩素成
分との接触効率が良く、上記式(1)の反応及びこれに
類似するアルカリ成分と塩素成分の反応が効果的に行わ
れる。実測値によるとサイクロンセパレータ3入口ガス
中の塩化水素濃度は200ppmであったが、サイクロ
ンセパレータ3出口ガス中のその濃度は50ppm以下
に低下していた。
The pyrolysis gas, scattered char and fly ash generated in the fluidized bed pyrolysis gasifier 2 are supplied to the cyclone separator 3 from the top of the pyrolysis gasifier 2.
The reaction of the above formula (1) proceeds even from the fluidized bed type pyrolysis gasifier 2 to the cyclone separator 3. Since the pyrolysis gas contains an alkali component (calcium, sodium, potash, etc.), not only the calcium component from slaked lime added as the desalting agent but also the desalination reaction proceeds with the alkali component. Particularly, since the pyrolysis gas is agitated in the cyclone separator 3, the contact efficiency between the alkali component accompanying the pyrolysis gas and the chlorine component generated from refuse or the like is good, and the reaction of the above formula (1) and the similar formulas. The reaction between the alkaline component and the chlorine component is effectively performed. According to the actually measured value, the concentration of hydrogen chloride in the gas at the inlet of the cyclone separator 3 was 200 ppm, but the concentration in the gas at the outlet of the cyclone separator 3 was reduced to 50 ppm or less.

【0043】熱分解ガス中の塩化水素濃度が50ppm
以下であると、当該ガスの腐食性はほとんど問題になら
ない。従って、この熱分解ガスを燃料源としてサイクロ
ンファーネス5で燃焼させて得られる、約1400℃程
度の燃焼ガスは過熱器10等の伝熱管を腐食させるおそ
れがない。
Hydrogen chloride concentration in pyrolysis gas is 50 ppm
Below, the corrosiveness of the gas is of little concern. Therefore, the combustion gas of about 1400 ° C. obtained by burning the pyrolysis gas in the cyclone furnace 5 as a fuel source does not corrode the heat transfer tubes such as the superheater 10.

【0044】なお、消石灰等の脱塩剤はサイクロンセパ
レータ3に添加しても良い。流動床式熱分解ガス化炉2
で生成した熱分解ガスはサイクロンセパレータ3に送ら
れ、サイクロンセパレータ3では熱分解ガスからなるガ
ス成分と熱分解ガスに同伴される飛灰及びチャーからな
る灰・チャー混合物に重力選別される。従って、チャー
は落下し、チャーサービスホッパ7に貯留される。チャ
ーサービスホッパ7は一定の容量があり、ここに予めチ
ャーを貯留しておくことで、ごみの焼却量の変動を吸収
できる。
A desalinating agent such as slaked lime may be added to the cyclone separator 3. Fluidized bed pyrolysis gasifier 2
The pyrolysis gas generated in step (1) is sent to the cyclone separator 3, where it is gravity-sorted into a gas component consisting of the pyrolysis gas and an ash-char mixture consisting of fly ash and char entrained by the pyrolysis gas. Therefore, the char falls and is stored in the char service hopper 7. The char service hopper 7 has a certain capacity, and by storing the char in advance, the fluctuation of the incineration amount of refuse can be absorbed.

【0045】一方、サイクロンセパレータ3で分離され
た熱分解ガスはスラグボイラ9の燃焼器であるサイクロ
ンファーネス5に導入される。他方、灰・チャー混合物
もチャーサービスホッパ7からサイクロンファーネス5
にブロワ28を用いて空気により圧送されるので、熱分
解ガスとチャーは共にサイクロンファーネス5で高温に
燃焼される。サイクロンセパレータ3で分離されたチャ
ーは純度が高く、またチャーサービスホッパ7に所定量
以上の量で貯蔵されているので、ごみの焼却量に変動が
あっても、サイクロンファーネス5での灰の溶融に安定
した燃焼エネルギーを供給することができる。
On the other hand, the pyrolysis gas separated by the cyclone separator 3 is introduced into a cyclone furnace 5 which is a combustor of the slag boiler 9. On the other hand, the ash / char mixture is also supplied from the char service hopper 7 to the cyclone furnace 5.
Then, the pyrolysis gas and the char are both burned to a high temperature in the cyclone furnace 5 because they are sent by air using the blower 28. Since the char separated by the cyclone separator 3 has high purity and is stored in the char service hopper 7 in an amount equal to or greater than a predetermined amount, even if the incineration amount of refuse fluctuates, melting of the ash in the cyclone furnace 5 And stable combustion energy can be supplied.

【0046】このように、チャーサービスホッパ7にチ
ャーを一旦、貯蔵することで、サイクロンファーネス5
とスラグボイラ以降の系統を流動床式熱分解ガス化炉と
は独立して運転をすることもできる。
As described above, once the char is stored in the char service hopper 7, the cyclone furnace 5 is
And the system after the slag boiler can be operated independently of the fluidized bed pyrolysis gasifier.

【0047】例えば、サイクロンファーネス5とスラグ
ボイラ9以降の系統のメインテナンス時または故障時に
は前段の流動床式熱分解ガス化炉2側は運転したままで
も良く、このとき生成したチャーはチャーサービスホッ
パ7に貯めておくことができる。さらに、前段の流動床
式熱分解ガス化炉2側の運転が停止した時はチャーサー
ビスホッパ7に貯められているチャーを用いてサイクロ
ンファーネス5とスラグボイラ9以降の系統を運転する
ことができる。
For example, during maintenance or failure of the system after the cyclone furnace 5 and the slag boiler 9, the fluidized bed pyrolysis gasifier 2 at the preceding stage may be kept operating, and the char generated at this time is supplied to the char service hopper 7. You can save it. Further, when the operation of the fluidized bed pyrolysis gasification furnace 2 at the preceding stage is stopped, the charcoal stored in the char service hopper 7 can be used to operate the cyclone furnace 5 and the system after the slag boiler 9.

【0048】サイクロンファーネス5での熱分解ガスと
チャーの燃焼により生成した約1400℃の燃焼ガスは
スクリーン管29群を通過してスラグボイラ9内の熱交
換器群が設置されたボイラ9後段側へ導かれる。一方、
灰分はサイクロンファーネス5の炉内で溶融物となり、
下部のスパウト(図示せず)を経由して落下する。また
燃焼ガスに同伴された溶融固形分もスクリーン管29で
冷却され、液状になってスクリーン管29を伝い、落下
する。落下した溶融物は水封した槽31に落下し、急冷
スラグとなる。これは槽底から抜き出されて資源として
再利用される。
The pyrolysis gas in the cyclone furnace 5 and the combustion gas of about 1400 ° C. generated by the combustion of the char pass through the screen tubes 29 to the downstream side of the boiler 9 where the heat exchangers in the slag boiler 9 are installed. Be guided. on the other hand,
The ash becomes a melt in the furnace of the cyclone furnace 5,
It falls via a lower spout (not shown). The molten solids entrained by the combustion gas are also cooled by the screen tube 29, become liquid, and travel down the screen tube 29 to fall. The dropped melt falls into a water-sealed tank 31 and becomes quenched slag. This is extracted from the tank bottom and reused as a resource.

【0049】一方、サイクロンファーネス5で得られた
燃焼ガスはスラグボイラ9内の過熱器10を加熱するこ
とで過熱蒸気を生成させて、該過熱蒸気を蒸気タービン
32の駆動に利用して発電機33に発電させる。次に燃
焼ガスは蒸発器11、空気予熱器(エアヒータ)12及
び節炭器13を順次加熱して排ガス処理工程に入る。
On the other hand, the combustion gas obtained in the cyclone furnace 5 generates superheated steam by heating a superheater 10 in a slag boiler 9, and the superheated steam is used for driving a steam turbine 32 to generate a generator 33. To generate electricity. Next, the combustion gas sequentially heats the evaporator 11, the air preheater (air heater) 12, and the economizer 13, and enters an exhaust gas treatment step.

【0050】ここで、前述のように図1に示す例では、
空気予熱器12後流側のスラグボイラ9内の燃焼ガスを
抜き出し、流動床式熱分解ガス化炉2に再循環させる。
この場合の燃焼ガス温度は約400から450℃程度で
ある。この再循環ガス温度は、ボイラ9内の抜き出す場
所により所定のものが得られる。
Here, as described above, in the example shown in FIG.
The combustion gas in the slag boiler 9 downstream of the air preheater 12 is extracted and recirculated to the fluidized bed pyrolysis gasifier 2.
The combustion gas temperature in this case is about 400 to 450 ° C. The temperature of the recirculated gas can be predetermined depending on the location where the gas is extracted from the boiler 9.

【0051】スラグボイラ9を出た約200℃以下に温
度が低下したガスは、消石灰などの脱塩剤によりガス中
の塩素分が固定化されてバグフィルタ15で集塵され
る。またバグフィルタ15では燃焼飛灰も集塵される。
また、塩素成分により生成するダイオキシンは高温の雰
囲気下にあるサイクロンファーネス5及びスラグボイラ
9内では、ほぼ完全に生成が抑制されるが、前記ファー
ネス5やボイラ9の出口とバグフィルタ15との間で再
合成されるダイオキシンはバグフィルタ15で除去さ
れ、更に、活性炭をガスに添加する痕跡程度の残ってい
るダイオキシン及び重金属成分が除かれる。
The gas whose temperature has dropped to about 200 ° C. or lower from the slag boiler 9 is collected by the bag filter 15 after the chlorine content in the gas is fixed by a desalinating agent such as slaked lime. In the bag filter 15, combustion fly ash is also collected.
Dioxin generated by the chlorine component is almost completely suppressed in the cyclone furnace 5 and the slag boiler 9 under a high-temperature atmosphere, but the dioxin is generated between the outlet of the furnace 5 or the boiler 9 and the bag filter 15. The dioxin to be resynthesized is removed by the bag filter 15, and the remaining dioxin and heavy metal components, which are traces of adding activated carbon to the gas, are removed.

【0052】また、バグフィルタ15から排出する浄化
されたガス成分は誘引通風機36により煙突16に送ら
れ、大気中に排出される。なお、バグフィルタ15で捕
集された燃焼飛灰はボイラ以後の熱回収装置で捕集され
た燃焼飛灰と一緒にブロア28により、空気輸送にてサ
イクロンファーネス5に戻して溶融処理される。
The purified gas component discharged from the bag filter 15 is sent to the chimney 16 by the induction ventilator 36 and discharged to the atmosphere. Note that the combustion fly ash collected by the bag filter 15 is returned to the cyclone furnace 5 by pneumatic transportation and melted together with the combustion fly ash collected by the heat recovery device after the boiler by pneumatic transportation.

【0053】図1において、燃焼ガス流路または空気流
路に設けられダンパー38はごみ焼却量が定格値より低
下した場合熱分解の空熱比0.1〜0.3と流動化条件
を維持するために開閉制御される。
In FIG. 1, a damper 38 provided in a combustion gas flow path or an air flow path maintains an air heat ratio of 0.1 to 0.3 and fluidization conditions for pyrolysis when the amount of waste incineration falls below a rated value. Is controlled to open and close.

【0054】図2は本発明によるその他のごみのガス化
溶融システムの実施の形態である。図1に示すシステム
で説明した装置と同一の装置は同一番号を付して、その
説明は省略する。
FIG. 2 is an embodiment of another waste gasification and melting system according to the present invention. The same devices as those described in the system shown in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.

【0055】図1に示すシステムとの相違点は次の3点
である。第1点はスラグボイラ9で得られる燃焼ガス
(※1G.R.)の一部を流動床式熱分解ガス化炉2に
再循環させるが、その再循環ガスの注入部を散気管24
に導入する予熱空気(※2H.A.)に混合するだけで
なく、流動床式熱分解ガス化炉2の空塔部下部にも導入
することである。流動床式熱分解ガス化炉2内の流動媒
体として比較的細かい砂を用い、少ない空気量(空燃比
0.1〜0.3)で流動媒体の流動を可能とした本発明
のシステムにおいて、ごみの焼却量が定格値より低下す
ると、特に流動床式熱分解ガス化炉2内で生成するチャ
ー及び飛灰をガス側に効率よく随伴できない問題が生じ
る。そこで、このような場合にも対応できるように、散
気管24だけでなく、流動床式熱分解ガス化炉2の空塔
部下部へのスラグボイラ9からの再循環燃焼ガスを注入
することにより空塔部でのガス速度を上昇させ、層上の
チャーを飛散させ、サイクロンセパレータ3に送り出す
ことができる。
The system is different from the system shown in FIG. 1 in the following three points. The first point is that a part of the combustion gas (* 1GR) obtained in the slag boiler 9 is recirculated to the fluidized bed pyrolysis gasifier 2, and the recirculation gas injection part is connected to the diffuser 24.
In addition to mixing with the preheated air (* 2HA) introduced into the furnace, it is also introduced into the lower part of the empty tower of the fluidized bed type pyrolysis gasification furnace 2. In the system according to the present invention, which uses relatively fine sand as a fluid medium in the fluidized bed pyrolysis gasifier 2 and allows the fluid medium to flow with a small amount of air (air-fuel ratio: 0.1 to 0.3), If the incineration amount of the refuse is lower than the rated value, there arises a problem that the char and fly ash generated in the fluidized bed pyrolysis gasifier 2 cannot be efficiently entrained on the gas side. Therefore, in order to cope with such a case, the recirculated combustion gas from the slag boiler 9 is injected into the lower portion of the empty tower portion of the fluidized bed type pyrolysis gasifier 2 as well as the diffuser tube 24 to evacuate the air. By increasing the gas velocity in the tower, the char on the layer can be scattered and sent to the cyclone separator 3.

【0056】こうして、ごみの定格値以下の焼却量によ
り熱分解ガスの発生量が変動しても、サイクロンセパレ
ータ3には生成したチャー等の固体分を確実に送り出す
ことができ、サイクロンセパレータ3の熱分解ガスとチ
ャーとの分離効率を下げるおそれがなくなる。
Thus, even if the amount of generated pyrolysis gas fluctuates due to the amount of incineration below the rated value of the refuse, solids such as generated char can be reliably sent out to the cyclone separator 3. There is no danger of lowering the efficiency of separating pyrolysis gas and char.

【0057】図2に示すシステムの図1に示すシステム
との第2点の相違点は、サイクロンセパレータ3を複数
台設けたことである。サイクロンセパレータ3は定格の
ガス量が定格より少ないと、その効率が大きく低下する
ので、定格以下のガス量に対し、それを防止するために
ガス再循環量を増やすことが考えられるが、熱バランス
上の問題もあり、サイクロンセパレータ3の固気分離効
率だけの問題でガス再循環量を増やすことはできない。
そこで図2に示すように、サイクロンセパレータ3を複
数台、例えば図示のように2台設置し、ダンパ38を開
閉することで、熱分解ガス発生量が多いときはに2台共
使用し、熱分解ガス発生量が少ないときには1台のにガ
スを通すことにより、サイクロンセパレータ3の固気分
離効率を維持できる。このように、サイクロンセパレー
タ3を複数台設置することにより、幅広い負荷に対応で
きる。
The second difference between the system shown in FIG. 2 and the system shown in FIG. 1 is that a plurality of cyclone separators 3 are provided. If the rated gas amount is smaller than the rated gas, the efficiency of the cyclone separator 3 is greatly reduced. Therefore, it is conceivable to increase the gas recirculation amount to prevent the gas amount below the rated gas amount. There is also the above problem, and it is not possible to increase the gas recirculation amount due to only the solid-gas separation efficiency of the cyclone separator 3.
Therefore, as shown in FIG. 2, a plurality of cyclone separators 3, for example, two as shown, are installed, and the damper 38 is opened and closed. When the generation amount of the decomposition gas is small, the gas is passed through one unit so that the solid-gas separation efficiency of the cyclone separator 3 can be maintained. Thus, by installing a plurality of cyclone separators 3, it is possible to cope with a wide range of loads.

【0058】図2に示すシステムの図1に示すシステム
との第3点の相違点は、ごみ乾燥機1にもスラグボイラ
9からの再循環排ガス(※1G.R.)を導入すること
である。
A third difference between the system shown in FIG. 2 and the system shown in FIG. 1 is that the recirculated exhaust gas (* 1 GR) from the slag boiler 9 is also introduced into the refuse dryer 1. .

【0059】ごみ乾燥のために空気を用いる場合と異な
りスラグボイラ9からの酸素濃度が例えば5%程度であ
る再循環ガスを用いることにより、再循環ガスが450
℃程度の高温流体を用いてごみ乾燥を行える。乾燥用流
体が高温度であればあるほど、ごみ乾燥の効率が良くな
るが、スラグボイラ9からの450℃程度の再循環排ガ
ス(※1G.R.)を用いることで、本発明ではごみ乾
燥が効果的に行われる。
Unlike the case where air is used for drying refuse, by using a recirculation gas having an oxygen concentration of, for example, about 5% from the slag boiler 9, the recirculation gas is reduced to 450%.
Garbage drying can be performed using a high temperature fluid of about ° C. The higher the temperature of the drying fluid, the higher the efficiency of refuse drying. However, by using the recirculated exhaust gas (* 1GR) of about 450 ° C. from the slag boiler 9, the refuse drying is performed in the present invention. Done effectively.

【0060】また、このとき図1に示すシステムのよう
に、スラグボイラ9で得られる空気予熱器12からの約
300℃程度の空気もごみ乾燥用に再循環ガスと併用す
ることもできる。この場合は、ごみ乾燥のための予熱空
気をごみが発火しない程度の温度に維持することが必要
である。
At this time, as in the system shown in FIG. 1, air of about 300 ° C. from the air preheater 12 obtained by the slag boiler 9 can be used together with the recirculation gas for drying the refuse. In this case, it is necessary to maintain the preheated air for drying the refuse at a temperature at which the refuse does not ignite.

【0061】また、予熱空気は熱分解ガス化炉2での流
動化空気やサイクロンファーネス5での燃焼空気にも使
用するため、ごみ乾燥用にも用いるようにするために
は、スラグボイラ9内に設置する空気予熱器12のサイ
ズが大きくなりすぎる場合もあるので、システム全体と
してみた場合にバランスに欠ける場合もある。しかし、
再循環ガスを予熱空気と併用してごみの乾燥に用いるこ
とにより、上記した問題を軽減できる。
The preheated air is also used as fluidized air in the pyrolysis gasifier 2 and combustion air in the cyclone furnace 5. Since the size of the air preheater 12 to be installed may be too large, the balance may be lacking as a whole system. But,
The above problem can be reduced by using the recirculated gas in combination with the preheated air for drying the refuse.

【0062】なお、再循環ガス中の水分含有量はごみ乾
燥に適した低いものであるが、ごみ乾燥工程終了後には
水分含有量が高くなるので、一旦冷却器23で冷却して
ドレン回収することにより、冷却しない場合にガス中に
含まれる腐食性成分が当該ガスが流れる流路、装置を腐
食させるが、このような腐食性成分は冷却によりドレン
中に回収される。また、冷却した後のごみ乾燥機1から
排出する再循環ガスは酸素分圧が低いので、スラグボイ
ラ9の空塔部に戻す。
Although the water content in the recirculated gas is low and suitable for refuse drying, the water content increases after the refuse drying step. As a result, the corrosive components contained in the gas, when not cooled, corrode the flow path and the device through which the gas flows, but such corrosive components are collected in the drain by cooling. Further, the recirculated gas discharged from the refuse dryer 1 after cooling has a low oxygen partial pressure, and therefore is returned to the empty tower of the slag boiler 9.

【0063】また図3には図1に示した熱分解ガス化溶
融システムのフローに追加して熱分解ガス化炉2とサイ
クロンセパレータ3の後流側のガス流路にガス燃焼炉4
1とガス冷却装置42を設け、該ガス冷却装置42から
排出される排ガスをバグフィルタ15などの排ガス処理
設備に流入させる系路を設けたものである。
FIG. 3 shows a flow chart of the pyrolysis gasification and melting system shown in FIG.
1 and a gas cooling device 42, and a system path for allowing exhaust gas discharged from the gas cooling device 42 to flow into exhaust gas treatment equipment such as the bag filter 15.

【0064】図3に示すガス燃焼炉41とガス冷却装置
42(42a,42b)を含む熱分解ガスの流れる系路
を設けることで、サイクロンファーネス5およびこれよ
り後流側の装置のメインテナンス時または故障時には熱
分解ガス化炉2から排出する熱分解ガスを適宜のダンパ
38を開閉することで、サイクロンファーネス5および
これより後流側の装置の稼働率を低下する運転を継続さ
せること又は運転停止しても熱分解ガス化炉2側の装置
を運転継続することができる。
By providing a flow path for the pyrolysis gas including the gas combustion furnace 41 and the gas cooling device 42 (42a, 42b) shown in FIG. 3, the cyclone furnace 5 and the downstream device can be maintained or maintained. In the event of a failure, by opening / closing an appropriate damper 38 with the pyrolysis gas discharged from the pyrolysis gasification furnace 2, the operation for reducing the operation rate of the cyclone furnace 5 and the apparatus downstream thereof can be continued or stopped. Thus, the operation of the apparatus on the side of the pyrolysis gasifier 2 can be continued.

【0065】ガス燃焼炉41としては通常の燃焼性のガ
スを燃焼させることのできる炉であれば、いかなる形式
のガス炉を用いても良い。このガス燃焼炉41で熱分解
ガスが燃焼して約1200℃の排ガスが得られるが、こ
の排ガスをガス冷却装置42で冷却する。
As the gas combustion furnace 41, any type of gas furnace may be used as long as it can burn ordinary combustible gas. The pyrolysis gas is burned in the gas combustion furnace 41 to obtain an exhaust gas of about 1200 ° C. The exhaust gas is cooled by the gas cooling device 42.

【0066】冷却装置42は前段冷却装置42aと後段
冷却装置42bに分けて順次排ガスを希釈することが望
ましい。前段冷却装置42aでは約450℃まで排ガス
が冷却されるまで、空気で希釈し、約450℃の排ガス
(※3G.R.)を得て、これを熱分解ガス化炉2の散
気管24に導入する予熱空気(※2H.A.)と混合し
て使用することにより、特にごみ焼却量が低下した場合
の熱分解ガス化炉2の流動媒体など流動状態の維持な
ど、図1で説明したと同様の効果が得られる。一方、サ
イクロン3で捕集されたチャーはホッパ7に貯蔵する。
The cooling device 42 is preferably divided into a pre-cooling device 42a and a post-cooling device 42b to sequentially dilute the exhaust gas. In the pre-stage cooling device 42a, the exhaust gas is diluted with air until the exhaust gas is cooled to approximately 450 ° C. to obtain an exhaust gas (* 3GR) of approximately 450 ° C., which is supplied to the diffuser tube 24 of the pyrolysis gasification furnace 2. The use of a mixture with the preheated air to be introduced (* 2HA), as described with reference to FIG. 1, particularly for maintaining the fluidized state of the fluidized medium of the pyrolysis gasifier 2 when the incineration amount is reduced. The same effect can be obtained. On the other hand, the char collected by the cyclone 3 is stored in the hopper 7.

【0067】また、後段冷却装置42bで、さらに空気
により排ガスを希釈して約250℃程度の温度に冷却さ
れた排ガスを得ることで、この排ガスをバグフィルタ1
5などの排ガス浄化設備に導入することができる。
The exhaust gas is further diluted with air in the post-stage cooling device 42b to obtain an exhaust gas cooled to a temperature of about 250 ° C.
5 and the like.

【0068】ここで、後段冷却装置42bから排出され
る排ガスは排ガス処理設備での排ガス処理のために約2
00℃程度の温度まで冷却させておくことと本熱分解ガ
ス化溶融システムのガス容量バランスを保つために後段
冷却装置42bから排出される排ガスの単位時間当たり
の排ガス量(Qg)は本ガス化溶融システムで許容され
るガス容量以下に維持することが必要である。ここで、
この排ガス処理容量は熱分解ガスのみを燃やす場合は十
分に余裕があるので、ガス冷却装置として空気混合によ
る希釈を行うことで安価にシステム構成できる。
Here, the exhaust gas discharged from the post-stage cooling device 42b is reduced to about 2
The amount (Qg) of the exhaust gas discharged from the post-cooling unit 42b per unit time (Qg) in order to keep the temperature of about 00 ° C. and to maintain the gas capacity balance of the pyrolysis gasification and melting system It is necessary to keep it below the gas capacity allowed in the melting system. here,
Since the exhaust gas processing capacity has a sufficient margin when burning only the pyrolysis gas, the system can be inexpensively constructed by performing dilution by mixing air as a gas cooling device.

【0069】また、前段冷却装置42aで得られた約4
50℃の排ガス(※3G.R.)を熱分解ガス化炉2の
散気管24に導入する場合に熱分解ガス化炉2での流動
床の流動化の維持と空塔部でのチャーや灰が熱分解ガス
に伴われてガス化炉2から流出するに必要な排ガスの流
速(物質移送用ガス流速:vg’)は図1で説明した内
容と同様である。
Further, about 4% obtained by the pre-stage cooling device 42a
When the exhaust gas at 50 ° C. (* 3GR) is introduced into the diffuser 24 of the pyrolysis gasification furnace 2, the fluidized bed is maintained in the pyrolysis gasification furnace 2 and the charcoal in the empty tower is maintained. ash is accompanied by pyrolysis gas flow rate of the exhaust gas necessary to flow from the gasification furnace 2 (material-conveying gas flow rate: v g ') is the same as described in FIG.

【0070】また、前段冷却装置42aの代わりに空気
予熱器12を用いてガス燃焼炉41で得られる約120
0℃の排ガスを空気予熱器12で処理し、さら後段冷却
装置42bを経由させた後、排ガス処理設備で処理して
も良い。
Further, the air preheater 12 is used in place of the pre-cooler 42a to obtain about 120
The exhaust gas at 0 ° C. may be processed by the air preheater 12 and further passed through the post-stage cooling device 42b, and then processed by the exhaust gas processing equipment.

【0071】また図4には図2に示すガス化溶融システ
ムに図3と同様の仕様でガス燃焼炉41と冷却装置42
を含む熱分解ガスの流れる系路を追加したものである。
この場合は冷却装置42で得られた排ガス(※3G.
R.)の一部は図2に示す場合と同様に熱分解ガス化炉
2の散気管24または空塔部に供給され、また排ガスの
他の一部はごみ乾燥機1に導入される。
FIG. 4 shows the gasification and melting system shown in FIG.
A flow path through which a pyrolysis gas containing is added.
In this case, the exhaust gas (* 3G.
R. 2) is supplied to the air diffuser 24 or the empty tower of the pyrolysis gasification furnace 2 as in the case shown in FIG. 2, and the other part of the exhaust gas is introduced into the refuse dryer 1.

【0072】上記図1〜図4に示した本発明の実施の形
態のガス化溶融システムにおいて、当該システムを構成
するいずれかの装置のメインテナンス時、故障時および
/またはごみ焼却量が減少した時などにおいては、でき
るだけサイクロンファーネス5は稼働したままにしてお
くことが必要である。1400℃程度の高温下にあるサ
イクロンファーネス5を一旦稼働停止させると、それを
同程度の高温状態に再稼働することは長時間が必要であ
るだけでなく、溶融灰が固化して、再度の溶融が不可能
になる場合も考えられる。
In the gasification and melting system according to the embodiment of the present invention shown in FIGS. 1 to 4, when any of the devices constituting the system is maintained, when it is out of order, and / or when the amount of waste incineration is reduced. In such a case, it is necessary to keep the cyclone furnace 5 in operation as much as possible. Once the operation of the cyclone furnace 5 at a high temperature of about 1400 ° C. is temporarily stopped, it is not only long time is necessary to restart the cyclone furnace 5 at the same high temperature state, but also the molten ash solidifies, In some cases, melting is impossible.

【0073】サイクロンファーネス5の稼働状態の維持
は大略、次のようにして行う。まず、通常時は熱分解ガ
ス化炉2からの熱分解ガスと該熱分解ガスに同伴される
チャーおよびチャーサービスホッパー7からのチャーに
よる燃焼熱で灰は溶融されているが、熱分解ガス化炉2
からの熱分解ガスとチャーがサイクロンファーネス5に
供給されなくなると、チャーサービスホッパー7に溜め
られているチャーと補助燃料を用いて灰の溶融状態を保
つ。ついで、サイクロンファーネス5内の溶融灰が、さ
らに少なくなるとファーネス5内に設けられた図示しな
いスメルトスパウトバーナを用いて灰を溶融したままに
しておく。また、溶融灰が無くなると初めて、サイクロ
ンファーネス5の運転を停止する。
The operation of the cyclone furnace 5 is maintained in the following manner. First, the ash is normally melted by the pyrolysis gas from the pyrolysis gasification furnace 2 and the heat of combustion by the char accompanying the pyrolysis gas and the char from the char service hopper 7. Furnace 2
When the pyrolysis gas and the char from the fuel are not supplied to the cyclone furnace 5, the molten state of the ash is maintained by using the char and the auxiliary fuel stored in the char service hopper 7. Next, when the amount of the molten ash in the cyclone furnace 5 further decreases, the ash is kept molten using a smelt spout burner (not shown) provided in the furnace 5. Also, the operation of the cyclone furnace 5 is stopped only when the molten ash is exhausted.

【0074】以上、本発明によれば従来技術に比較して
コンパクトな都市ごみガス化溶融システムを実現でき、
立地的、経済的なメリットが高い。また、本発明によれ
ば、スラグボイラ9で得られる燃焼ガスを流動床式熱分
解ガス化炉2へ再循環することにより、流動床式熱分解
ガス化炉2を空燃費を0.1以下という非常に少ない値
で運用できる。そのために得られるガスは可燃分が多
く、CO2のような燃焼ガスは全くといってよいほど含
まれない。同時にチャーとしての炭素分の回収が向上
し、熱効率の極めて良好なシステムが得られる。
As described above, according to the present invention, a compact municipal waste gasification and melting system can be realized as compared with the prior art.
Locational and economical benefits are high. Further, according to the present invention, the combustion gas obtained in the slag boiler 9 is recirculated to the fluidized-bed pyrolysis gasifier 2 to reduce the air-fuel efficiency of the fluidized-bed pyrolysis gasifier 2 to 0.1 or less. Can be operated with very few values. The resulting gas has a high flammable content and contains almost no combustion gas such as CO 2 . At the same time, the recovery of carbon as char is improved, and a system with extremely good thermal efficiency can be obtained.

【0075】また、本発明によれば、ガス再循環やサイ
クロンセパレータ3の複数台運用等の技術により、ごみ
の多寡に応じた幅広い負荷範囲での運転が可能であり、
過剰設備を建設する必要がない。その結果、建設面積が
少ないので、既設焼却設備に併設することも可能である
ので、狭い用地を有効に活用できる。
Further, according to the present invention, it is possible to operate in a wide load range according to the amount of waste by using technologies such as gas recirculation and operation of a plurality of cyclone separators 3.
There is no need to build excess equipment. As a result, since the construction area is small, it is possible to add it to the existing incineration equipment, so that narrow land can be effectively used.

【0076】また、再循環ガスを流動床式熱分解ガス化
炉2の空塔部に導入する場合には、良好なチャーのガス
側への搬送を促す。さらに、本発明によれば、再循環ガ
スを乾燥機での乾燥工程に利用できることにより、空気
予熱器のサイズを比較的コンパクトにでき、ボイラ高さ
を増すことなく、システムを構築できる。
When the recirculated gas is introduced into the empty tower of the fluidized bed type pyrolysis gasifier 2, the good char is conveyed to the gas side. Further, according to the present invention, since the recirculated gas can be used for the drying step in the dryer, the size of the air preheater can be made relatively compact, and a system can be constructed without increasing the height of the boiler.

【0077】[0077]

【発明の効果】本発明によればコンパクトなごみ熱分解
溶融システムを実現でき、立地的、経済的なメリットが
高く、ごみの焼却量が比較的少ない場合にも性能を低下
させずに当該システムを運用することができる。
According to the present invention, a compact waste pyrolysis / melting system can be realized, which has a high locational and economical advantage, and can be used without deteriorating the performance even when the amount of waste incineration is relatively small. Can be operated.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】 本発明の実施の形態の全体の流動床式熱分解
システムのフロー図である。
FIG. 1 is a flow diagram of an overall fluidized bed pyrolysis system according to an embodiment of the present invention.

【図2】 本発明の他の実施の形態の全体の流動床式熱
分解システムのフロー図である。
FIG. 2 is a flow diagram of an overall fluidized bed pyrolysis system according to another embodiment of the present invention.

【図3】 本発明の実施の形態の全体の流動床式熱分解
システムのフロー図である。
FIG. 3 is a flow chart of an overall fluidized bed pyrolysis system according to an embodiment of the present invention.

【図4】 本発明の他の実施の形態の全体の流動床式熱
分解システムのフロー図である。
FIG. 4 is a flow diagram of an overall fluidized bed pyrolysis system according to another embodiment of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

1 ごみ乾燥機 2 流動床式熱分解
ガス化炉 3 サイクロンセパレータ 5 サイクロンファ
ーネス 6 分別設備 7 チャーサービス
ホッパー 9 スラグボイラ 10 過熱器 11 蒸発器 12 空気予熱器 13 節炭器 15 バグフィルタ 41 ガス燃焼炉 42 ガス冷却装置
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Garbage dryer 2 Fluidized bed pyrolysis gasifier 3 Cyclone separator 5 Cyclone furnace 6 Separation equipment 7 Char service hopper 9 Slag boiler 10 Superheater 11 Evaporator 12 Air preheater 13 Energy saving device 15 Bag filter 41 Gas combustion furnace 42 Gas cooling equipment

フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 FI F23G 5/30 ZAB F23G 5/30 ZABB ZABE 5/46 ZAB 5/46 ZABZ 5/50 ZAB 5/50 ZABE ZABQ ZABK F23J 1/00 F23J 1/00 B 15/06 15/00 K (72)発明者 守 秀治 神奈川県横浜市磯子区磯子一丁目2番10号 バブコック日立株式会社横浜エンジニア リングセンター内 (72)発明者 森本 尚志 広島県呉市宝町6番9号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 山本 学 広島県呉市宝町3番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内Continued on the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code FI F23G 5/30 ZAB F23G 5/30 ZABB ZABE 5/46 ZAB 5/46 ZABZ 5/50 ZAB 5/50 ZABE ZABQ ZABK F23J 1/00 F23J 1/00 / 00 B 15/06 15/00 K (72) Inventor Shuji Mori 1-2-10 Isogo, Isogo-ku, Yokohama-shi, Kanagawa Prefecture Inside the Babcock Hitachi, Ltd. Yokohama Engineering Center (72) Inventor Takashi Morimoto Kure-shi, Hiroshima No. 6-9, Takaracho Inside Kure Factory, Babcock Hitachi Co., Ltd. (72) Inventor Manabu Manabu 3-36, Takaracho, Kure City, Hiroshima Pref.

Claims (19)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】 固形物を含む可燃物を乾燥する乾燥工程
と、乾燥された固形物を流動床式熱分解ガス化炉で流動
化流体により流動媒体を流動化させながら前記可燃物を
熱分解ガス化する熱分解ガス化工程と、熱分解ガス化工
程で得られた熱分解ガスと該熱分解ガス化工程で生成さ
れたチャーとの燃焼により、燃焼飛灰を溶融させる溶融
工程と、熱分解ガスとチャーとの燃焼により得られる燃
焼ガスから熱交換媒体に熱回収させる熱回収工程と、該
熱回収工程を経た排ガスを浄化処理する排ガス処理工程
とを含む流動床式熱分解方法であって、 熱回収工程の途中から一部の燃焼ガスを抜き出し、流動
媒体を流動化させる流動化流体と混合して流動床式熱分
解ガス化炉に導入することを特徴とする流動床式熱分解
方法。
1. A drying step of drying a combustible containing a solid, and pyrolyzing the combustible while fluidizing the dried solid with a fluidizing fluid in a fluidized bed pyrolysis gasifier. A pyrolysis gasification step of gasification, a melting step of melting the combustion fly ash by burning the pyrolysis gas obtained in the pyrolysis gasification step and the char generated in the pyrolysis gasification step, A fluidized bed thermal decomposition method including a heat recovery step of recovering heat from a combustion gas obtained by combustion of a cracked gas and a char into a heat exchange medium, and an exhaust gas treatment step of purifying an exhaust gas that has passed through the heat recovery step. Fluidized bed pyrolysis characterized in that a part of the combustion gas is extracted from the middle of the heat recovery process, mixed with a fluidizing fluid for fluidizing the fluidized medium, and introduced into a fluidized bed pyrolysis gasifier. Method.
【請求項2】 熱回収工程で用いる熱交換媒体に空気を
用い、熱回収工程で予熱された空気を流動媒体を流動化
させる流動化流体として用い、熱交換工程の途中から抜
き出された燃焼ガスを前記予熱空気と予混合して前記流
動化流体として使用することを特徴とする請求項1記載
の流動床式熱分解方法。
2. Combustion extracted from the middle of the heat exchange step using air as a heat exchange medium used in the heat recovery step, using air preheated in the heat recovery step as a fluidizing fluid for fluidizing the fluid medium. The fluidized bed pyrolysis method according to claim 1, wherein a gas is premixed with the preheated air and used as the fluidized fluid.
【請求項3】 固形物を含む可燃物投入量に応じて流動
床式熱分解ガス化炉に導入する熱回収工程からの燃焼ガ
ス量を調整することを特徴とする請求項1記載の流動床
式熱分解方法。
3. The fluidized bed according to claim 1, wherein the amount of combustion gas from the heat recovery step introduced into the fluidized bed pyrolysis gasifier is adjusted according to the amount of combustibles containing solids. Thermal decomposition method.
【請求項4】 熱回収工程で用いる熱交換媒体に空気を
用い、熱回収工程で予熱された空気を乾燥工程で固形物
を含む可燃物の乾燥用に使用することを特徴とする請求
項1記載の流動床式熱分解方法。
4. The method according to claim 1, wherein air is used as a heat exchange medium used in the heat recovery step, and the air preheated in the heat recovery step is used for drying combustibles including solids in the drying step. The fluidized bed pyrolysis method as described in the above.
【請求項5】 流動床式熱分解ガス化炉の炉底から排出
する流動媒体の中の資源化物及びガレキ類を分別した後
の流動媒体を乾燥工程に供給することを特徴とする請求
項1記載の流動床式熱分解方法。
5. The fluidized medium obtained by separating recyclable materials and rubbles from the fluidized medium discharged from the bottom of a fluidized bed pyrolysis gasifier is supplied to a drying step. The fluidized bed pyrolysis method as described in the above.
【請求項6】 流動床式熱分解ガス化炉で得られる熱分
解ガスと該熱分解ガスに同伴される固形物を分離する固
気分離器を1以上設け、該固気分離器で分離された固形
物を前記溶融工程の熱源として用いることを特徴とする
請求項1記載の流動床式熱分解方法。
6. One or more solid-gas separators for separating a pyrolysis gas obtained in a fluidized-bed type pyrolysis gasification furnace and a solid matter entrained in the pyrolysis gas are provided. 2. The fluidized bed type pyrolysis method according to claim 1, wherein the solid material is used as a heat source in the melting step.
【請求項7】 固形物を含む可燃物を乾燥する乾燥工程
と、乾燥された固形物を流動床式熱分解ガス化炉で流動
化流体により流動媒体を流動化させながら前記可燃物を
熱分解ガス化する熱分解ガス化工程と、熱分解ガス化工
程で得られた熱分解ガスと該熱分解ガス化工程で生成さ
れたチャーとの燃焼により燃焼飛灰を溶融させる溶融工
程と、熱分解ガスとチャーとを燃焼させて得られる燃焼
ガスから熱交換媒体に熱回収させる熱回収工程と、該熱
回収工程を経た排ガスを浄化処理する排ガス処理工程と
を含む流動床式熱分解方法であって、 熱回収工程の途中から抜き出した燃焼ガスを乾燥工程に
供給するか、流動床式熱分解ガス化炉の空塔部に供給す
るかまたは乾燥工程と流動床式熱分解ガス化炉の空塔部
の両方に供給することを特徴とする流動床式熱分解方
法。
7. A drying step of drying a combustible containing a solid, and pyrolyzing the combustible while fluidizing the dried solid with a fluidizing fluid in a fluidized bed pyrolysis gasifier. A pyrolysis gasification step of gasification; a melting step of melting the combustion fly ash by burning the pyrolysis gas obtained in the pyrolysis gasification step and the char generated in the pyrolysis gasification step; A fluidized bed pyrolysis method comprising a heat recovery step of recovering heat from a combustion gas obtained by burning gas and char to a heat exchange medium, and an exhaust gas treatment step of purifying exhaust gas that has passed through the heat recovery step. The combustion gas extracted from the middle of the heat recovery step is supplied to the drying step, supplied to the empty tower of the fluidized bed pyrolysis gasifier, or the drying step and the fluidized bed pyrolysis gasifier are evacuated. Characterized by supplying to both tower sections Fluidized bed pyrolysis method.
【請求項8】 固形物を含む可燃物投入量に応じて流動
床式熱分解ガス化炉の空塔部に供給する熱回収工程から
の燃焼ガス量を調整することを特徴とする請求項7記載
の流動床式熱分解方法。
8. The amount of combustion gas from a heat recovery step for supplying to an empty tower of a fluidized bed pyrolysis gasifier according to the amount of combustibles containing solids is adjusted. The fluidized bed pyrolysis method as described in the above.
【請求項9】 固形物を含む可燃物を乾燥する乾燥工程
と、乾燥された固形物を流動床式熱分解ガス化炉で流動
化流体により流動媒体を流動化させながら前記可燃物を
熱分解ガス化する熱分解ガス化工程と、熱分解ガス化工
程で得られた熱分解ガスと該熱分解ガス化工程で生成さ
れたチャーとの燃焼により燃焼飛灰を溶融させる溶融工
程と、熱分解ガスとチャーとを燃焼させて得られる燃焼
ガスから熱交換媒体に熱回収させる熱回収工程と、該熱
回収工程を経た排ガスを浄化処理する排ガス処理工程と
を含む流動床式熱分解方法であって、 流動床式熱分解ガス化炉で得られる熱分解ガスと該熱分
解ガスに同伴される固形物を分離する固気分離器を2以
上設け、固形物を含む可燃物投入量または熱分解ガス発
生量に応じて使用する固気分離器の台数を選択し、該固
気分離器で分離された固形物は前記溶融工程の熱源とす
ることを特徴とする流動床式熱分解方法。
9. A drying step of drying a combustible containing a solid, and pyrolyzing the combustible while fluidizing the dried solid with a fluidizing fluid in a fluidized bed pyrolysis gasifier. A pyrolysis gasification step of gasification; a melting step of melting the combustion fly ash by burning the pyrolysis gas obtained in the pyrolysis gasification step and the char generated in the pyrolysis gasification step; A fluidized bed pyrolysis method comprising a heat recovery step of recovering heat from a combustion gas obtained by burning gas and char to a heat exchange medium, and an exhaust gas treatment step of purifying exhaust gas that has passed through the heat recovery step. And two or more solid-gas separators for separating the pyrolysis gas obtained in the fluidized-bed pyrolysis gasifier and the solids entrained in the pyrolysis gas, and the amount of the combustibles containing the solids or the pyrolysis The solid-gas separator used according to the amount of gas generated Select the number, fluidized bed pyrolysis process, wherein the solids separated in the solid gas separator to a heat source of the melting step.
【請求項10】 固形物を含む可燃物を乾燥する乾燥工
程と、乾燥された固形物を含む可燃物を流動床式熱分解
ガス化炉で流動化流体により流動媒体を流動化させなが
ら前記可燃物を熱分解ガス化する熱分解ガス化工程と、
熱分解ガス化工程で得られた熱分解ガスと該熱分解ガス
化工程で生成されたチャーとの燃焼により燃焼飛灰を溶
融させる溶融工程と、熱分解ガスとチャーとを燃焼させ
て得られる燃焼ガスから熱交換媒体に熱回収させる熱回
収工程と、該熱回収工程を経た排ガスを浄化処理する排
ガス処理工程とを含む流動床式熱分解方法であって、 固形物を含む可燃物投入量または熱分解ガス発生量に応
じて熱分解ガス化工程で得られた熱分解ガスを溶融工程
と熱回収工程をバイパスし、燃焼させるガス燃焼工程
と、該ガス燃焼工程で得られる燃焼排ガスの冷却工程
と、該冷却工程で冷却された燃焼排ガスを排ガス処理工
程に導入することを特徴とする流動床式熱分解方法。
10. A drying step for drying a combustible material containing a solid matter, and the combustible material containing the dried solid matter is fluidized by a fluidizing fluid in a fluidized bed pyrolysis gasifier with a fluidizing fluid. A pyrolysis gasification step of pyrolyzing the material
A melting step of melting the combustion fly ash by burning the pyrolysis gas obtained in the pyrolysis gasification step and the char generated in the pyrolysis gasification step; and burning the pyrolysis gas and the char. A fluidized bed type pyrolysis method comprising: a heat recovery step of recovering heat from a combustion gas to a heat exchange medium; and an exhaust gas treatment step of purifying exhaust gas that has passed through the heat recovery step, wherein the amount of combustible material including solid matter Alternatively, a gas combustion step in which the pyrolysis gas obtained in the pyrolysis gasification step is burned by bypassing the melting step and the heat recovery step according to the amount of generated pyrolysis gas, and cooling of the combustion exhaust gas obtained in the gas combustion step A fluidized bed type pyrolysis method, comprising: introducing a combustion exhaust gas cooled in the cooling step to an exhaust gas treatment step.
【請求項11】 冷却工程で得られたガスを流動媒体を
流動化させる流動化流体と混合して流動床式熱分解ガス
化炉に導入することを特徴とする請求項10記載の流動
床式熱分解方法。
11. The fluidized-bed type pyrolysis gasifier according to claim 10, wherein the gas obtained in the cooling step is mixed with a fluidized fluid for fluidizing the fluidized medium and introduced into a fluidized-bed pyrolysis gasifier. Pyrolysis method.
【請求項12】 冷却工程で得られたガスをガスを乾燥
工程に供給するか、流動床式熱分解ガス化炉の空塔部に
供給するかまたは乾燥工程と流動床式熱分解ガス化炉の
空塔部の両方に供給することを特徴とする請求項10記
載の流動床式熱分解方法。
12. A gas obtained in the cooling step is supplied to a drying step, a gas is supplied to an empty column of a fluidized-bed pyrolysis gasifier, or a drying step and a fluidized-bed pyrolysis gasifier are performed. The fluidized bed type pyrolysis method according to claim 10, wherein the mixture is supplied to both of the empty towers.
【請求項13】 固形物を含む可燃物を乾燥する乾燥装
置と流動化流体供給手段を有し、該流動化流体供給手段
から供給される流動化流体により流動媒体を流動化させ
ながら前記可燃物を熱分解ガス化する流動床式熱分解ガ
ス化炉と前記流動床式熱分解ガス化炉で得られる熱分解
ガスと該熱分解ガス化工程で生成されたチャーとの燃焼
により燃焼飛灰を溶融させる溶融炉と、該溶融炉で熱分
解ガスとチャーとを燃焼させて得られる燃焼ガスから熱
交換媒体に熱回収させる熱回収装置と該熱回収装置から
排出する排ガスを浄化処理する排ガス浄化装置を備えた
流動床式熱分解装置であって、 熱回収装置から抜き出した燃焼ガスを流動床式熱分解ガ
ス化炉の流動化流体供給手段に供給するガス流路を設け
たことを特徴とする流動床式熱分解装置。
13. A drying apparatus for drying a combustible material including a solid matter, and a fluidizing fluid supply unit, wherein the combustible material is fluidized by a fluidizing fluid supplied from the fluidizing fluid supply unit. Fluidized-bed pyrolysis gasifier for pyrolyzing and gasifying the pyrolysis gas, and pyrolysis gas obtained in the fluidized-bed pyrolysis gasification furnace and char generated in the pyrolysis gasification step to burn combustion ash. A melting furnace for melting; a heat recovery device for recovering heat to a heat exchange medium from a combustion gas obtained by burning the pyrolysis gas and char in the melting furnace; and an exhaust gas purification for purifying exhaust gas discharged from the heat recovery device A fluidized bed type pyrolysis apparatus provided with a device, wherein a gas flow path for supplying combustion gas extracted from the heat recovery apparatus to fluidized fluid supply means of a fluidized bed type pyrolysis gasification furnace is provided. Fluidized bed pyrolysis equipment.
【請求項14】 熱回収装置には流動床式熱分解ガス化
炉の流動化流体として用いる空気を予熱する空気予熱器
を設け、該空気予熱器で予熱された空気を流動床式熱分
解ガス化炉の流動化流体供給手段に供給する予熱空気流
路を設け、該予熱空気流路と熱回収装置から抜き出した
燃焼ガスを流動化流体供給手段に供給するガス流路を合
流させたことを特徴とする請求項13記載の流動床式熱
分解装置。
14. The heat recovery apparatus is provided with an air preheater for preheating air used as a fluidizing fluid of a fluidized bed type pyrolysis gasifier, and the air preheated by the air preheater is supplied to the fluidized bed type pyrolysis gas. Providing a preheating air flow path for supplying to the fluidizing fluid supply means of the gasification furnace, and combining the preheating air flow path and the gas flow path for supplying the combustion gas extracted from the heat recovery device to the fluidizing fluid supply means. 14. The fluidized bed pyrolysis apparatus according to claim 13, wherein:
【請求項15】 熱回収装置には流動床式熱分解ガス化
炉の流動化流体として用いる空気を予熱する空気予熱器
を設け、該空気予熱器で予熱された空気を乾燥装置に供
給する予熱空気流路を設けたことを特徴とする請求項1
3記載の流動床式熱分解装置。
15. An air preheater for preheating air used as a fluidizing fluid in a fluidized bed pyrolysis gasifier in a heat recovery device, and a preheater for supplying air preheated by the air preheater to a drying device. 2. An air flow path is provided.
4. A fluidized bed type pyrolysis apparatus according to 3.
【請求項16】 流動床式熱分解ガス化炉の炉底から排
出する流動媒体の中の資源化物及びガレキ類を分別した
後の流動媒体を乾燥装置に供給する供給路を設けたこと
を特徴とする請求項13記載の流動床式熱分解装置。
16. A supply path for supplying a drying device with a fluidized medium after separating resources and rubbles in a fluidized medium discharged from a furnace bottom of a fluidized bed pyrolysis gasification furnace is provided. The fluidized bed pyrolysis apparatus according to claim 13, wherein:
【請求項17】 固形物を含む可燃物を乾燥する乾燥装
置と流動媒体を流動化させながら熱分解ガス化する流動
床式熱分解ガス化炉と前記流動床式熱分解ガス化炉で得
られる熱分解ガスと該熱分解ガス化工程で生成されたチ
ャーとの燃焼により燃焼飛灰を溶融させる溶融炉と、該
溶融炉で熱分解ガスとチャーを燃焼させて得られる燃焼
ガスから熱交換媒体に熱回収させる熱回収装置と該熱回
収装置から排出する排ガスを浄化処理する排ガス浄化装
置を備えた流動床式熱分解装置であって、 熱回収装置から抜き出した燃焼ガスを乾燥装置に供給す
るガス流路及び/又は流動床式熱分解ガス化炉の空塔部
に供給するガス流路を設けたことを特徴とする流動床式
熱分解装置。
17. A fluidized bed pyrolysis gasifier for drying a combustible containing solid matter, a fluidized bed pyrolysis gasifier for fluidizing a fluidized medium while fluidizing a fluidized medium, and the fluidized bed pyrolysis gasifier. A melting furnace for melting the combustion fly ash by burning the pyrolysis gas and the char generated in the pyrolysis gasification step; and a heat exchange medium from the combustion gas obtained by burning the pyrolysis gas and the char in the melting furnace. Fluidized bed type pyrolysis apparatus equipped with a heat recovery device for recovering heat to the air and an exhaust gas purification device for purifying exhaust gas discharged from the heat recovery device, wherein the combustion gas extracted from the heat recovery device is supplied to a drying device. A fluidized bed type pyrolysis apparatus comprising a gas flow path and / or a gas flow path for supplying to an empty tower of a fluidized bed type pyrolysis gasification furnace.
【請求項18】 固形物を含む可燃物を流動媒体を流動
化させながら熱分解ガス化する流動床式熱分解ガス化炉
と前記流動床式熱分解ガス化炉で得られる熱分解ガスと
該熱分解ガス化工程で生成されたチャーとの燃焼により
燃焼飛灰を溶融させる溶融炉と、該溶融炉で熱分解ガス
とチャーを燃焼させて熱交換媒体に熱回収させる熱回収
装置と該熱回収装置から排出する排ガスを浄化処理する
排ガス浄化装置を備えた流動床式熱分解装置であって、 流動床式熱分解ガス化炉で得られる熱分解ガスと該熱分
解ガスに同伴される固形分を分離する固気分離器を2以
上設け、熱分解ガス発生量に応じて使用する固気分離器
の台数を選択し得る構成とし、該固気分離器で分離され
た固形分を溶融炉の熱源として利用する固形分供給路を
設けたことを特徴とする流動床式熱分解装置。
18. A fluidized bed pyrolysis gasifier for pyrolyzing and gasifying a combustible containing solids while fluidizing a fluidized medium, a pyrolysis gas obtained by the fluidized bed pyrolysis gasifier, and A melting furnace for melting the combustion fly ash by burning the char generated in the pyrolysis gasification step, a heat recovery device for burning the pyrolysis gas and the char in the melting furnace and recovering heat to a heat exchange medium; A fluidized bed type pyrolysis apparatus provided with an exhaust gas purifying apparatus for purifying exhaust gas discharged from a recovery apparatus, wherein a pyrolysis gas obtained in a fluidized bed pyrolysis gasifier and a solid entrained in the pyrolysis gas Two or more solid-gas separators are provided to separate the solid components, and the number of solid-gas separators to be used can be selected according to the amount of pyrolysis gas generated. Featured a solids supply path used as a heat source Fluid bed pyrolyzer for.
【請求項19】 固形物を含む可燃物を流動媒体を流動
化させながら熱分解ガス化する流動床式熱分解ガス化炉
と前記流動床式熱分解ガス化炉で得られる熱分解ガスと
該熱分解ガス化工程で生成されたチャーとの燃焼により
燃焼飛灰を溶融させる溶融炉と、該溶融炉で熱分解ガス
とチャーを燃焼させて熱交換媒体に熱回収させる熱回収
装置と該熱回収装置から排出する排ガスを浄化処理する
排ガス浄化装置を備えた流動床式熱分解装置であって、 流動床式熱分解ガス化炉で得られた熱分解ガスを溶融炉
と熱回収装置をバイパスして燃焼させるガス燃焼炉と該
ガス燃焼炉で得られた排ガスを空気で希釈する1基以上
の空気混合機を設けたことを特徴とする流動床式熱分解
装置。
19. A fluidized bed pyrolysis gasifier for pyrolyzing and gasifying combustibles containing solids while fluidizing a fluidized medium, a pyrolysis gas obtained by the fluidized bed pyrolysis gasifier, A melting furnace for melting the combustion fly ash by burning the char generated in the pyrolysis gasification step, a heat recovery device for burning the pyrolysis gas and the char in the melting furnace and recovering heat to a heat exchange medium; A fluidized bed type pyrolysis device equipped with an exhaust gas purification device that purifies exhaust gas discharged from the recovery device.The pyrolysis gas obtained in the fluidized bed type pyrolysis gasification furnace bypasses the melting furnace and the heat recovery device. A fluidized bed type pyrolysis apparatus comprising: a gas combustion furnace for performing combustion by burning; and one or more air mixers for diluting exhaust gas obtained in the gas combustion furnace with air.
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