PL224374B1 - Sposób przerobu frakcji metalicznej złomu akumulatorów kwasowo- ołowiowych - Google Patents
Sposób przerobu frakcji metalicznej złomu akumulatorów kwasowo- ołowiowychInfo
- Publication number
- PL224374B1 PL224374B1 PL401196A PL40119612A PL224374B1 PL 224374 B1 PL224374 B1 PL 224374B1 PL 401196 A PL401196 A PL 401196A PL 40119612 A PL40119612 A PL 40119612A PL 224374 B1 PL224374 B1 PL 224374B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- lead
- furnace
- fraction
- metal fraction
- scrap
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 23
- 239000002253 acid Substances 0.000 title claims description 7
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 26
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 15
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 14
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 11
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 10
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 7
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 5
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 4
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 claims description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 9
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 8
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 6
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 6
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 3
- 229910000978 Pb alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 2
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 241001609030 Brosme brosme Species 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920001875 Ebonite Polymers 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- RRHGJUQNOFWUDK-UHFFFAOYSA-N Isoprene Chemical compound CC(=C)C=C RRHGJUQNOFWUDK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- YBOXAZZJNODWJE-UHFFFAOYSA-N [Pb].[Sn].[Ca] Chemical compound [Pb].[Sn].[Ca] YBOXAZZJNODWJE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QQHJESKHUUVSIC-UHFFFAOYSA-N antimony lead Chemical compound [Sb].[Pb] QQHJESKHUUVSIC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- -1 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 1
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001174 tin-lead alloy Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób przerobu frakcji metalicznej złomu akumulatorowego, przy zastosowaniu dwuetapowego niskotemperaturowego przetopu dla wytworzenia antymonowego ołowiu surowego.
Jednym z głównych produktów mechanicznego rozdziału złomu akumulatorów kwasowoołowiowych jest frakcja metaliczna, zawierająca głównie pokruszone metaliczne elementy kratki akumulatorowej i kłem wykonane z ołowiu rafinowanego oraz antymonowych i wapniowo-cynowych stopów ołowiu, zanieczyszczona domieszkami pasty, złomu żelaza i tworzyw sztucznych będących mieszanką polichlorku winylu, polipropylenu i ebonitu.
W zależności od zastosowanych metod mechanicznego rozdziału, w których wiodącą rolę odgrywają procesy kruszenia złomu akumulatorowego do ziarnistości 20-60 mm a następnie wydzielania frakcji w cieczach ciężkich lub metodą separacji hydrodynamicznej, uzyskana frakcja metaliczna charakteryzuje się zmiennym składem zawierając: 90-97% ołowiu metalicznego, 1-5% pasty, 0-0,5% złomu żelaza i 0,5-2% tworzyw sztucznych. Skład chemiczny frakcji metalicznej zawiera się w granicach: 90-95% Pb, 1,5-2,5% Sb, 0,1-0,3% Sn, 0,1-0,3% As, 0,2-0,5% S, 0,1-0,3%Cl, 0,3-1% Corg.
Znany jest sposób jednoetapowego wysokotemperaturowego (ok. 1100°C) przetopu frakcji metalicznej razem z pastą lub oddzielnie, z dodatkiem koksiku, węglanu sodu i złomu żelaza prowadzony w piecu obrotowo-wahadłowym. Po załadunku wsadu piec ogrzewany jest palnikiem gazowotlenowym w czasie 3 h do jego pełnego stopienia w temperaturze 1050-1150°C, po czym ołów z żużlem zlewa się razem do kadzi. Produktami przetopu są ołów surowy zawierający 1,5-2,5% Sb, żużel sodowy zawierający 5-10% Pb i pyły ołowionośne.
Wysokotemperaturowy przetop frakcji metalicznej cechuje się wieloma wadami technologicznymi, stwarza większe zagrożenie dla środowiska naturalnego i jest mało efektywny ekonomicznie. Podstawową wadą procesu jest konieczność stopienia żużla razem z ołowiem w wysokiej temperaturze ok. 1100°C. Wysoka temperatura przetopu powoduje wyższe zużycie mediów (gaz ziemny, tlen techniczny) do opalania pieca, zwiększa zużycie wyłożenia ogniotrwałego pieca, generuje zwiększoną ilość gazów procesowych i pyłów (z powodu parowania metalicznego ołowiu), a także zwiększa zużycie złomu żelaza (z powodu jego upalania) i tym samym powiększa ilość powstającego żużla. Duża ilość pyłów powstających w procesie i wysokie zużycie gazu ziemnego do opalania pieców przekładają się na zwiększoną emisję kominową tlenku węgla, SO2, chloru, węglowodorów i zanieczyszczeń pyłowych. Uzysk Pb do ołowiu surowego jest niski wynosząc 92-95%.
Proponowany nowy sposób dwuetapowego niskotemperaturowego przetopu frakcji metalicznej eliminuje przedstawione wyżej wady technologiczne opisanego procesu. Przedmiotem wynalazku jest sposób przerobu frakcji metalicznej złomu akumulatorów kwasowo-ołowiowych przy zastosowaniu dwuetapowego niskotemperaturowego przetopu, zapewniający wytworzenie ołowiu surowego o regulowanej zawartości antymonu w granicach 0,5-7% Sb i uzyskiem 98,5-99,5% Pb, uzyskanie małej ilości żużla 5-10% masy frakcji metalicznej o niskiej zawartości ok. 3% Pb, i kilkukrotne zmniejszenie ilości pyłów i emisji zanieczyszczeń gazowych do atmosfery przy niższym zużyciu reduktora węglowego, węglanu sodu i złomu żelaza do przetopu.
Istota wynalazku jest sposób przerobu frakcji metalicznej złomu akumulatorów kwasowoołowiowych charakteryzujący się tym, że frakcję metaliczną poddaje się dwuetapowemu niskotemperaturowemu przetopowi, w którym pierwszy etap obejmuje trzy, cztero lub pięciokrotne wsadowanie i stapianie frakcji metalicznej bez dodatków w temperaturze 500-750°C i czasie 15-45 minut na jeden załadunek, zakończone zlewaniem niskoantymonowego ołowiu surowego po każdym stapianiu frakcji metalicznej z pozostawieniem stałych zgarów w piecu aż do zapełnienia 30% pojemności użytecznej pieca, zaś drugi etap obejmuje redukcję zgarów w temperaturze 950-1150°C z dodatkiem 1-2% reduktora węglowego, 1-2% węglanu sodu i 0,5-2% złomu żelaza w stosunku do całkowitej masy przerabianej frakcji metalicznej.
Korzystnie, przetop frakcji metalicznej złomu akumulatorów kwasowo-ołowiowych prowadzi się w piecu obrotowo-wahadłowym, krótkim piecu obrotowym lub piecu obrotowo-wychylnym.
Korzystnie, jako reduktor węglowy stosuje się koksik, antracyt, miał węglowy lub muł węglowy.
Korzystnie, zawartość antymonu w ołowiu surowym reguluje się przez zastosowanie współczynnika nadmiaru tlenu w palniku w zakresie 1,00-1,10.
PL 224 374 B1
Z pieca zlewa się ołów surowy zawierający 0,5-2% Sb, pozostawiając w nim stałe zgary tlenkowe. Pozostawione w piecu stałe tlenkowe zgary zawierają pastę, utleniony antymon i resztki po spaleniu tworzyw sztucznych.
W procesie uzyskuje się ołów antymonowy zawierający 3-7% Sb i niskotopliwy żużel typu FeS-Na2S-Na2O-SiO2, przy niewielkiej ilości pyłów.
Zastosowanie wyższego współczynnika nadmiaru tlenu oraz dłuższego czasu i wyższej temperatury stapiania frakcji metalicznej pozwala na uzyskanie niższej zawartości Sb w ołowiu z etapu jej stapiania, w wyniku przeprowadzenia go w postaci utlenionej do zgarów oraz wyższej zawartości antymonu w ołowiu surowym z etapu redukcji zgarów. Ołów surowy z etapu stapiania zgarów, zawierający 0,5-2% Sb, przeznaczony jest do wytwarzania ołowiu rafinowanego lub niskoantymowych stopów ołowiu np. PbSbl,7Se, a ołów surowy z redukcji zgarów zawierający 3-7% Sb może być zagospodarowany w produkcji wysokoantymonowych stopów ołowiu PbSb3 i PbSb6.
Sposób według wynalazku został uwidoczniony w przykładach.
P r z y k ł a d I Frakcja metaliczna w ilości 18,2 Mg, zawierająca 90,0% Pb, 2,2% Sb, 1,5% tworzyw sztucznych, stapiana była bez dodatków w 3 porcjach po ok. 6 Mg w temperaturze 682-726°C w czasie 20 minut dla jednej porcji, w piecu obrotowo-wahadłowym opalanym palnikiem na gaz ziemny i tlen przy współczynniku nadmiaru tlenu równym 1,05. W wyniku przetopu uzyskano 12,4 Mg ołowiu surowego zawierającego 1,4% Sb i stałe zgary pozostające w piecu. W drugim etapie prowadzono redukcję zgarów z dodatkiem 1,5% koksiku, 1,5% węglanu sodu i 0,8% złomu żelaza w stosunku do masy całkowitej przerobionej frakcji metalicznej, w temperaturze 1057°C i czasie 150 min, uzyskując 3,7 Mg ołowiu surowego zawierającego 6,5% Sb i 1,6 Mg żużla zawierającego 3,3% Pb. Całkowity uzysk Pb w ołowiu surowym wyniósł 99,0%, wydajność przetopu frakcji metalicznej - 77,2 Mg/dobę, 3 a zużycie gazu ziemnego - 27,7 Nm3/I Mg ołowiu surowego.
P r z y k ł a d II Frakcja metaliczna w ilości 20,3 Mg, zawierająca 93,0% Pb, 2,3% Sb, 1,1% tworzyw sztucznych, stapiana była bez dodatków w 4 porcjach po ok. 5 Mg w temperaturze 599-622°C w czasie 15 minut dla jednej porcji, w krótkim piecu obrotowym opalanym palnikiem na gaz ziemny i tlen przy współczynniku nadmiaru tlenu równym 1,00. W wyniku przetopu uzyskano 14,6 Mg ołowiu surowego zawierającego 1,9% Sb i stałe zgary pozostające w piecu. W drugim etapie prowadzono redukcję zgarów z dodatkiem 1,2% koksiku, 1,2% węglanu sodu i 0,6% złomu żelaza w stosunku do masy całkowitej przerobionej frakcji metalicznej, w temperaturze 1077°C i czasie 120 min, uzyskując 3,6 Mg ołowiu surowego zawierającego 3,2% Sb i 1,5 Mg żużla zawierającego 2,9% Pb.
Całkowity uzysk Pb w ołowiu surowym wyniósł 99,3%, wydajność przetopu frakcji metalicznej 3
81,2 Mg/dobę, a zużycie gazu ziemnego - 26,5 Nm3/l Mg ołowiu surowego.
P r z y k ł a d III Frakcja metaliczna w ilości 31,5 Mg, zawierająca 92,7% Pb, 1,9% Sb, 1,8% tworzyw sztucznych, stapiana była bez dodatków w 3 porcjach po ok. 10,5 Mg w temperaturze 720-742°C w czasie 40 minut dla jednej porcji, w piecu obrotowo-wychylnym opalanym palnikiem na gaz ziemny i tlen przy współczynniku nadmiaru tlenu równym 1,05. W wyniku przetopu uzyskano 19,9 Mg ołowiu surowego zawierającego 1,5% Sb i stałe zgary pozostające w piecu. W drugim etapie prowadzono redukcję zgarów z dodatkiem 2,0% koksiku, 2,0% węglanu sodu i 1,5% złomu żelaza w stosunku do masy całkowitej przerobionej frakcji metalicznej, w temperaturze 1080°C i czasie 240 min, uzyskując 8,4 Mg ołowiu surowego zawierającego 3,1% Sb i 2,7 Mg żużla zawierającego 2,4% Pb. Całkowity uzysk Pb w ołowiu surowym wyniósł 99,2%, wydajność przetopu frakcji metalicznej - 80,5 Mg/dobę, 3 a zużycie gazu ziemnego - 40,9 Nm3/I Mg ołowiu surowego.
Claims (4)
1. Sposób przerobu frakcji metalicznej złomu akumulatorów kwasowo-ołowiowych, znamienny tym, że frakcję metaliczną poddaje się dwuetapowemu niskotemperaturowemu przetopowi, w którym pierwszy etap obejmuje trzy, cztero lub pięciokrotne wsadowanie i stapianie frakcji metalicznej bez dodatków w temperaturze 500-750°C i czasie 15-45 minut na jeden załadunek, zakończone zlewaniem niskoantymonowego ołowiu surowego po każdym stapianiu frakcji metalicznej z pozostawieniem stałych zgarów w piecu aż do zapełnienia 30% pojemności użytecznej pieca, zaś drugi etap obejmuje redukcję zgarów w temperaturze 950-1150°C z dodatkiem 1-2% reduktora węglowego, 1-2% węglanu sodu i 0,5-2% złomu żelaza w stosunku do całkowitej masy przerabianej frakcji metalicznej.
PL 224 374 B1
2. Sposób wg zastrz. 1, znamienny tym, że przetop frakcji metalicznej złomu akumulatorów kwasowo-ołowiowych prowadzi się w piecu obrotowo-wahadłowym, krótkim piecu obrotowym lub piecu obrotowo-wychylnym.
3. Sposób wg zastrz. 1, znamienny tym, że jako reduktor węglowy stosuje się koksik, antracyt, miał węglowy lub muł węglowy.
4. Sposób wg zastrz. 1, znamienny tym, że zawartość antymonu w ołowiu surowym reguluje się przez zastosowanie współczynnika nadmiaru tlenu w palniku w zakresie 1,00-1,10.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL401196A PL224374B1 (pl) | 2012-10-15 | 2012-10-15 | Sposób przerobu frakcji metalicznej złomu akumulatorów kwasowo- ołowiowych |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL401196A PL224374B1 (pl) | 2012-10-15 | 2012-10-15 | Sposób przerobu frakcji metalicznej złomu akumulatorów kwasowo- ołowiowych |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL401196A1 PL401196A1 (pl) | 2014-04-28 |
| PL224374B1 true PL224374B1 (pl) | 2016-12-30 |
Family
ID=50514878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL401196A PL224374B1 (pl) | 2012-10-15 | 2012-10-15 | Sposób przerobu frakcji metalicznej złomu akumulatorów kwasowo- ołowiowych |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL224374B1 (pl) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107083488A (zh) * | 2017-04-19 | 2017-08-22 | 安徽华铂再生资源科技有限公司 | 一种废铅酸蓄电池铅膏熔池熔炼处理方法 |
-
2012
- 2012-10-15 PL PL401196A patent/PL224374B1/pl unknown
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107083488A (zh) * | 2017-04-19 | 2017-08-22 | 安徽华铂再生资源科技有限公司 | 一种废铅酸蓄电池铅膏熔池熔炼处理方法 |
| CN107083488B (zh) * | 2017-04-19 | 2019-05-24 | 安徽华铂再生资源科技有限公司 | 一种废铅酸蓄电池铅膏熔池熔炼处理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL401196A1 (pl) | 2014-04-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106795579A (zh) | 熔炼锂离子电池的方法 | |
| EA011796B1 (ru) | Способ и установка для извлечения цветных металлов из отходов производства цинка | |
| CN101509081A (zh) | 一种还原炉直接还原液态高铅渣工艺 | |
| CN103952564A (zh) | 铜熔炼渣处理方法 | |
| CN103820643A (zh) | 一种两段熔炼处理铅阳极泥产贵铅的方法 | |
| CN106319242A (zh) | 一种连续直接炼铅的方法 | |
| CN115821064B (zh) | 一种锑氧低温还原的方法 | |
| CN108588441A (zh) | 一种火法全流程清洁炼铜装置及工艺 | |
| Lipart et al. | Wastes from the coal-enrichment process as alternative reducers for lead smelting from lead-acid accmulator scrap | |
| CN111041225A (zh) | 一种贫杂高硅铜精矿富氧侧吹熔炼方法 | |
| RU2360984C1 (ru) | Способ извлечения металлов платиновой группы | |
| CN108559855A (zh) | 一种粗铜火法连续精炼装置 | |
| MX2008002934A (es) | Procedimiento para procesar materiales que contienen plomo??. | |
| CN208087704U (zh) | 一种粗铜火法连续精炼装置 | |
| CN103667564B (zh) | 制备金属单质的方法 | |
| JP2012021176A (ja) | 金属鉛の製造方法 | |
| JP2009209389A (ja) | スラグフューミング方法 | |
| CN110004300A (zh) | 以铝灰为原料等离子体射流送料制取硅铁合金的方法 | |
| RU2208057C1 (ru) | Способ извлечения свинца из вторичного сырья | |
| CN104263934B (zh) | 一种风煤吹炉和锡精矿风煤吹炉冶炼方法 | |
| Moosavi-Khoonsari et al. | Technology selection for slag zinc fuming process | |
| CN1039594C (zh) | 用反射炉复合法炼铅的方法 | |
| JP5092615B2 (ja) | スラグフューミング方法 | |
| CN102828043A (zh) | 一种低品位铜精矿的自热熔炼方法 | |
| JPH07116530B2 (ja) | 硫化亜鉛精鉱の熔融脱硫方法 |