PL217714B1 - Wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobroci - Google Patents
Wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobrociInfo
- Publication number
- PL217714B1 PL217714B1 PL385472A PL38547208A PL217714B1 PL 217714 B1 PL217714 B1 PL 217714B1 PL 385472 A PL385472 A PL 385472A PL 38547208 A PL38547208 A PL 38547208A PL 217714 B1 PL217714 B1 PL 217714B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- resonant circuit
- node
- power supply
- elements
- main
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/01—Resonant DC/DC converters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33569—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
- H02M3/33571—Half-bridge at primary side of an isolation transformer
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33569—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
- H02M3/33573—Full-bridge at primary side of an isolation transformer
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
- Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobroci przeznaczony do transformacji napięć stałych, charakteryzujący się dużą odpornością na przeciążenia oraz dużą odpornością na nagłe zmiany odbieranej mocy.
Od współczesnych urządzeń transformujących napięcie wymaga się wysokiej niezawodności, wysokiej sprawności energetycznej, małych rozmiarów geometrycznych oraz niskiego poziomu zakłóceń radioelektrycznych. Jednoczesną realizację tych wymagań umożliwiają zasilacze impulsowe, w których wykorzystuje się zjawisko rezonansu. Rezonans prądowy umożliwia łatwą regulację poziomu mocy wyjściowej. Wykorzystanie rezonansu napięciowego, z kolei, pozwala na zminimalizowanie niekorzystnych zjawisk związanych ze stanami przejściowymi podczas przełączania kluczy prądowych. Dzięki zastosowaniu rezonansu napięciowego proces przełączania kluczy prądowych może być zrealizowany w tych momentach czasowych, kiedy wartości napięcia i prądu w obwodzie przyjmują minimalne wartości, co w konsekwencji umożliwia minimalizację strat energii podczas procesu komutacji.
Z amerykańskiego opisu patentowego nr US 2006/0227577 znany jest konwerter rezonansowy przeznaczony do współpracy z inwerterem. Konwerter umożliwia transformację fluktuujących i stosunkowo niskich napięć pozyskiwanych z odnawialnych źródeł energii do poziomu wymaganego przez falowniki dołączone do sieci energetycznej. Konwerter ma równoległy obwód rezonansowy, do którego, za pośrednictwem łączników prądowych, dostarczana jest energia z niskonapięciowego źródła zasilania. Proces konwersji DC/AC realizowany jest przez komutację przy zerowym napięciu. Transformator wielkiej częstotliwości, którego uzwojenie pierwotne jest dołączone do równoległego obwodu rezonansowego, zapewnia separację galwaniczną oraz wytworzenie wysokiego napięcia. Wtórne uzwojenie transformatora połączone jest z prostownikiem poprzez prądowy, szeregowy obwód rezonansowy. Konwerter dostarcza na wyjściu napięcie 450V przy fluktuacjach napięcia 25-30%. Przedstawiona struktura konwertera jest wrażliwa na nagłe zmiany obciążenia. Jeżeli w stanie maksymalnego poboru mocy wyjściowej nastąpi nagłe odłączenie obciążenia, to zgromadzona w obwodzie rezonansowym energia, która jest z reguły znacznie większa od energii przesyłanej do obciążenia w czasie jednego cyklu komutacyjnego, może spowodować przepływ prądów w obwodzie komutacyjnym, przekraczających dopuszczalne wartości.
Istotą wynalazku jest wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobroci, w którym do pierwotnego uzwojenia transformatora separującego dołączony jest główny obwód rezonansowy składający się z pierwszego indukcyjnego elementu reaktancyjnego i pierwszego pojemnościowego elementu reaktancyjnego. Pierwszy węzeł głównego obwodu rezonansowego połączony jest poprzez dodatkowy element reaktancyjny ze wspólnym węzłem połączenia diod stanowiących diodowy ogranicznik napięcia. Wspólny węzeł, łączący diody poprzez szeregowy obwód rezonansowy złożony z drugiego indukcyjnego elementu reaktancyjnego i drugiego pojemnościowego elementu reaktancyjnego, połączony jest z zespołem łączników prądowych. Do łączników prądowych zostały dołączone równolegle pojemnościowe elementy reaktancyjne. W pierwszej odmianie zasilacza wielorezonansowego drugi węzeł obwodu rezonansowego dołączony jest do bloku pojemnościowego.
W odmianie drugiej wielorezonansowego zasilacza z integralnym ogranicznikiem dobroci do pierwotnego uzwojenia transformatora separującego dołączony jest główny obwód rezonansowy składający się z pierwszego indukcyjnego elementu reaktancyjnego i pierwszego pojemnościowego elementu reaktancyjnego. Oba węzły głównego obwodu rezonansowego połączone są poprzez dodatkowe elementy reaktancyjne z węzłami diodowych ograniczników napięcia. Węzły diodowych ograniczników napięcia połączone są z zespołami łączników prądowych, poprzez szeregowe obwody rezonansowe z których każdy złożony jest z drugiego indukcyjnego elementu reaktancyjnego i drugiego pojemnościowego elementu reaktancyjnego. Do wszystkich łączników prądowych zostały dołączone równolegle pojemnościowe elementy reaktancyjne.
W odmianie trzeciej wielorezonansowego zasilacza z integralnym ogranicznikiem dobroci główny obwód rezonansowy składa się z pierwszego indukcyjnego elementu reaktancyjnego i pierwszego pojemnościowego elementu reaktancyjnego, przy czym pierwszy indukcyjny element reaktancyjny stanowi integralną część transformatora separującego. Pierwszy węzeł głównego obwodu rezonansowego połączony jest poprzez dodatkowy element reaktancyjny ze wspólnym węzłem połączenia diod stanowiących diodowy ogranicznik napięcia. Wspólny węzeł, łączący diody poprzez szeregowy obwód rezonansowy złożony z drugiego indukcyjnego elementu reaktancyjnego i drugiego pojemnoPL 217 714 B1 ściowego elementu reaktancyjnego, połączony jest z zespołem łączników prądowych. Do łączników prądowych zostały dołączone równolegle pojemnościowe elementy reaktancyjne. Drugi węzeł obwodu rezonansowego dołączony jest do bloku pojemnościowego.
W odmianie czwartej wielorezonansowego zasilacza z integralnym ogranicznikiem dobroci główny obwód rezonansowy składa się z pierwszego indukcyjnego elementu reaktancyjnego i pierwszego pojemnościowego elementu reaktancyjnego, przy czym pierwszy indukcyjny element reaktancyjny stanowi integralną część transformatora separującego. Oba węzły głównego obwodu rezonansowego połączone są poprzez dodatkowe elementy reaktancyjne z węzłami diodowych ograniczników napięcia. Węzły diodowych ograniczników napięcia połączone są z zespołami łączników prądowych poprzez szeregowe obwody rezonansowe, z których każdy złożony jest z drugiego indukcyjnego elementu reaktancyjnego i drugiego pojemnościowego elementu reaktancyjnego. Do wszystkich łączników prądowych zostały dołączone równolegle pojemnościowe elementy reaktancyjne.
Przedmiot wynalazku w przykładach wykonania jest odtworzony na rysunku, na którym:
fig. 1 przedstawia półmostkową strukturę rezonansowego zasilacza z integralnym ogranicznikiem dobroci, fig. 2 przedstawia odmianę struktury półmostkowej, w której element reaktancyjny L1 głównego obwodu rezonansowego OR stanowi indukcyjność rozproszona transformatora separującego TS, fig. 3 przedstawia wykonanie zawierające mostkową strukturę rezonansowego zasilacza z integralnym ogranicznikiem dobroci, fig. 4 przedstawia odmianę struktury mostkowej, w której element reaktancyjny L1 głównego obwodu rezonansowego OR stanowi indukcyjność rozproszona transformatora separującego TS.
Wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobroci ma główny obwód rezonansowy OR składający z elementu indukcyjnego L1 i kondensatora C1. Główny obwód rezonansowy OR dołączony jest równolegle do zacisków pierwotnego uzwojenia transformatora separującego TS, zadaniem którego jest transformacja napięcia oraz separacja galwaniczna obwodu wyjściowego. Sinusoidalne oscylacje napięcia w głównym obwodzie rezonansowym OR są możliwe pod warunkiem, że wartość energii zgromadzonej w obwodzie jest wielokrotnie większa od energii odbieranej przez obciążenie w czasie pojedynczego okresu. Skutkiem dużej dobroci szczytowe wartości prądów w obwodzie są znacznie większe od wartości wymaganych przez obciążenie.
Oscylacje w głównym obwodzie rezonansowym OR podtrzymuje cykliczny proces komutacji łączników prądowych K1 i K2 dołączonych do źródła napięcia stałego. Energia ze źródła napięcia stałego przekazywana jest do głównego obwodu rezonansowego OR za pośrednictwem szeregowego obwodu rezonansowego składającego się z kondensatora C2 i cewki L2 połączonych z cewką ER (ER1). Ponieważ wartość impedancji szeregowego obwodu rezonansowego silnie zależy od częstotliwości możliwa jest kontrola przekazywanej mocy. Szeregowy obwód rezonansowy L2, C2 pełni więc funkcję regulatora mocy dostarczanej do głównego obwodu rezonansowego OR, przy czym chwilowa wartość dostarczanej mocy jest silnie zależna od częstotliwości pracy łączników prądowych K1, K2. Z drugiej strony tenże sam dwójnik w połączeniu z głównym obwodem rezonansowym OR pełni funkcję transformatora napięcia. Przy odpowiednim doborze wartości elementów reaktancyjnych dla obwodu szeregowego i głównego obwodu rezonansowego możliwe jest uzyskanie transformacji napięcia. Uzyskane wówczas szczytowe wartości napięcia w głównym obwodzie rezonansowym OR mogą wielokrotnie przekraczać szczytowe wartości napięć generowane przez obwód komutacyjny K1, K2.
Ten stan, aczkolwiek bardzo korzystny, jest również niebezpieczny dla elementów obwodu, ponieważ w przypadku utraty kontroli przez układ sterujący, co może być skutkiem zakłóceń lub stanów nieustalonych, mogą zostać przekroczone znamionowe graniczne wartości napięcia i prądu dopuszczalne dla zastosowanych elementów. W celu zabezpieczenia obwodu rezonansowego przed samozniszczeniem zastosowano diodowy ogranicznik napięcia DON (DON1) głównego obwodu rezonansowego OR składający się z diod D1 i D2 dołączonych odpowiednio do dodatniego i ujemnego bieguna głównego obwodu zasilania oraz połączonych z szeregowym obwodem rezonansowym. Dzięki zastosowaniu diodowego ogranicznika napięcia DON (DON1), szczytowe wartości napięcia w węźle W nie przekraczają wartości granicznych określonych przez źródło napięcia stałego, a dodatkowa nadwyżka energii z głównego obwodu rezonansowego OR odprowadzana jest do źródła napięcia stałego.
Dodatkowy element indukcyjny ER, także ER1 i ER2, umożliwia zachowanie „pewnej” elastyczności obwodu. Pomimo, że w węźle W, także W1 i W2, szczytowe wartości oscylacji napięcia zostały
PL 217 714 B1 ograniczone do wartości określonych przez źródło napięcia stałego, zachowana została zdolność transformacji napięcia przez kombinację szeregowego obwodu rezonansowego z głównym obwodem rezonansowym OR. Zatem, pomimo zastosowanego diodowego ogranicznika napięcia, amplituda oscylacji napięcia w głównym obwodzie rezonansowym L1, C1 może być większa od amplitudy oscylacji w węźle W, także W1 i W2. Ponadto, taka konfiguracja zapewnia poprawne działanie ogranicznika napięcia także w stanie zwarcia uzwojenia transformatora TS. Współczynnik transformacji napięcia ustala się przez dobór stosunku wartości indukcyjności dla elementów L2 i ER, także ER1 i ER2. Kondensatory CB1, CB2 dołączone do jednego z węzłów głównego obwodu rezonansowego OR uniemożliwiają przepływ składowej stałej prądu w uzwojeniu pierwotnym transformatora TS. Kondensatory C3, C4 i C5, C6 mają na celu minimalizację strat energii w łącznikach prądowych odpowiednio K1, K2, K3, K4 podczas procesu komutacji.
Należy zaznaczyć, że precyzyjną kontrolę parametrów wyjściowych zasilacza realizuje się przy pomocy obwodu sterującego, który nie został pokazany na rysunku. Obwód sterujący na podstawie parametrów wyjściowych dobiera optymalne parametry dla impulsów sterujących łącznikami prądowymi K1, K2. Z uwagi na ograniczony czas reakcji obwodu sterującego z jednej strony i wysoką częstotliwość pracy łączników prądowych oraz możliwość wystąpienia krytycznych wartości prądu i napięcia z drugiej strony, w konwerterach rezonansowych konieczne jest zastosowanie osobnego, dodatkowego obwodu kontrolującego o dużej niezawodności i dużej szybkości reakcji. Tę funkcję w układzie według wynalazku realizuje diodowy ogranicznik napięcia DON (DON1).
W odmianie wielorezonansowego zasilacza przedstawionego na fig. 2 pierwszy indukcyjny element reaktancyjny L1 stanowi integralną część transformatora separującego TS. Odmiana ta predestynowana jest dla zasilaczy pracujących w zakresie wysokich częstotliwości (>300 kHz).
W odmianie wielorezonansowego zasilacza przedstawionego na fig. 3 zastosowano mostkową strukturę obwodu komutującego. Odmiana ta predestynowana jest dla zasilaczy dużej mocy.
W odmianie wielorezonansowego zasilacza przedstawionego na fig. 4 zastosowano mostkową strukturę obwodu komutującego, który zapewnia transfer energii do głównego obwodu rezonansowego OR. Główny obwód rezonansowy OR zawiera pierwszy indukcyjny element reaktancyjny L1, który stanowi integralną część transformatora separującego TS. Odmiana ta predestynowana jest dla zasilaczy dużej mocy pracujących w zakresie wysokich częstotliwości.
Struktura wielorezonansowego zasilacza z integralnym ogranicznikiem dobroci według wynalazku wykazuje dużą odporność na nagłe zmiany obciążenia. Dwustopniowa transformacja napięcia, gdzie pierwszy stopień stanowi kombinacja szeregowego układu rezonansowego z głównym równoległym obwodem rezonansowym, do którego dołączony jest transformator stanowiący drugi stopień transformacji napięcia, zapewnia dużą elastyczność i łatwą adaptację do różnych poziomów napięć po stronie wejściowej konwertera. Ponieważ przeważająca część energii zgromadzona jest w głównym obwodzie rezonansowym zawierającym minimalną ilość elementów, staranne wykonanie tego obwodu jak również jego zabezpieczenie przed stratą energii wskutek promieniowania umożliwia minimalizację strat energetycznych i minimalizację emisji zakłóceń.
Claims (5)
- Zastrzeżenia patentowe1. Wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobroci zawierający co najmniej jeden zespół łączników prądowych, transformator separujący oraz co najmniej jeden obwód rezonansowy, znamienny tym, że ma główny obwód rezonansowy (OR) składający się z elementów reaktancyjnych (L1) i (C1), dołączony do pierwotnego uzwojenia transformatora separującego (TS) poprzez węzły pierwszy i drugi, przy czym pierwszy węzeł głównego obwodu rezonansowego (OR) połączony jest poprzez dodatkowy element reaktancyjny odpowiednio (ER) lub (ER1) ze wspólnym węzłem odpowiednio (W) lub (W1) połączenia diod (D1), (D2) stanowiących diodowy ogranicznik napięcia odpowiednio (DON) lub (DON1), dodatkowo wspólny węzeł odpowiednio (W) lub (W1) łączący diody (D1), (D2) poprzez szeregowy obwód rezonansowy złożony z elementów reaktancyjnych (L2), i (C2) połączony jest z zespołem łączników prądowych (K1), (K2), ponadto do łączników prądowych (K1), (K2) zostały dołączone równolegle odpowiednio elementy reaktancyjne (C3) oraz (C4).
- 2. Wielorezonansowy zasilacz według zastrz. 1, znamienny tym, że drugi węzeł głównego obwodu rezonansowego (OR) dołączony jest do bloku pojemnościowego złożonego z elementów reaktancyjnych (CB1), (CB2).PL 217 714 B1
- 3. Wielorezonansowy zasilacz według zastrz. 1, znamienny tym, że drugi węzeł głównego obwodu rezonansowego (OR) dołączony jest do elementu reaktancyjnego (ER2), który następnie połączony jest z węzłem (W2) ogranicznika napięcia (DON2), który następnie połączony jest z zespołem łączników prądowych (K3), (K4), poprzez obwód rezonansowy złożony z elementów reaktancyjnych (L2B), (C2B), przy czym do łączników prądowych (K3), (K4) zostały dołączone równolegle odpowiednio elementy (C5) oraz (C6).
- 4. Wielorezonansowy zasilacz według zastrz. 1, znamienny tym, że ma element reaktancyjny (L1), który stanowi integralną część transformatora separującego (TS), ponadto ma drugi węzeł głównego obwodu rezonansowego (OR) dołączony do bloku pojemnościowego złożonego z elementów reaktancyjnych (CB1), (CB2).
- 5. Wielorezonansowy zasilacz według zastrz. 1, znamienny tym, że ma element reaktancyjny (L1), który stanowi integralną część transformatora separującego (TS), ponadto ma drugi węzeł głównego obwodu rezonansowego (OR) dołączony do elementu reaktancyjnego (ER2), który następnie połączony jest z węzłem (W2) ogranicznika napięcia (DON2), który następnie połączony jest z zespołem łączników prądowych (K3), (K4), poprzez obwód rezonansowy złożony z elementów reaktancyjnych (L2B), (C2B), przy czym do łączników prądowych (K3), (K4) zostały dołączone równolegle odpowiednio elementy (C5) oraz (C6).
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL385472A PL217714B1 (pl) | 2008-06-20 | 2008-06-20 | Wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobroci |
| US12/737,235 US8599578B2 (en) | 2008-06-20 | 2009-06-03 | Multi-resonance power supply with an integral quality factor |
| PCT/PL2009/000061 WO2009154489A1 (en) | 2008-06-20 | 2009-06-03 | Multi-resonance power supply with an integral quality factor limiter |
| DE112009001260T DE112009001260T5 (de) | 2008-06-20 | 2009-06-03 | Multiresonanz-Stromversorgung mit einem integralen Qualitätsfaktorbegrenzer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL385472A PL217714B1 (pl) | 2008-06-20 | 2008-06-20 | Wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobroci |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL385472A1 PL385472A1 (pl) | 2009-12-21 |
| PL217714B1 true PL217714B1 (pl) | 2014-08-29 |
Family
ID=40935669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL385472A PL217714B1 (pl) | 2008-06-20 | 2008-06-20 | Wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobroci |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8599578B2 (pl) |
| DE (1) | DE112009001260T5 (pl) |
| PL (1) | PL217714B1 (pl) |
| WO (1) | WO2009154489A1 (pl) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2475518A (en) * | 2009-11-20 | 2011-05-25 | Technelec Ltd | Two stage resonant converter for LED lamps |
| PL219054B1 (pl) * | 2010-12-03 | 2015-03-31 | Akademia Górniczo Hutnicza Im Stanisława Staszica W Krakowie | Zintegrowany element indukcyjny |
| PL219764B1 (pl) * | 2011-08-02 | 2015-07-31 | Akademia Górniczo Hutnicza Im Stanisława Staszica W Krakowie | Zasilacz rezonansowy z dławikiem wielouzwojeniowym |
| CN102969801B (zh) * | 2012-11-01 | 2014-08-06 | 重庆大学 | 电流型无线供电系统负载识别方法 |
| CN111669055B (zh) * | 2019-03-08 | 2021-05-28 | 台达电子企业管理（上海）有限公司 | 电压转换电路及其控制方法 |
| CN115133752A (zh) * | 2021-03-25 | 2022-09-30 | 台达电子企业管理（上海）有限公司 | 驱动装置及其控制方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8103474A (nl) * | 1981-07-23 | 1983-02-16 | Hollandse Signaalapparaten Bv | Energieomzetter. |
| US4691273A (en) * | 1986-12-11 | 1987-09-01 | Nippon Telegraph & Telephone Corp. | Series resonant converter with parallel resonant circuit |
| CA1318349C (en) * | 1988-03-11 | 1993-05-25 | Yoshio Suzuki | Series resonant power converter and method of controlling the same |
| JPH0690567A (ja) | 1992-09-07 | 1994-03-29 | Uinzu:Kk | エネルギー合成型高出力インバーター |
| US5594635A (en) * | 1993-03-30 | 1997-01-14 | Motorola, Inc. | Constant frequency, zero-voltage-switching converters with resonant switching bridge |
| JP4683364B2 (ja) | 2000-12-26 | 2011-05-18 | Ｔｄｋラムダ株式会社 | 複合共振型スイッチング電源装置 |
| US6344979B1 (en) * | 2001-02-09 | 2002-02-05 | Delta Electronics, Inc. | LLC series resonant DC-to-DC converter |
| DE10126256A1 (de) * | 2001-05-29 | 2002-12-05 | Philips Corp Intellectual Pty | Stromversorgungssystem |
| KR100961763B1 (ko) * | 2002-02-15 | 2010-06-07 | 소니 주식회사 | 스위칭 전원회로 |
| US6650551B1 (en) * | 2002-06-06 | 2003-11-18 | Astec International Limited | ZVS/ZVT resonant choke with voltage clamp winding |
| GB2393336B (en) * | 2002-09-20 | 2005-07-20 | Coutant Lambda Ltd | Multi-resonant power conversion apparatus and methods |
| WO2005091483A1 (ja) * | 2004-03-18 | 2005-09-29 | Mitsui & Co., Ltd. | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
| JP5002978B2 (ja) * | 2006-02-22 | 2012-08-15 | サンケン電気株式会社 | 共振型スイッチング電源装置 |
| JP4910525B2 (ja) * | 2006-07-11 | 2012-04-04 | サンケン電気株式会社 | 共振型スイッチング電源装置 |
| JP2008187821A (ja) * | 2007-01-30 | 2008-08-14 | Matsushita Electric Works Ltd | 絶縁型ａｃ−ｄｃコンバータおよびそれを用いるｌｅｄ用直流電源装置 |
-
2008
- 2008-06-20 PL PL385472A patent/PL217714B1/pl unknown
-
2009
- 2009-06-03 US US12/737,235 patent/US8599578B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-06-03 DE DE112009001260T patent/DE112009001260T5/de not_active Withdrawn
- 2009-06-03 WO PCT/PL2009/000061 patent/WO2009154489A1/en active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE112009001260T5 (de) | 2011-04-07 |
| US8599578B2 (en) | 2013-12-03 |
| WO2009154489A1 (en) | 2009-12-23 |
| US20110157932A1 (en) | 2011-06-30 |
| PL385472A1 (pl) | 2009-12-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10833594B2 (en) | System and method of controlling a power converter having an LC tank coupled between a switching network and a transformer winding | |
| RU2672260C2 (ru) | Резонансный dc-dc преобразователь мощности с управлением включением и выключением | |
| AU2012292193B2 (en) | A resonant-mode power supply with a multi-winding inductor | |
| US6310785B1 (en) | Zero voltage switching DC-DC converter | |
| CN106575923B (zh) | Dc-dc转换器 | |
| CN109417353B (zh) | 用于直流电源应用的调压变压整流组件 | |
| KR100966972B1 (ko) | 가변 스위칭 주파수 방식 전원 공급 장치 | |
| CA2646449A1 (en) | Improved single stage power factor corrected power converter with reduced ac inrush | |
| US8462525B2 (en) | Wide range DC power supply with bypassed multiplier circuits | |
| PL217714B1 (pl) | Wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobroci | |
| GB2522646A (en) | Converter | |
| KR20190115364A (ko) | 단상 및 3상 겸용 충전기 | |
| JP2006523080A (ja) | 減結合回路 | |
| US9118257B2 (en) | LLC single stage power factor correction converter | |
| CN110118903B (zh) | 电力电子变压器直流端口等效满功率试验电路及控制方法 | |
| RU2818849C1 (ru) | Полифазный преобразователь напряжения для станции катодной защиты | |
| RU64451U1 (ru) | Импульсный преобразователь | |
| EP2337209A2 (en) | DC power supply circuit | |
| CN113691119B (zh) | 三相功率因素校正装置 | |
| KR102428668B1 (ko) | 단일전력단 3 레벨 컨버터 | |
| CN115425831A (zh) | 一种开关电源用钳位吸收电路、开关电源及电器产品 | |
| Fuentes et al. | Non-isolated single phase UPS based on step-up converters | |
| Piegari et al. | Zero voltage switching configuration of a dual inductor current fed DC/DC converter | |
| CN203482111U (zh) | 逆变器 | |
| KR20210133647A (ko) | 계통 연계형 에너지 저장 시스템 및 전력 제어 장치 |