PL202569B1 - Sposób zawracania do obiegu gazu procesowego w procesach elektrochemicznych - Google Patents
Sposób zawracania do obiegu gazu procesowego w procesach elektrochemicznychInfo
- Publication number
- PL202569B1 PL202569B1 PL372833A PL37283302A PL202569B1 PL 202569 B1 PL202569 B1 PL 202569B1 PL 372833 A PL372833 A PL 372833A PL 37283302 A PL37283302 A PL 37283302A PL 202569 B1 PL202569 B1 PL 202569B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- gas
- pressure
- feed
- electrochemical
- jet pump
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 150
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 126
- 238000004064 recycling Methods 0.000 title abstract description 10
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 29
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 182
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims description 14
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 9
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 35
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 32
- 239000000463 material Substances 0.000 description 28
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 23
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 19
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 19
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 16
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 14
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 10
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 10
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 9
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 8
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 7
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 7
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 7
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 3
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 3
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 3
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 3
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 3
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001111 Fine metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052774 Proactinium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 2
- 238000003487 electrochemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910001026 inconel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 2
- NDVLTYZPCACLMA-UHFFFAOYSA-N silver oxide Chemical compound [O-2].[Ag+].[Ag+] NDVLTYZPCACLMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010053317 Hydrophobia Diseases 0.000 description 1
- 206010037742 Rabies Diseases 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 239000006230 acetylene black Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 description 1
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 238000003490 calendering Methods 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- -1 for example Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 239000004745 nonwoven fabric Substances 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 229910001923 silver oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- ONVGIJBNBDUBCM-UHFFFAOYSA-N silver;silver Chemical compound [Ag].[Ag+] ONVGIJBNBDUBCM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25B15/00—Operating or servicing cells
- C25B15/08—Supplying or removing reactants or electrolytes; Regeneration of electrolytes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25B15/00—Operating or servicing cells
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób zawracania do obiegu gazu procesowego w procesach elektrochemicznych z elektrodami do dyfuzji w gazach.
Różne procesy chemiczne wymagają wprowadzania substancji gazowych w nadmiarze stechiometrycznym. Nadmiar stechiometryczny podawanego gazu zasilającego konieczny jest na przykład przy stosowaniu ogniw elektrochemicznych na bazie elektrod do dyfuzji w gazach.
Przez zastosowanie elektrod do dyfuzji w gazach umożliwione są alternatywne reakcje w różnych procesach elektrochemicznych oraz uniknięcie tworzenia się niepożądanych i nieekonomicznych produktów ubocznych.
Przykładem elektrody do dyfuzji w gazach jest katoda pochłaniająca tlen. Elektroda taka, pomiędzy elektrolitem i przestrzenią gazową ma umieszczoną przeponę o otwartych porach, która zawiera elektrycznie przewodzącą warstwę z katalizatorem. Za pomocą takiego układu uzyskuje się to, że redukcja tlenowa na granicy trzech faz pomiędzy elektrolitem, katalizatorem i tlenem następuje możliwie blisko elektrolitu. Jak opisano w opisie Stanów Zjednoczonych Ameryki Nr-A-4 657 651 katody pochłaniające tlen znajdują zastosowanie na przykład w elektrolizie halogenku alkalicznego.
Natomiast przeprowadzanie elektrolizy przeponowej HCl za pomocą katod pochłaniających tlen znane jest fachowcom i opisane na przykład w opisach EP-A-070 294, US-A-598 197 i US-A-6 149 782. Sposób według wynalazku przeprowadzany jest przy użyciu katod pochłaniających tlen, opisanych w tych publikacjach.
W przypadku katod pochłaniających tlen dodawany jest między innymi tlen jako gaz zasilający. W znanych sposobach pozostają cy gaz resztkowy zawierają cy jeszcze tlen, zostaje usunię ty z procesu i bez dalszego użytkowania, doprowadzony do gazów odlotowych. Niekorzystne przy dotychczasowym prowadzeniu sposobu jest wysokie zużycie tlenu, a poza tym konieczne oczyszczanie gazu, na przykład za pomocą płuczek wieżowych, przed odprowadzeniem go do otoczenia. Do realizacji tego w skali technicznej oprócz znacznych kosztów surowcowych konieczne są specjalne sposoby i urzą dzenia do oczyszczania gazów odlotowych. Alternatywnie, gaz resztkowy moż e być przetworzony do ponownego zastosowania, konieczne są jednak do tego płuczki wieżowe lub filtry oraz sprężarki do zawracania tych gazów do procesu. Zawracanie do procesu za pomocą sprężarki wymaga zastosowania do jej wykonania materiałów wysokiej jakości ze względu na możliwość występowania w gazie resztkowym pozostał o ś ci chlorowodoru (HCl) i chloru lub wymaga stałego pł ukania gazu poddawanego recyklingowi w ługu sodowym, co powoduje duże zużycie tego ługu.
Znane jest również, że w różnych procesach nadmiar gazów procesowych zawraca się do procesów elektrolitycznych za pomocą sprężarek lub dmuchaw. Przy takim prowadzeniu sposobu wadą jest duży koszt inwestycyjny oraz eksploatacji, na przykład energii elektrycznej i konserwacji. Poza tym konieczność nadzorowania działania sprężarek ze względu na ich duże znaczenie dla prowadzenia procesu.
Znane jest również zastosowanie strumieniowych pomp gazowych do wytwarzania próżni, mieszaniny gazów i odzyskiwania ciepła (termokompresor/sprężarka mostkowa). Strumieniowe pompy gazowe są pompami strumieniowymi, które wytwarzają podciśnienie i nadają się przede wszystkim jako pompy próżniowe. Poza zastosowaniem gazowego ośrodka napędowego, strumieniowe pompy gazowe są identyczne z cieczowymi pompami strumieniowymi. Jako środek napędowy można zastosować na przykład parę wodną.
Zadaniem wynalazku jest opracowanie sposobu ponownego przetworzenia gazów resztkowych w procesach elektrolitycznych z elektrodami do dyfuzji w gazach, w którym unika się wspomnianych wyżej wad. Zwłaszcza zmniejszeniu ma ulec zużycie doprowadzanych gazów zasilających oraz wymiary koniecznych płuczek, a tym samym ma nastąpić zmniejszenie zużycia środków płuczących. Poza tym zbędne jest zastosowanie drogich sprężarek (obniżenie kosztów inwestycyjnych, eksploatacyjnych i konserwacji). Jednocześnie wyeliminowana zostaje możliwość uszkodzenia przepony i czułych elektrod do dyfuzji w gazie.
Sposób zawracania do obiegu gazu procesowego w procesach elektrochemicznych z przynajmniej jedną elektrodą do dyfuzji w gazach, według wynalazku charakteryzuje się tym, że doprowadza się gaz zasilający do procesu elektrochemicznego za pomocą strumieniowej pompy gazowej pod ciśnieniem, które jest większe niż ciśnienie procesowe, rozpręża się gaz zasilający do ciśnienia procesowego w strumieniowej pompie gazowej, przy wytwarzaniu ciśnienia ssania, które jest niższe niż ciśnienie procesowe, a następnie zasysa się gaz procesowy - gaz resztkowy zawierający gaz zasilająPL 202 569 B1 cy, za pomocą ciśnienia ssania wytwarzanego w strumieniowej pompie gazowej i zawraca się do obiegu gaz resztkowy do procesu elektrochemicznego.
Korzystnie, gaz resztkowy zawraca się do procesu elektrochemicznego poprzez przynajmniej jeden zawór regulacyjny.
Część gazu resztkowego odprowadza się z procesu jako gaz odlotowy.
Ciśnienie procesowe reguluje się za pomocą kolejnego zaworu nastawczego w strumieniu gazu odlotowego.
Gaz resztkowy doprowadza się do procesu poprzez strumieniową pompę gazową razem z gazem zasilającym.
Korzystnie, w sposobie według wynalazku gaz zasilający i gaz resztkowy doprowadza się poprzez strumieniową pompę gazową tak, że gaz procesowy występuje w 1,01 do 10-krotnym stechiometrycznym nadmiarze, w odniesieniu do zużycia gazu zasilającego w procesie elektrochemicznym.
W sposobie wedł ug wynalazku, stosuje się ciś nienie procesowe wy ż sze od ciś nienia atmosferycznego o 0,001 · 105 Pa do 10 · 105 Pa.
Korzystnie, proces prowadzi się przy ciśnieniu atmosferycznym.
Stosuje się ciśnienie procesowe niższe od ciśnienia atmosferycznego o 1 · 102 Pa do 5 · 104 Pa.
Stosuje się ciśnienie gazu zasilającego wyższe od ciśnienia procesowego o 0,1 · 105 do 40 · 105 Pa.
Niespodziewanie okazało się, że zastosowanie strumieniowej pompy gazowej umożliwia bezpośrednie zawracanie do procesu gazu resztkowego wzbogaconego gazem zasilającym bez konieczności przeprowadzania suszenia lub oczyszczania go. Odpada więc konieczne w dotychczas znanych procesach nawilżanie doprowadzanego gazu zasilającego. Wskutek prostej budowy strumieniowej pompy gazowej tańsze staje się użycie wysokociśnieniowych materiałów. Jako środek napędowy można zastosować konieczny w procesie gaz zasilający. Zużycie gazu zasilającego zmniejsza się znacznie, gdyż konieczny w procesie nadmiar osiąga się przez użycie gazu zasilającego pochodzącego z recyklingu. Powoduje to także mniejsze rozmiary koniecznych płuczek, a tym samym zmniejszenie zużycia środków płuczących gazy odlotowe. Za pomocą regulacji ilości strumienia gazu poddanego recyklingowi oraz swobodnego odpływu wyprowadzanego gazu resztkowego unika się nadciśnienia względnie wahań ciśnienia w przestrzeniach elektrodowych elektrolizy, mogących powodować uszkodzenia przepon i elektrod.
Istotną cechą wynalazku jest to, że nadmiar gazu resztkowego w procesach elektrolizy z elektrodami do dyfuzji gazu, który dotychczas wydalany był jako gaz odpadowy, zawracany jest bezpośrednio do procesu. Powoduje to zmniejszenie zużycia doprowadzanego gazu zasilającego bez pogarszania funkcjonowania czułych elektrod do dyfuzji w gazach.
Korzystnie, niecałkowity strumień gazu resztkowego wydalany jest do gazów odlotowych, lecz tylko część strumienia gazu resztkowego, aby uniknąć wzbogacenia zanieczyszczeniami i aby uniknąć nadciśnienia lub wahań ciśnienia w przestrzeni elektrodowej, zwłaszcza w przestrzeni katodowej elektrolizy, które mogą powodować uszkodzenia przepon i elektrod. Zastosowanie strumieniowej pompy gazowej umożliwia bezpośrednie zawracanie do procesu bogatego w gaz zasilający gazu resztkowego, bez potrzeby stosowania suszenia lub oczyszczania.
Korzystna postać wykonania wynalazku obejmuje więc zawracanie do procesu gazu resztkowego poprzez strumieniową pompę gazową przy wykorzystaniu różnicy ciśnień gazu zasilającego i gazu procesowego jako siły napędowej, a ponadto także regulację poddawanej recyklingowi ilości gazu i wypływ części strumienia gazu resztkowego w celu wydalenia zanieczyszczeń i uniknięcia nadciśnienia.
Korzystnie, w sposobie według wynalazku gaz resztkowy zawracany jest do procesu, poprzez strumieniową pompę gazową, razem z gazem zasilającym.
Zalety sposobu według wynalazku są szczególnie wyraźne, jeżeli weźmie się pod uwagę następujące kwestie.
Gaz resztkowy powstający przy elektrolizie przeponowej HCl lub NaCl, zawiera głównie tlen, a także parę wodną oraz HCl i przy ewentualnych uszkodzeniach przepony takż e chlor. Przy elektrolizie NaCl z zastosowaniem katody pochłaniającej tlen, gaz resztkowy może zawierać ślady ługu sodowego - NaOH. Odprowadzanie gazu resztkowego jako gazu odlotowego wymagałoby zastosowania płuczek o dużych rozmiarach oraz dużego zużycia ługu sodowego do płukania gazów odlotowych. Przy tym tlen, zastosowany w 50% nadmiarze, odprowadzany byłby jako gaz odlotowy. Zawracanie do procesu za pomocą sprężarki, wskutek możliwości występowania HCl i chloru w gazie resztkowym,
PL 202 569 B1 wymagałoby stosowania drogich materiałów do wykonania sprężarki lub stałego płukania recylingowanej ilości gazu z wysokim zużyciem ługu sodowego.
Zastosowanie według wynalazku strumieniowej pompy gazowej umożliwia bezpośrednie zawracanie do procesu gazu resztkowego zawierającego gaz zasilający bez konieczności suszenia i oczyszczania. Wskutek tego zbędne jest konieczne dotychczas nawilżanie gazu zasilającego.
Zużycie tlenu zmniejsza się o około 33%, gdyż konieczny dla procesu nadmiar uzyskuje się z poddanego recyklingowi gazu resztkowego, ponownie używanego wraz ze strumieniem objętości, który jest korzystnie większy niż 90% strumienia gazu resztkowego i ewentualnie nastawianego za pomocą zaworu regulacyjnego. Część gazu resztkowego, która nie została poddana recyklingowi doprowadza się do gazów odlotowych przy strumieniu objętości, który korzystnie stanowi mniej niż około 10%, a szczególnie korzystnie mniej niż około 1% zawartości tlenu gazu zasilającego. Regulacja ilości w poddanemu recyklingowi strumieniu gazu oraz odprowadzanie gazu resztkowego eliminują powstawanie nadciśnienia, względnie wahań ciśnienia w przestrzeni katodowej elektrolizy, co mogłoby powodować uszkodzenie przepon i elektrod. Wskutek odpływu tej części strumienia gazu resztkowego, który nie został poddany recyklingowi, unika się w procesie wzbogacania zanieczyszczeń, zwłaszcza gazów obojętnych.
Sposób według wynalazku może być stosowany w dowolnych procesach elektrochemicznych, które wymagają zastosowania gazowych substancji zasilających w stechiometrycznym nadmiarze.
W sposobie wedł ug wynalazku stosuje się dowolne elektrody dyfuzji w gazach, na przykł ad katodę pochłaniającą tlen.
Sposób według wynalazku stosuje się korzystnie w procesach elektrochemicznych, zwłaszcza w procesach elektrolitycznych, które przebiegają przy zastosowaniu katody pochłaniającej tlen. Sposób stosowany jest korzystnie w procesach elektrolizy, w którym jako gaz zasilający dodawany jest zasadniczo tlen.
Przykładami stosowania sposobu według wynalazku są procesy elektrolizy, zwłaszcza elektrolizy NaCl i HCl, a także na przykład sposób recyklingu siarczanu amonowego względnie azotanu amonowego przy zastosowaniu katody pochłaniającej tlen.
Szczególnie korzystne są procesy elektrolizy NaCl i HCl z katodą pochłaniającą tlen, w których tlen dodawany jest w 50% stechiometrycznym nadmiarze, w odniesieniu do czystego tlenu.
Ciśnienie procesowe, przy którym prowadzi się proces elektrochemiczny, zależy od rodzaju procesu elektrochemicznego i wybranej elektrody do dyfuzji w gazach, przy czym znajduje się ono na ogół w zakresie od 0,001 · 105 Pa do 10 · 105 Pa, korzystnie 1 · 102 do 2,5 · 104 Pa, zwłaszcza 1 · 102 do 2 · 104 Pa ponad ciśnieniem atmosferycznym, szczególnie korzystnie, przy ciśnieniu atmosferycznym.
Ciśnienie gazu zasilającego przyłożone do strumieniowej pompy gazowej jest na ogół o od 0,1 · 105 do 40 · 105 Pa większe niż ciśnienie procesowe.
5
Korzystnie, ciśnienie gazu zasilającego jest wyższe od ciśnienia gazu procesowego o 0,5 · 105 do 25 · 105 Pa, zwłaszcza 0,5 · 105 do 10 · 105 Pa.
W alternatywnej postaci wykonania sposobu według wynalazku ciśnienie procesowe działające na strumieniową pompę gazową, jest mniejsze od ciśnienia atmosferycznego o 1 · 102 do 5 · 104 Pa, korzystnie o 5 · 103 Pa do 2 · 104 Pa.
W przypadku, gdy ciśnienie procesowe jest mniejsze od ciśnienia atmosferycznego, gaz odlotowy poddaje się zwiększeniu ciśnienia za pomocą sprężarki lub dmuchawy, w celu usunięcia go przy ciśnieniu atmosferycznym.
Korzystnie, gaz zasilający doprowadza się do strumieniowej pompy gazowej przy takim strumieniu natężenia przepływu, który odpowiada 1,01 do 10-krotnemu, zwłaszcza 1,5 do 2-krotnemu nadmiarowi w odniesieniu do czystego gazu zasilającego względem stechiometrycznego zużycia w procesie elektrochemicznym. Jeżeli zastosowany gaz zasilający zawiera zanieczyszczenia, na przykład gazy obojętne, to proces musi być prowadzony z odpowiednio wyższą stechiometrią nadmiarową.
W strumieniowej pompie gazowej gaz zasilają cy rozprężony zostaje do ciś nienia procesowego i zostaje wprowadzony do przestrzeni reakcyjnej, w której zachodzi proces elektrochemiczny (na przykład do przestrzeni katodowej aparatu do elektrolizy). Ciśnienie procesowe odpowiada korzystnie ciśnieniu eksploatacyjnemu elektrody do dyfuzji w gazach, z uwzględnieniem ewentualnej straty ciśnienia w przewodach. Korzystnie, ciśnienie procesowe odpowiada ciśnieniu atmosferycznemu. Ponadstechiometryczny udział gazu zasilającego odprowadzany jest z procesu jako gaz resztkowy.
Ciśnienie ssania wytwarzane przy rozprężaniu gazu zasilającego powoduje zassanie przynajmniej części gazu resztkowego poprzez stronę zasysającą strumieniowej pompy gazowej i zawrócenie
PL 202 569 B1 jej do procesu. Wydajność ssania strumieniowej pompy gazowej regulowana jest spadkiem ciśnienia pomiędzy ciśnieniem gazu zasilającego i gazu procesowego.
Według korzystnej postaci wykonania wynalazku, strumień gazu resztkowego zawracany jest do procesu elektrolizy, nastawiany jest za pomocą organu regulacyjnego znajdującego się w strumieniu gazu resztkowego, gazów odlotowych i/lub gazu poddawanemu recyklingowi. Za pomocą zaworu regulacyjnego można regulować ilość gazu resztkowego zawracanego do procesu od 0,01 do 100%, w odniesieniu do gazu resztkowego. Korzystnie, ilość zawracanego do procesu gazu resztkowego ustalana jest na 80 do 99,5%. Ta część strumienia gazu resztkowego, która nie została zawrócona do strumienia gazu procesowego, doprowadzana jest do gazu odlotowego. Wskutek tego ograniczeniu ulega wzbogacenie zanieczyszczeniami prowadzonego procesu. Poza tym, przez odpływ tego strumienia gazu unika się powstania w procesie niepożądanego dużego nadciśnienia. Odnosi się to zwłaszcza do przypadku odłączenia elektrolizy, gdyż wtedy w procesie nie zużywany jest tlen. Do regulacji gazu resztkowego doprowadzanego do gazów odlotowych może służyć zawór regulacyjny znajdujący się w strumieniu gazów odlotowych.
Sposób według wynalazku przeprowadza się korzystnie przy atmosferycznym ciśnieniu procesowym i przy swobodnym odpływie gazów odlotowych.
Jeżeli sposób według wynalazku stosuje się przy elektrolizie NaCl z zastosowaniem katody pochłaniającej tlen, to katoda pochłaniająca tlen, korzystnie ma budowę opisaną w EP-A-1 061 158. Katoda pochłaniająca tlen korzystnie jako metalowy nośnik do rozdzielania elektronów ma tkaninę ze srebrnego drutu lub posrebrzanego drutu niklowego albo z innego stopu odpornego na ług, na przykład z inconelu. W celu uniknięcia źle przewodzących warstw tlenkowych lub wodorotlenkowych użyty stop powinien być również posrebrzany lub uszlachetniony w inny sposób. Szczególnie korzystne jest zastosowanie nośnika o strukturze, takiej jak na przykład filc z cienkich włókien lub wspomniany materiał tkany. Matryca katalizatora składa się korzystnie z mieszanki złożonej z teflonu (do nastawienia hydrofobii i porowatości dla dyfuzji gazu), z elektrycznie przewodzącego nośnika, na przykład sadzy wulkanicznej lub sadzy acetylenowej oraz z drobno rozdzielonego w nich materiału katalizatora, wmieszanego w postaci katalitycznie aktywnych cząstek srebra. Matryca katalizatora korzystnie jest spieczona lub sprasowana z nośnikiem. Alternatywnie można także zrezygnować z udziałów węgla (sadzy), gdy gęstość katalizatora i/lub przewodząco wykonany hydrofobowy nośnik są tak dobrane, że kontaktuje się także elektrycznie przeważającą ilość cząstek katalizatora.
Jak opisano w EP-A-1061158, zwłaszcza przy elektrolizie NaCl można zrezygnować z istnienia sadzy węglowej w elektrodzie pochłaniającej tlen tak, że matryca elektrody składa się tylko z teflonu i srebra. Tutaj srebro prócz funkcji katalizatora przejmuje takż e przewodzenie elektronów. Odpowiednio do tego konieczne jest tak duże pokrycie srebrem, żeby cząstki się dotykały i tworzyły pomiędzy sobą przewodzące mostki. Jako nośnik może służyć zarówno tkanina z drutu jak i drobna siatka metalowa, znane z techniki akumulatorowej, lecz także filc ze srebra lub z posrebrzonego niklu, albo z materiału odpornego na ług, na przykład ze stali inconelowej.
Według innej, korzystnej postaci wykonania wynalazku, sposób według wynalazku stosuje się przy elektrolizie przeponowej HCl z katodą pochłaniającą tlen.
Sposób według wynalazku nadaje się szczególnie do przeprowadzania w połączeniu ze stabilnymi rozmiarowo elektrodami do dyfuzji w gazach, zwłaszcza ze stabilnymi rozmiarowo elektrodami do dyfuzji w gazach opisanymi poniżej.
Elektroda do dyfuzji w gazach stosowana korzystnie w sposobie według wynalazku, składa się przynajmniej z jednego, elektrycznie przewodzącego materiału stanowiącego nośnik katalizatora, a służący do osadzenia materiału katalizatora zawierającego masę pokrywającą zwłaszcza mieszankę drobno rozdzielonego proszku srebra lub mieszaninę z proszku srebra i tlenku srebra oraz teflonu oraz składa się z elektrycznego przyłącza, przy czym materiał nośnika katalizatora stanowi tkanina, włóknina, spiekany metal, pianka lub filc z materiału przewodzącego elektrycznie, albo też płyta z metalowej siatki lub metalowa płyta zawierająca liczne otwory, na którą nanosi się masę pokrywającą zawierającą materiał katalizatora, która to płyta posiada wystarczającą odporność na zginanie tak, że można zrezygnować z dodatkowego usztywnienia w postaci zastosowania dodatkowej płyty podkładowej, albo też połączona jest trwale mechanicznie i elektrycznie przewodząco z przepuszczalną dla gazu sztywną metalową płytą podkładową lub ze sztywną tkaniną albo metalową siatką, zwłaszcza z niklu lub z metalowych stopów odpornych na ł ug.
Otwarta struktura, służąca jako materiał nośnika katalizatora składa się zwłaszcza z drobnej tkaniny z drutu lub z odpowiednio drobnej siatki metalowej, sita filtracyjnego, filcu, pianki lub ze spie6
PL 202 569 B1 kanego metalu, w które wciska się pokrywająca masa zawierająca materiał katalizatora, przy jej nawalcowywaniu. Ta otwarta struktura, w jednej z postaci wykonania, jeszcze przed wprasowaniem lub nawalcowaniem pokrywającej masy zawierającej materiał katalizatora, połączona jest już metalicznie, na przykład przez spiekanie, z otwartą lecz bardziej zwartą i sztywną strukturą podkładową.
Ta struktura podkładowa pełni funkcję przypory przy wprasowywaniu pokrywającej masy zawierającej materiał katalizatora, która wskutek tego może się rozpościerać się i lepiej zaczepiać w przestrzeniach pośrednich utworzonych pomiędzy obiema strukturami.
Metal na płytę podkładową wybiera się korzystnie spośród niklu lub stopów niklu odpornych na ług, albo też nikiel powleczony srebrem, względnie stop metalu odporny na ług.
Alternatywnie, w szczególnych przypadkach, jako płytę podkładową można użyć sztywnej pianki lub sztywnej struktury spiekanej, albo też blachy dziurkowanej, albo zaopatrzonej w szczeliny z materiału rzędu niklu, stopów niklu odpornych na ług, lub ze stopów metalu odpornych na ług, albo z niklu powleczonego srebrem. Masa pokrywająca zawierająca materiał katalizatora, rozwalcowana w poprzedniej operacji na kształt powłoki, jest w tym przypadku wwalcowywana bezpośrednio w strukturę podkładową, która jednocześnie pełni funkcję materiału nośnika katalizatora. Nie stosuje się więc dodatkowego materiału nośnika katalizatora.
Materiał nośnika katalizatora korzystnie składa się z węgla, metalu, zwłaszcza z niklu lub ze stopów niklu lub ze stopu metalu odpornego na ług. Płyta podkładowa w celu lepszego przepuszczania gazu reakcyjnego ma korzystnie dużą liczbę otworów, zwłaszcza szczelin lub otworów przelotowych.
Otwory mają szerokość korzystnie maksymalnie 2 mm, zwłaszcza maksymalnie 1,5 mm. Szczeliny mają długość do 30 mm. Przy zastosowaniu pianki lub porowatej struktury spiekanej, korzystnie pory mają średnio średnicę maksymalnie 2 mm. Struktura odznacza się dużą sztywnością i wytrzymałością na zginanie.
Korzystnie jako materiał nośny katalizatora w elektrodzie do dyfuzji w gazach, stosuje się piankę lub korpus ze spiekanego metalu, przy czym brzeg przewidziany do połączenia elektrody z elektrochemicznym aparatem reakcyjnym, zostaje sprasowany w celu uzyskania koniecznej gazoszczelności i cieczoszczelnoś ci.
Korzystny przykład wykonania elektrody do dyfuzji w gazach stosowalnej w sposobie według wynalazku, charakteryzuje się tym, że płyta podkładowa ma obwodowy brzeg o szerokości co najmniej 5 mm, który pozbawiony jest otworów, a który służy do umocowania elektrody, zwłaszcza za pomocą spawania lub lutowania albo za pomocą śrub lub nitów, względnie zacisków lub też przez zastosowanie elektrycznie przewodzącego kleju na brzegu kieszeni gazowej przeznaczonej do połączenia z elektrodą.
Inna korzystna postać wykonania elektrody do dyfuzji w gazach stosowalnej w sposobie według wynalazku, charakteryzuje się tym, że nakładana masa zawierająca materiał nośny katalizatora i materiał katalizatora połączone są ze sobą za pomocą kalandrowania suchego.
Korzystne wykonanie elektrody do dyfuzji w gazach, stosowalnej w sposobie według wynalazku, charakteryzuje się tym, że nakładana masa zawierająca materiał nośny katalizatora i materiał katalizatora umieszczone są na materiale nośnym katalizatora przez nalewanie lub walcowanie masy pokrywającej zawierającej wodę i ewentualnie organiczne rozpuszczalniki (na przykład alkohol) i następnie łączone są przez suszenie, spiekanie i ewentualne zagęszczanie.
W celu lepszego, równomiernego nagazowania elektrody do dyfuzji w gazach, w specjalnej postaci wykonania, pomiędzy płytą podkładową i materiałem nośnym katalizatora znajduje się dodatkowa, elektrycznie przewodząca tkanina rozprowadzająca gaz, wykonana zwłaszcza z węgla lub z metalu, zwłaszcza z niklu lub ze stopu niklu odpornego na ług, albo też z niklu powleczonego srebrem lub ze stopu metalu odpornego na ług.
W szczególnej postaci wykonania elektrody do dyfuzji gazu, stosowalnej w sposobie według wynalazku, płyta podkładowa ma płaskie wybranie do osadzenia tkaniny rozprowadzającej gaz.
Jako szczególnie nadająca się do stosowania w sposobie według wynalazku okazała się elektroda do dyfuzji w gazach, w której warstwa nanoszonej masy zawierającej materiał nośny katalizatora i materiał katalizatora, w obszarze brzegowym elektrody połączona jest na obwodzie gazoszczelnie z brzegiem płyty podkładowej.
Gazoszczelne połączenie można uzyskać na przykład za pomocą uszczelniania lub ewentualnie przez walcowanie dociskowe wspomagane ultradźwiękami. Przy zastosowaniu jako materiału nośnego katalizatora lub jako płyty podkładowej, pianki lub porowatej struktury spiekanej, po pokryciu
PL 202 569 B1 struktury masą pokrywającą zawierającą materiał katalizatora sprasowuje się silnie obwodową strefą brzegową, aby uzyskać gazoszczelny obszar brzegowy.
Elektroda do dyfuzji w gazach korzystnie ma brzeg bez otworów, względnie brzeg uszczelniony przez sprasowanie porowatej struktury podkładowej i przy tym pozbawionym otworów brzegu połączona jest gazoszczelnie i elektrycznie przewodząco z elektrochemiczną aparaturą reakcyjną, na przykład za pomocą spawania, lutowania, ześrubowania, nitowania, zaciskania lub zastosowania odpornych na ług, elektrycznie przewodzących klejów.
Jeżeli połączenie elektrody do dyfuzji w gazach z elektrochemicznym aparatem reakcyjnym następuje za pomocą spawania lub lutowania, to pozbawiony otworów brzeg jest korzystnie pozbawiony srebra. Jeżeli natomiast połączenie elektrody do dyfuzji w gazach z elektrochemicznym aparatem reakcyjnym następuje za pomocą śrub, nitów, zacisków lub zastosowania elektrycznie przewodzących klejów, to brzeg pozbawiony otworów korzystnie zachowuje srebro.
Korzystnie przy łączeniu elektrody do dyfuzji w gazach z elektrochemiczną aparaturą reakcyjną, przy użyciu śrub, nitów lub zacisków, uszczelnia się strefę brzegową płyty podkładowej względem powierzchni do jej zabudowy przewidzianej w aparaturze elektrochemicznej, za pomocą elastycznej wkładki.
Przedmiot wynalazku uwidoczniony jest w przykładzie wykonania na rysunku, przedstawiającym schemat sposobu według wynalazku.
P r z y k ł a d
Przeprowadzono elektrolizę przeponową HCl przy zastosowaniu 76 elementów ogniwowych o powierzchni elektrody każ dorazowo 2,5 m2, w ukł adzie przedstawionym na rysunku, przy uż yciu katody pochłaniającej tlen i strumieniowej pompy gazowej 1 firmy Korting, Hannower, przy gęstości właściwej prądu 4 kA/m2. Do przestrzeni katodowej elektrolizera doprowadzano przy tym 255 m3 N/h czystego tlenu, to znaczy w około 50% nadmiarze. Odpływający gaz resztkowy zawierał głównie tlen oraz parę wodną i śladowe ilości HCl.
Tlen doprowadzany był do procesu elektrolizy przy ciśnieniu 4,8 · 105 Pa (ciśnienie gazu zasilającego) za pomocą strumieniowej pompy gazowej 1 i był w niej rozprężany do ciśnienia zbliżonego do atmosferycznego (ciśnienie procesowe). Powstająca różnica ciśnienia służyła przy tym jako siła napędowa do zasysania i domieszywania gazu resztkowego zawierającego nadmiarowy, nie zużyty tlen. Nie zużyty tlen w elektrolizie przeponowej jest do dyspozycji jako gaz procesowy dla katody pochłaniającej tlen. Gaz resztkowy zawierający gaz zasilający doprowadzany jest ponownie do procesu poprzez zawór regulacyjny 2 i poprzez strumieniową pompę gazową 1. Część strumienia gazu resztkowego doprowadzana jest, poprzez zawór nastawczy 3 do strumienia gazów odlotowych, przy czym strumień gazów odlotowych kształtowany jest jako swobodny, aby uniknąć nadciśnienia i odprowadzić zanieczyszczenia.
Wskutek zastosowania w sposobie według wynalazku strumieniowej pompy gazowej, bogaty w tlen gaz resztkowy zawracany jest do procesu bez potrzeby stosowania suszenia lub oczyszczania. Wskutek tego odpada nawet konieczne dotychczas przy elektrolizie NaCl nawilżanie gazu zasilającego. Zużycie tlenu z 255 m3 N/h obniża się do około 170 m3 N/h, gdyż konieczny dla procesu nadmiar uzyskuje się za pomocą zawrócone-go do obiegu gazu resztkowego. Oznacza to oszczędność około 75 m3 N/h w stosunku do procesu pozbawionego recyklingu. Przez zastosowanie swobodnego odpływu odprowadzanego gazu resztkowego unika się tworzenia nadciśnienia i/lub wahań ciśnienia w przestrzeni katodowej podczas elektrolizy, co może powodować uszkodzenie przepon i elektrod.
Claims (10)
1. Sposób zawracania do obiegu gazu procesowego w procesach elektrochemicznych z przynajmniej jedną elektrodą do dyfuzji w gazach, znamienny tym, że doprowadza się gaz zasilający do procesu elektrochemicznego za pomocą strumieniowej pompy gazowej (1) pod ciśnieniem, które jest większe niż ciśnienie procesowe, rozpręża się gaz zasilający do ciśnienia procesowego w strumieniowej pompie gazowej (1), przy wytwarzaniu ciśnienia ssania, które jest niższe niż ciśnienie procesowe, a następnie zasysa się gaz procesowy - gaz resztkowy zawierający gaz zasilający, za pomocą ciśnienia ssania wytwarzanego w strumieniowej pompie gazowej i zawraca się gaz resztkowy do procesu elektrochemicznego.
PL 202 569 B1
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że gaz resztkowy zawraca się do procesu elektrochemicznego poprzez przynajmniej jeden zawór regulacyjny (2).
3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że część gazu resztkowego odprowadza się z procesu jako gaz odlotowy.
4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ciśnienie procesowe reguluje się za pomocą kolejnego zaworu nastawczego (3) w strumieniu gazu odlotowego.
5. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że gaz resztkowy doprowadza się do procesu poprzez strumieniową pompę gazową razem z gazem zasilającym.
6. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że gaz zasilający i gaz resztkowy doprowadza się poprzez strumieniową pompę gazową tak, że gaz procesowy występuje w 1,01 do 10-krotnym stechiometrycznym nadmiarze, w odniesieniu do zużycia gazu zasilającego w procesie elektrochemicznym.
7. Sposób według zastrz. 1 albo 4, znamienny tym, że stosuje się ciśnienie procesowe wyższe od ciśnienia atmosferycznego o 0,001 · 105 Pa do 10 · 105 Pa.
8. Sposób według zastrz. 1 albo 2, albo 4, znamienny tym, że proces prowadzi się przy ciśnieniu atmosferycznym.
9. Sposób według zastrz. 1 albo 2, albo 4, znamienny tym, że stosuje się ciśnienie procesowe niższe od ciśnienia atmosferycznego o 1 · 102 Pa do 5 · 104 Pa.
10. Sposób według zastrz. 1 albo 2, albo 4, znamienny tym, że stosuje się ciśnienie gazu zasilającego wyższe od ciśnienia procesowego o 0,1 · 105 do 40 · 105 Pa.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10149779A DE10149779A1 (de) | 2001-10-09 | 2001-10-09 | Verfahren zur Rückführung von Prozessgas in elektrochemischen Prozessen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL372833A1 PL372833A1 (pl) | 2005-08-08 |
PL202569B1 true PL202569B1 (pl) | 2009-07-31 |
Family
ID=7701913
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL372833A PL202569B1 (pl) | 2001-10-09 | 2002-09-27 | Sposób zawracania do obiegu gazu procesowego w procesach elektrochemicznych |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US20040245118A1 (pl) |
EP (1) | EP1499756B1 (pl) |
JP (1) | JP4326333B2 (pl) |
KR (1) | KR100932343B1 (pl) |
CN (1) | CN100385043C (pl) |
AR (1) | AR036661A1 (pl) |
AT (1) | ATE388253T1 (pl) |
AU (1) | AU2002333884A1 (pl) |
BR (1) | BR0213191B1 (pl) |
DE (2) | DE10149779A1 (pl) |
ES (1) | ES2298427T3 (pl) |
HU (1) | HUP0500575A3 (pl) |
PL (1) | PL202569B1 (pl) |
PT (1) | PT1499756E (pl) |
TW (1) | TWI250228B (pl) |
WO (1) | WO2003031691A2 (pl) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1843424A1 (en) * | 2004-12-28 | 2007-10-10 | GS Yuasa Corporation | Fuel cell power generating device |
KR20070097050A (ko) * | 2004-12-28 | 2007-10-02 | 가부시키가이샤 지에스 유아사 코포레이션 | 독립형 수소 제조 시스템 |
DE102011005133A1 (de) | 2011-03-04 | 2012-09-06 | Bayer Materialscience Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieb einer Sauerstoffverzehrelektrode |
DE102013011298A1 (de) * | 2013-07-08 | 2015-02-12 | Uhdenora S.P.A. | Vorrichtung und Verfahren zum Betrieb einer Elektrolyse mit einer Sauerstoff-Verzehr Kathode |
EP3680364B1 (en) * | 2017-09-07 | 2022-01-05 | De Nora Permelec Ltd | Electrolytic device |
WO2022003114A1 (en) * | 2020-07-02 | 2022-01-06 | Katholieke Universiteit Leuven | Electrochemical reduction of co2 to formic acid |
EP4123057A1 (de) | 2021-07-19 | 2023-01-25 | Covestro Deutschland AG | Optimierter flüssigkeitsablauf aus membranelektrolyseuren |
KR102409451B1 (ko) * | 2022-03-31 | 2022-06-15 | 주식회사 블루텍 | 연소배기가스를 이용한 황산암모늄 제조장치 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3652431A (en) * | 1970-03-12 | 1972-03-28 | Julian Louis Reynolds | Method of operating an electrolysis cell for the production of gases under hydrostatic pressure |
US3718506A (en) * | 1971-02-22 | 1973-02-27 | Bbc Brown Boveri & Cie | Fuel cell system for reacting hydrocarbons |
US4173524A (en) * | 1978-09-14 | 1979-11-06 | Ionics Inc. | Chlor-alkali electrolysis cell |
DE3427645A1 (de) | 1984-07-26 | 1986-01-30 | Sihi Gmbh & Co Kg, 2210 Itzehoe | Gasstrahlpumpe |
US4657651A (en) * | 1986-04-04 | 1987-04-14 | The Dow Chemical Company | Vertical gas electrode operation |
DE4440646A1 (de) * | 1994-11-14 | 1996-05-15 | Bayer Ag | Verfahren zur Oxidation von Chlorwasserstoff |
US5441821A (en) * | 1994-12-23 | 1995-08-15 | Ballard Power Systems Inc. | Electrochemical fuel cell system with a regulated vacuum ejector for recirculation of the fluid fuel stream |
DE19535212C2 (de) * | 1995-09-22 | 1997-08-14 | Dornier Gmbh | Vorrichtung zur Elektrolyse sowie deren Verwendung |
DE19543678A1 (de) * | 1995-11-23 | 1997-05-28 | Bayer Ag | Verfahren zur direkten elektrochemischen Gasphasen-Phosgensynthese |
IT1282367B1 (it) | 1996-01-19 | 1998-03-20 | De Nora Spa | Migliorato metodo per l'elettrolisi di soluzioni acquose di acido cloridrico |
DE69838912D1 (de) * | 1997-08-11 | 2008-02-07 | Ebara Corp | Hydrothermisches elektrolytisches verfahren und vorrichtung |
US5958197A (en) * | 1998-01-26 | 1999-09-28 | De Nora S.P.A. | Catalysts for gas diffusion electrodes |
US6346143B1 (en) * | 1999-02-25 | 2002-02-12 | Mcgowan Kimberly F. | Odor adsorptive filter for refrigerators and freezers |
US6149782A (en) * | 1999-05-27 | 2000-11-21 | De Nora S.P.A | Rhodium electrocatalyst and method of preparation |
DE19926887A1 (de) | 1999-06-12 | 2000-12-14 | Bayer Ag | Elektrolyseverfahren |
US6706438B2 (en) * | 2000-08-10 | 2004-03-16 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fluid supply device for fuel cell |
EP1421639B1 (en) * | 2001-08-31 | 2012-07-25 | Ceramic Fuel Cells Limited | Fuel cell system and method for recycling exhaust |
DE10203689A1 (de) * | 2002-01-31 | 2003-08-07 | Bayer Ag | Kathodischer Stromverteiler für Elektrolysezellen |
-
2001
- 2001-10-09 DE DE10149779A patent/DE10149779A1/de not_active Withdrawn
-
2002
- 2002-09-27 BR BRPI0213191-9A patent/BR0213191B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-09-27 PL PL372833A patent/PL202569B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2002-09-27 JP JP2003534657A patent/JP4326333B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-27 US US10/491,757 patent/US20040245118A1/en not_active Abandoned
- 2002-09-27 ES ES02800578T patent/ES2298427T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-27 KR KR1020047005122A patent/KR100932343B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2002-09-27 PT PT02800578T patent/PT1499756E/pt unknown
- 2002-09-27 WO PCT/EP2002/010841 patent/WO2003031691A2/de active IP Right Grant
- 2002-09-27 CN CNB02819845XA patent/CN100385043C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-27 AU AU2002333884A patent/AU2002333884A1/en not_active Abandoned
- 2002-09-27 DE DE50211864T patent/DE50211864D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-27 AT AT02800578T patent/ATE388253T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-09-27 EP EP02800578A patent/EP1499756B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-27 HU HU0500575A patent/HUP0500575A3/hu unknown
- 2002-09-30 AR ARP020103691A patent/AR036661A1/es not_active Application Discontinuation
- 2002-10-08 TW TW091123142A patent/TWI250228B/zh not_active IP Right Cessation
-
2009
- 2009-05-06 US US12/436,559 patent/US8377284B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TWI250228B (en) | 2006-03-01 |
HUP0500575A2 (hu) | 2005-09-28 |
EP1499756B1 (de) | 2008-03-05 |
HUP0500575A3 (en) | 2008-07-28 |
US8377284B2 (en) | 2013-02-19 |
AU2002333884A1 (en) | 2003-04-22 |
CN100385043C (zh) | 2008-04-30 |
CN1656253A (zh) | 2005-08-17 |
DE10149779A1 (de) | 2003-04-10 |
WO2003031691A3 (de) | 2004-11-11 |
DE50211864D1 (de) | 2008-04-17 |
KR100932343B1 (ko) | 2009-12-16 |
PT1499756E (pt) | 2008-04-09 |
AR036661A1 (es) | 2004-09-22 |
KR20040049863A (ko) | 2004-06-12 |
ATE388253T1 (de) | 2008-03-15 |
BR0213191B1 (pt) | 2011-11-16 |
US20040245118A1 (en) | 2004-12-09 |
JP4326333B2 (ja) | 2009-09-02 |
PL372833A1 (pl) | 2005-08-08 |
EP1499756A2 (de) | 2005-01-26 |
JP2005524765A (ja) | 2005-08-18 |
WO2003031691A2 (de) | 2003-04-17 |
ES2298427T3 (es) | 2008-05-16 |
US20090211915A1 (en) | 2009-08-27 |
BR0213191A (pt) | 2005-04-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1925695B1 (en) | Oxygen gas diffusion cathode for sodium chloride electrolysis | |
EP1690962B1 (en) | Gas diffusion electrode | |
US8377284B2 (en) | Method of recycling process gas in electrochemical processes | |
CA1282456C (en) | Dual compartment anode structure | |
JPH05214573A (ja) | ガス減極電極構造体並びにそれを用いて電気化学的反応を行うための方法及び装置 | |
EP1832342A1 (en) | Electrode catalyst for electrochemical reaction, process for producing the electrode catalyst and electrode for electrochemical reaction having the electrode catalyst | |
US9175410B2 (en) | Oxygen gas diffusion cathode, electrolytic cell employing same, method of producing chlorine gas and method of producing sodium hydroxide | |
GB2028371A (en) | Electrolysis of aqueous alkali metal halides in a cell having catalytic electrodes bondes to the surface of a porous hydraulically permeable membrane/ separator | |
US5766429A (en) | Electrolytic cell | |
US5693213A (en) | Electrolytic process of salt water | |
JP2003535449A (ja) | 寸法安定性ガス拡散電極 | |
US5938901A (en) | Liquid permeation-type gas-diffusion electrode | |
WO2008006909A2 (en) | Chlor-alkali electrolyser equipped with oxygen-diffusion cathode | |
EP1724861A1 (en) | Novel materials for alkaline electrolysers and alkaline fuel cells | |
JP3553781B2 (ja) | ガス拡散陰極を使用する電解方法 | |
JPH10140383A (ja) | 電極給電体、その製造方法及び過酸化水素製造用電解槽 | |
JPH11172484A (ja) | ガス拡散電極構造体とその製造方法 | |
EP0086896A1 (en) | Improved method of operating a liquid-gas electrochemical cell |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20120927 |