PL200872B1 - Element sprężynowy wykonany z ferrytycznej stali chromowej - Google Patents
Element sprężynowy wykonany z ferrytycznej stali chromowejInfo
- Publication number
- PL200872B1 PL200872B1 PL373250A PL37325003A PL200872B1 PL 200872 B1 PL200872 B1 PL 200872B1 PL 373250 A PL373250 A PL 373250A PL 37325003 A PL37325003 A PL 37325003A PL 200872 B1 PL200872 B1 PL 200872B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- axis
- spring
- spring element
- carbon
- elemests
- Prior art date
Links
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 3
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 12
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 2
- 208000005189 Embolism Diseases 0.000 claims 1
- 241000270666 Testudines Species 0.000 claims 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 abstract description 21
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 16
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 16
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 12
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 10
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 8
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 7
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 5
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 230000005483 Hooke's law Effects 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000013017 mechanical damping Methods 0.000 description 3
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 230000005381 magnetic domain Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 2
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001035 Soft ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60S—SERVICING, CLEANING, REPAIRING, SUPPORTING, LIFTING, OR MANOEUVRING OF VEHICLES, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B60S1/00—Cleaning of vehicles
- B60S1/02—Cleaning windscreens, windows or optical devices
- B60S1/04—Wipers or the like, e.g. scrapers
- B60S1/32—Wipers or the like, e.g. scrapers characterised by constructional features of wiper blade arms or blades
- B60S1/38—Wiper blades
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/54—Determining when the hardening temperature has been reached by measurement of magnetic or electrical properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/02—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for springs
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60S—SERVICING, CLEANING, REPAIRING, SUPPORTING, LIFTING, OR MANOEUVRING OF VEHICLES, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B60S1/00—Cleaning of vehicles
- B60S1/02—Cleaning windscreens, windows or optical devices
- B60S1/04—Wipers or the like, e.g. scrapers
- B60S1/32—Wipers or the like, e.g. scrapers characterised by constructional features of wiper blade arms or blades
- B60S1/38—Wiper blades
- B60S2001/3812—Means of supporting or holding the squeegee or blade rubber
- B60S2001/3817—Means of supporting or holding the squeegee or blade rubber chacterised by a backing strip to aid mounting of squeegee in support
- B60S2001/382—Means of supporting or holding the squeegee or blade rubber chacterised by a backing strip to aid mounting of squeegee in support the backing strip being an essentially planar reinforcing strip, e.g. vertebra
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S148/00—Metal treatment
- Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
- Y10S148/908—Spring
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Springs (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
1. Element spr ezynowy, zw laszcza szyna spr ezynowa do wycieraczek, wykonana z ferry- tycznej stali chromowej, zawierajacej: 0,03 do 0,12% w egla, 0,2 do 0,9% krzemu, 0,3 do 1% magnezu, 13 do 20% chromu, 0,1 do 2,0% molibdenu, 0,05 do 1,0% miedzi, 0,02 do 0,05% azotu, mniej niz 0,01% tytanu, 0,01 do 0,10% niobu i 0,02 do 0,25% wana- du, pozosta le zelazo. PL PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Wynalazek dotyczy elementu sprężynowego, w szczególności szyny sprężynowej do wycieraczek, które są stosowane do ogólnie zakrzywionych szyb przednich pojazdów silnikowych, pojazdów szynowych, statków i samolotów.
Wycieraczki zwykle zawierają dźwignię wycieraczki z piórem wycieraczki składającym się z szyny sprężynowej i taśmy wycieraczki, które jest dociskane do czyszczonej szyby za pomocą sił sprężystych. W celu osiągnięcia koniecznego działania czyszczącego, konieczne jest, aby elastomerowa taśma wycieraczki zawsze opierała się dokładnie o powierzchnię szyby bez względu na zakrzywienie szyby. Jest to zapewnione przez elementy sprężynowe usytuowane pomiędzy dźwignią wycieraczki i taśmą wycieraczki, w szczególności zawierające szynę sprężynową, której długość zasadniczo odpowiada długości elastomerowej taśmy wycieraczki.
Jednak, duże prędkości napędowe i/lub prędkości wiatru powodują wzrost turbulencji i wibracje, wskutek czego taśma wycieraczki nie opiera się równomiernie i z odpowiednią siłą na szybie na całej swojej długości i/lub w czasie całego zwrotnego ruchu, co powoduje, że warstewka wody i brudu przywartego do szyby nie jest całkowicie usuwana.
Nowoczesne wycieraczki zawierają główny wspornik, który jest zamocowany przegubowo na dźwigni wycieraczki napędzanej silnikiem i ma wspornik chwytakowy zamocowany przegubowo do każdego z jego obu końców. Wsporniki chwytakowe są połączone przegubowo na jednym końcu z szyną sprężynową, a na drugim końcu ze wspornikami chwytakowymi, oba końce których są w każdym przypadku połączone, poprzez złącza z szyną sprężynową. Szyna sprężynowa jest otoczona elastomerową taśmą wycieraczki na całej jej długości.
Układ sprężynowy, który w sumie zawiera pięć wsporników i szynę sprężynową, jest przeznaczony do zapewnienia opierania się taśmy wycieraczki równomiernie na szybie. Dla osiągnięcia tego, a w szczególności dla wytłumienia wibracji powodujących uderzenia, odległość pomiędzy dwoma wspornikami chwytakowymi i ich długość muszą być dopasowane do geometrii szyby. Dodatkowym kryterium jest wielkość powierzchni szyby, która ma być pokryta, długość piór wycieraczek, zorientowanie osi ruchu zwrotnego ramienia wycieraczki względem powierzchni szyby, a w szczególności siły sprężynowej, oraz szerokości i grubości szyny sprężynowej. Jest możliwe zarejestrowanie tych parametrów poprzez obliczenia, a konsekwentnie, właściwości wsporników chwytakowych i ich położenie względem pióra wycieraczki są ogólnie oparte na praktycznym doświadczeniu.
Pomimo wszystkich wysiłków, tylko w pewnym zakresie jest możliwe uniknięcie uderzania i występowania wibracji przy dużych prędkościach napędowych i/lub prędkościach wiatru. Odpowiednio, rezultat wycierania jest nie satysfakcjonujący, a ponadto występuje duże ścieranie krawędzi taśmy wycieraczki, jak również przeraźliwy hałas przy działaniu, a ponadto trwałość taśmy wycieraczki jest krótka.
W celu zredukowania hałasu, w publikacji europejskiego zgłoszenia nr 1288089 A2 proponuje się zmniejszenie współczynnika tarcia taśmy wycieraczki poprzez specjalne wyprofilowanie za pomocą powłoki polimerowej. Jednak, jest to nie tylko bardzo złożone, ale także sprzyja występowaniu wibracji wskutek niskiego współczynnika tarcia. Ponadto, publikacja nr WO 01/58732 A1 zgłoszenia PCT proponuje zastosowanie dwóch szyn sprężynowych biegnących równolegle do siebie, ale o różnych częstotliwościach rezonansowych zamiast pojedynczej szyny sprężynowej rozciągającej się pionowo na całej długości taśmy wycieraczki, w celu wytłumienia występowania wibracji pióra wycieraczki. Jednak różne częstotliwości rezonansowe wymagają szyn sprężynowych, które różnią się ich przekrojem poprzecznym i/lub materiałem i dlatego pociągają dodatkowe nakłady zarówno na produkcję i utrzymywanie zapasów, a także na części zamienne. Dodatkowym czynnikiem jest to, że jest tylko możliwe uniknięcie wibracji poprzez stosowanie dwóch szyn sprężynowych o różnych częstotliwościach rezonansowych w stosunkowo wąskim zakresie częstotliwości i dlatego nie jest możliwe pokrycie wszystkich stanów działania lub wibracji, które występują w praktyce.
Materiał stosowany na elementy sprężynowe i szyny sprężynowe stanowią zwykle stale stopowe, ponieważ zwykłe stale węglowe maja niskie właściwości tłumiące i dlatego nie zmniejszają wibracji wystarczająco szybko. Jest to związane z tym, że w mikrostrukturze zachodzą procesy zużywające energię w nieznacznym stopniu.
W świetle tego stanu techniki problemem, na którym jest oparty wynalazek, jest polepszenie właściwości wibracyjnych elementów sprężynowych, na przykład zdolności wycierania wycieraczek mających szynę sprężynową.
PL 200 872 B1
W tym celu, wynalazek proponuje materiał stosowany na elementy sprężynowe, w szczególności szyny sprężynowe, który jest ferrytyczną stalą chromową zawierającą 0,03 do 0,12% węgla, 0,2 do 0,9% krzemu, 0,3 do 1% magnezu, 13 do 20% chromu, 0,1 do 2,0% molibdenu, 0,05 do 1,0% miedzi, 0,02 do 0,05% azotu, mniej niż 0,01% tytanu, 0,01 do 0,10% niobu i 0,02 do 0,25% wanadu, pozostałe żelazo.
Stal może zawierać najwięcej 0,1% węgla, najwięcej 1,5% molibdenu i miedzi 0,1% do 0,5%, co najmniej 0,03% azotu, oddzielnie lub w kombinacji ze sobą.
Stal zawierająca 0,06 do 0,1% węgla, 15 do 18% chromu i 0,8 do 1,5% molibdenu jest szczególnie odpowiednia.
Element sprężynowy według wynalazku ma natężenie koercyjne Hc od 190 do 240 A/cm i namagnesowanie nasycenia Jma od 1,45 do 1,75 T, co odpowiada zawartości ferrytu w mikrostrukturze około 10% lub 55%.
Te cechy mogą być osiągnięte, na przykład poprzez walcowaną, na zimno taśmę lub płaski drut ukształtowany ze stopu według wynalazku, który jest ukształtowany na zimno i następnie wyżarzony i schłodzony w powietrzu lub hartowany w wodzie tak, że uzyskuje się struktury magnetyzującą się mająca powyżej wskazane nasycenie magnetyczne. Następnie nadaje się wymagane natężenie koercyjne, jeżeli jest pożądane w etapach, za pomocą co najmniej jednej dodatkowej operacji kształtowania na zimno.
W celu polepszenia właściwości mechanicznych i/lub optycznych, materiał wyjściowy lub element sprężynowy (szyna sprężynowa) może być wyposażony w powłokę korzystnie o grubości 50 do 150 um z termoutwardzalnego proszku. Powłoka jest wytworzona pod wpływem ciepła i jest dlatego związana z korzystnym odpuszczeniem materiału.
Elementy sprężynowe według wynalazku wyróżniają się dużą siłą sprężystości i dużą odpornością na warunki atmosferyczne oraz w szczególności tłumieniem drgań magnetyczno-mechanicznych. Korzystne właściwości tłumiące umożliwiają ograniczenie złożonych chwytaków i, jeżeli to jest wymagane, także wsporników chwytakowych, i dlatego zapewniają wycieraczkę, w której ramię działa bezpośrednio na szynę sprężynową poprzez główny wspornik.
Mikrostruktura składa się z ferrytu i martenzytu z niemagnetycznymi drobnymi wydzieleniami, takimi jak azotki i węgliki, zapewniającymi wysokie wstępne tłumienie, które jest spowodowane tworzeniem się wywołanym naprężeniem granic domenowych składników mikrostruktury. To powoduje wewnętrzne zmiany w namagnesowaniu, takie jak wywołany naprężeniem ruch niesprężystych granic domenowych, co prowadzi do strat na prądy wirowe i przez to do zużywania energii drgań.
Wynalazek jest objaśniony bardziej szczegółowo poniżej na podstawie rysunków w odniesieniu do przykładów wykonania. Na rysunkach:
Fig. 1 pokazuje konstrukcję typowego ramienia wycieraczki,
Fig. 2 ukazuje urządzenie pomiarowe do określania właściwości drgających szyn sprężynowych,
Fig. 3 ukazuje wykres ilustrujący właściwości drgające typowych szyn sprężynowych,
Fig. 4 ukazuje wykres ilustrujący właściwości drgające szyny sprężynowej według wynalazku w porównaniu z dwiema szynami sprężynowymi wykonanymi z typowych stali.
Zgodnie z ilustracją pokazaną na fig. 1, typowa wycieraczka zawiera ramię wycieraczki (1), którego koniec jest połączony przegubowo z głównym wspornikiem 2. W każdym przypadku, jeden wspornik chwytakowy 3, 4, jest zamocowany przegubowo na dźwigni wycieraczki napędzanej silnikiem i ma wspornik chwytakowy zamocowany przegubowo do każdego z obu końców głównego wspornika. Końce 5, 6 dłuższego ramienia wsporników chwytakowych 3, 4 są sprzęgnięte przegubowo z szyną sprężynową 7, która razem z elastomerową taśmą wycieraczki 8 stanowi pióro wycieraczki do usuwania wody i brudu z szyby pojazdu.
Każde z krótszych ramion wsporników chwytakowych 3, 4 jest połączone, poprzez złącza 10, 11 z uchwytem 12, 13, którego końce działają przegubowo na szynę sprężynową 7.
Zastosowanie szyny sprężynowej według wynalazku umożliwia w wycieraczce przedstawionego typu wyeliminowanie dwóch wsporników chwytakowych 3, 4 lub także uchwytów 12,13. To zmniejsza koszty montażu wycieraczki o około 50%. Ma to zastosowanie bez względu na zarys przekroju poprzecznego, przy czym korzystne właściwości tłumiące można uzyskać dla różnych zarysów.
Wynalazek jest wytłumaczony bardziej szczegółowo poniżej na podstawie przykładów wykonania i stopów odniesienia.
Tabela I podaje składy pięciu stali chromowych według wynalazku E1 do E5 i siedem stali odniesienia C6 do C12.
PL 200 872 B1
T a b e l a I
| Stal | %C | %Si | %Mn | %Cr | %Ni | %Mo | %Cu | %N |
| E1 | 0,06 | 0,50 | 0,65 | 17,3 | 0,26 | 0,15 | 0,21 | 0,030 |
| E2 | 0,07 | 0,52 | 0,48 | 17,0 | 0,32 | 0,14 | 0,15 | 0,045 |
| E3 | 0,08 | 0,48 | 0,52 | 16,2 | 0,35 | 0,10 | 0,12 | 0,040 |
| E4 | 0,10 | 0,65 | 0,61 | 17,6 | 0,40 | 0,07 | 0,15 | 0,035 |
| E5 | 0,06 | 0,44 | 0,92 | 16,8 | 0,30 | 0,82 | 0,35 | 0,035 |
| C6 | 0,03 | 0,58 | 0,49 | 17,1 | 0,32 | 0,10 | 0,12 | 0,040 |
| C7 | 0,35 | 0,62 | 0,69 | 14,1 | 0,18 | 0,08 | 0,17 | 0,030 |
| C8 | 0,07 | 0,45 | 0,98 | 18,0 | 6,12 | 0,12 | 0,09 | 0,360 |
| C9 | 0,10 | 0,86 | 1,22 | 17,4 | 8,15 | 0,36 | 0,19 | 0,020 |
| C10 | 0,47 | 0,25 | 0,55 | Śladowe | Śladowe | Śladowe | Śladowe | Śladowe |
| C11 | 0,55 | 0,48 | 0,94 | 0,95 | Śladowe | Śladowe | Śladowe | Śladowe |
| C12 | 0,79 | 0,18 | 0,78 | Śladowe | Śladowe | Śladowe | Śladowe | Śladowe |
Badano:
Wytrzymałość na rozciąganie Rm,
Natężenie koercyjne Hc,
Namagnesowanie nasycenia J,
Tłumienie jako procent amplitudy po 15 sekundach,
Tłumienie jako procent amplitudy po 25 sekundach.
W celu wytworzenia szyny sprężynowej, stosowano stopy E1 do E6 według wynalazku o przekroju poprzecznym 28 mm2 w stanie lekko wyżarzonym. Po wstępnym kształtowaniu na zimno, próbki poddano wyżarzaniu rozpuszczającemu w 1050°C przez 12 minut, po którym prowadzono gwałtowne chłodzenie i następnie dalsze kształtowanie na zimno do końcowego przekroju poprzecznego 6 mm2. Te etapy obróbki doprowadzają do całkowitego odkształcenia 78%. Próbki, w celu przygotowania ich do pokrywania lub wyżarzania, czyszczono w kąpieli ultradźwiękowej, ogrzewano do 350°C i pokrywano powłoką proszkową. Powłoka była nakładana podczas fazy chłodzenia obróbki wyżarzania w celu wykorzystania ciepła procesowego szyny sprężynowej do utwardzenia powłoki proszkowej.
Jedną z próbek ukształtowaną ze stopu E4 poddano dodatkowemu odkształceniu przez powyżej wspomnianym kształtowaniu na zimno, następnie wyżarzono i potem obrabiano dalej w ten sam sposób jak inne próbki (patrz Test 8).
Wyniki testów są zebrane w Tabeli II, która dodatkowo do grubości warstwy podaje także temperaturę utwardzania lub temperaturę pokrywania, mające wpływ na odpuszczanie i prowadzące do wzrostu wytrzymałości na rozciąganie, jak przedstawiono przez właściwości tłumiące Testu 5, który dotyczy próbki ze stopu E1 bez powłoki i odpowiedni także bez odpuszczania podczas operacji pokrywania. To wskazuje ważność odpuszczania dla podniesienia wytrzymałości.
Testy 11 do 13 i 18 dotyczą stali, które są zbyt miękkie i nie mają odpowiednich właściwości sprężystych. Dlatego, nie ma sensu określanie dla nich tłumienia sprężystego. Odpowiednio, nie podano pozostałej amplitudy dla tych testów w tabeli II.
Ogólnie, odnośnie pozostałej amplitudy, im niższa jest podana pozostała amplituda, tym lepsze tłumienie drgań.
PL 200 872 B1
T a b e l a II
| Test | Stal | Natęże- nie koercji | Namagne- sowanie nasycenia | Wytrzymałość na rozciąganie | % pozostałej amplitudy po: | Grubość powłoki/ temperatura utwardzania | Ocena | |||
| Nr | HC (A/cm) | HC (A/cm) | J (T) | Rm(MPa) | 0,15 s | 0,25 s | mm | °C | Wytrzy- małość | Tłumienie |
| 1 | E1 | 217 | 1,65 | 1682 | 39,0 | 15,0 | żadne | 340 | + | dobre |
| 2 | E1 | 216 | 1,67 | 1695 | 31,0 | 14,0 | 0,8 | 340 | + | dobre |
| 3 | E1 | 219 | 1,52 | 1774 | 36,0 | 12,5 | 0,8 | 340 | + | bardzo dobre |
| 4 | E1 | 192 | 1,82 | 1685 | 54,0 | 35,0 | 0,8 | 340 | + | słabe |
| 5 | E2 | 225 | 1,76 | 1851 | 35,0 | 12,0 | 0,8 | 340 | + | bardzo dobre |
| 6 | E3 | 215 | 1,72 | 1712 | 35,0 | 12,5 | 0,8 | 340 | + | bardzo dobre |
| 7 | E4 | 198 | 1,62 | 1849 | 34,5 | 10,0 | 0,8 | 340 | + | bardzo dobre |
| 8 | E4 | 205 | 1,63 | 1670 | 35,0 | 11,0 | 0,8 | 340 | + | bardzo dobre |
| 9 | E5 | 230 | 1,53 | 1716 | 34,0 | 11,0 | 0,8 | 340 | + | bardzo dobre |
| 10 | E5 | 232 | 1,55 | 1728 | 33,0 | 10,0 | 0,8 | 340 | + | bardzo dobre |
| 11 | C6 | 38 | 1,54 | 535 | brak danych | brak danych | 0,8 | 340 | - | |
| 12 | C6 | 47 | 1,48 | 726 | brak danych | brak danych | 0,8 | 340 | - | |
| 13 | C6 | 49 | 1,43 | 980 | brak danych | brak danych | żadne | - | - | |
| 14 | C7 | 382 | 1,58 | 1682 | 60,0 | 39,0 | 0,8 | 340 | + | średnie |
| 15 | C8 | 936 | 0,32 | 1640 | 55,0 | 34,0 | 0,8 | 340 | + | słabe |
| 16 | C9 | 914 | 0,36 | 1728 | 54,5 | 34,0 | 0,8 | 340 | + | słabe |
| 17 | C9 | 973 | 0,31 | 1620 | 57,0 | 35,0 | 0,8 | 340 | + | niewystar- czające |
| 18 | C9 | 766 | 0,22 | 1452 | brak danych | brak danych | 0,8 | 340 | - | |
| 19 | C10 | 123 | 1,83 | 1820 | 60,0 | 39,0 | żadne | - | + | słabe |
| 20 | C10 | 125 | 1,82 | 1845 | 59,0 | 38,0 | 0,8 | 340 | + | słabe |
| 21 | C11 | 129 | 1,84 | 1960 | 61,0 | 38,0 | żadne | - | + | słabe |
| 22 | C11 | 131 | 1,91 | 1986 | 59,0 | 37,0 | 0,8 | 340 | + | słabe |
| 23 | C12 | 122 | 1,97 | 2020 | 63,0 | 42,0 | żadne | - | + | niewystar- czające |
| 24 | C12 | 122 | 1,97 | 2022 | 62,0 | 40,0 | 0,8 | 340 | + | niewystar- czające |
PL 200 872 B1
Właściwości drgające były określane za pomocą urządzenia pomiarowego przedstawionego na fig. 3. Podczas testów, jedna strona próbek 14 była zamocowana w podstawie 15, następnie próbki odchylano w bok na odległość D = 11 mm i następnie puszczane. Drgania swobodnie drgających próbek w funkcji czasu były rejestrowane za pomocą czujnika, wzmocniony sygnał był dostarczany do karty pomiarowej PC i przechowywany jako wykres drgań w rozkładzie czasowym 4400 wartości pomiarowych na sekundę. Określano obwiednię tego wykresu drgań, a procentowa pozostała amplituda w porównaniu z amplitudą wyjściową w zerowym momencie (100%) była w każdym przypadku określana na podstawie wynikowej krzywej obwiedniowej lub krzywej tłumienia 16 po 0,15 i 0,25 sekundach.
Wartości właściwości magnetycznych próbek były określone za pomocą krzywej histerezy, z której, zgodnie z normą DIN 50460, pobierano wartości natężenia koearcyjnego Hc i namagnesowania nasycenia Jmax.
Fig. 4 przedstawia typowe właściwości drgające konwencjonalnych szyn sprężynowych. Zarys obwiedni lub krzywej tłumienia 16 odwzorowuje funkcję wykładniczą. Można to wytłumaczyć tym, że podczas drgań sprężyny płytkowej, występuje naprężenie ściskające lub rozciągające przemiennie na powierzchni płytki po odchyleniu. Drgania tego typu są ogólnie opisywane równaniem różniczkowym. Obliczenia drgań są zwykle oparte na zależności liniowej od siły. Wynikiem tej zależności liniowej od siły jest to, że drgania mogą być opisane z powodzeniem przez wykładnicze zmniejszanie krzywej drgań. Jednak, jeżeli, jak to ma miejsce w przypadku stopów według wynalazku, występuje oddziaływanie magnetyczno-mechaniczne w mikrostrukturze, warunki liniowej zależności siły nie są zadawalające i występuje mechaniczna histereza podczas drgań. Jest to silniejsze przy wysokich amplitudach lub skokach niż przy niskich, ponieważ straty energii zależą od pola powierzchni krzywej histerezy. W takich sytuacjach, nie uzyskuje się zmniejszającej się wykładniczo krzywej tłumienia. Raczej występuje bardzo silne początkowe tłumienie (patrz: Hornbogen, Metallkunde, 2-ga edycja).
Dwie krzywe tłumienia 17, 18 dla szyny sprężynowej ukształtowanej ze stali odniesienia C9 i C10 w Tabeli I i II zachowują się podobnie, zgodnie z prawem Hooke'a. W przeciwieństwie do tego, krzywa 19 dla szyny sprężynowej według wynalazku, ukształtowanej ze stali E1 w Tabeli I lub test 2 w Tabeli II zachowuje się inaczej. Zarys krzywej 19, poprzez jej stosunkowo stromy spadek, ujawnia wysokie początkowe tłumienie, które może być wytłumaczone nieliniowym odchyleniem od prawa Hooke'a, wywołanym przez powyżej wspomniane ruchy ścian domen indukowane naprężeniem, które występują w zakresie wartości według wynalazku natężenia koercyjnego i nasycenia magnetycznego.
Z zasady, naprężenie mechaniczne σ w materiale powoduje zmianę odległości atomowych, która w praktyce jest wykazywana jako odkształcenie ε. Znana zależność lub moduł sprężystości E jest pochodną tego, zgodnie z następującą zależnością:
E = Eg = σ— —
Indeks G wskazuje, że moduł sprężystości jest zależny od odkształcenia sieci krystalicznej.
W przypadku składników mikrostruktury połączonych magnetycznie, takich jak ferryt i martenzyt, naprężenie, oprócz odkształcenia sieci krystalicznej, także powoduje zmianę w rozmieszczeniu domen, w związku z czym dodatkowe odkształcenie εΜΜ musi być wzięte pod uwagę w równaniu. To powoduje powstanie następującej zależności:
E = Eo + Emm = σ | — |
V — G —MM ) εΜΜ przedstawia kombinacje wszystkich magnetycznie indukowanych odkształceń i dodatkowych odkształceń, składa się z trzech odkształceń i obejmuje także objętościową magnetostrykcję i jej analogiczną składową odkształcenia.
Dlatego magnetyczno-mechaniczne tłumienie jest wytwarzane wskutek tego, że mechaniczne naprężenie nie tylko zmienia odległości atomowe (naprężenie sieci krystalicznej), ale także powoduje wzrost zmian wywołujących indukowane naprężeniem ruchy ścian domen.
Korzystne właściwości drgające są tłumaczone silnym tłumieniem magnetyczno-mechanicznym. Jest to powodowane tym, że w przypadku drgań zmienia się rozmieszczenie domen, w postaci wprowadzonej objętościowej magnetostrykcji, wskutek zmian mechanicznego naprężenia w czasie.
Ponieważ indukowany naprężeniem ruch ścian domen jest związany ze stratami niesprężystymi i prądów wirowych, w przypadku obciążenia drganiami występuje mechaniczna histereza, to jest występuje nieliniowe odchylenie od prawa Hooke'a.
PL 200 872 B1
W związku z tym oczywiście wytrzymałość przeszkód ruchu ścian domen (to jest energia ścian i stąd wartość Hc) także odgrywa główną rolę, ponieważ są one ostatecznie odpowiedzialne za zakres tłumienia. Optymalne magnetyczno-mechaniczne tłumienie przez indukowany naprężeniem ruch ścian domen jest odpowiednio tylko możliwy w danym zakresie wartości J polaryzacji magnetycznej i Hc natężenia koercyjnego.
Tłumienie może być polepszone dalej przez pokrycie termoutwardzalną powłoką proszkową. Powłoka tego typu ma wiele korzystnych zalet: zwiększa odporność na korozję, wytrzymałość na rozciąganie i współczynnik tarcia, który jest korzystny do wprowadzania szyny sprężynowej do taśmy wycieraczki i także umożliwia dostosowanie struktury i wyglądu powierzchni do wyglądu gumowej taśmy wycieraczki.
Doskonałe właściwości tłumiące elementów sprężynowych według wynalazku (szyny sprężynowej) są spowodowane mikrostrukturą, która składa się z magnetycznie miękkiego ferrytu i względnie magnetycznie twardego martenzytu z niemagnetycznymi drobnymi wydzieleniami węglików i/lub węgloazotków, jak również proporcja objętościowa tych dwóch magnetycznych faz: ferrytu i martenzytu. Ferryt ma dużą magnetyczną polaryzacje, to jest bardzo silną wewnętrzną magnetyzację w porównaniu z magnetyzacją nasycenia czystego żelaza wynoszącą 2,2T lub 22000 Gauss. To powoduje nieznaczne ponowne magnesowanie, to jest ferryt jest magnetycznie miękki, na co wskazuje niskie natężenie koercyjne lub niska energia ścian. Chociaż martenzyt ma niską podatność na magnesowanie lub znacznie niższą polaryzację magnetyczną w porównaniu z ferrytem, jego domeny są znacznie silnie ustalone energetycznie względem drobnych wydzieleń, ale także względem pierwiastków stopowych rozpuszczonych w sieci krystalicznej. W porównaniu z ferrytem martenzyt jest trudniejszy do ponownego namagnesowania, co oznacza, że jest magnetycznie twardszy i odpowiednio ma wyższą wartość Hc.
Domeny magnetyczne są obszarami podatnymi na magnesowanie, co jest ograniczone tak zwanymi ścianami Bloch'a. Stabilność domen magnetycznych jest wyrażona tak zwaną energią ściany. Energie ścian ferrytu są ogólnie niskie i dlatego zapewniają łatwe ponowne magnesowanie lub niskie natężenie koercyjne poniżej około 1A/cm.
Właściwości tłumiące mogą być ustalone lub zoptymalizowane za pomocą proporcji objętościowej tych dwóch podatnych na magnesowanie składników mikrostruktury: ferrytu i martenzytu (korzystnie 30% ferrytu, pozostały martenzyt zawierający małe ilości niemagnetycznych wydzieleń) i wynikowej twardości magnetycznej. Jest to dokonywane przy pomocy wyżarzania rozpuszczającego trwającego od 0,5 do 60 min przy 900 do 1100°C i formowaniu na zimno przy całkowitym stopniu odkształcenia ponad 65%. W ten sposób, jest możliwe osiągnięcie nasycenia magnetycznego, ponieważ całkowita wartość dla dwóch magnesujących się faz: ferrytu 910 do 55%, (pozostały zasadniczo martenzyt) i martenzytu, rzędu od 1,45 do 1,75T.
W celu ustalenia twardości magnetycznej, po formowaniu na zimno może następować odpuszczanie, na przykład trwające od 0,1 do 1 min w temperaturze od 200 do 380°C, w celu osiągnięcia natężenia koercyjnego od 190 do 320 A/cm. Obróbka odpuszczania może być prowadzona w tym samym czasie jak pokrywanie utwardzaną ciepłem powłoką proszkową, lub powłoką.
Claims (10)
1. Element sprężynowy, zwłaszcza szyna sprężynowa do wycieraczek, wykonana z ferrytycznej stali chromowej, zawierającej:
0,03 do 0,12% węgla,
0,2 do 0,9% krzemu,
0,3 do 1% magnezu,
13 do 20% chromu,
0,1 do 2,0% molibdenu,
0,05 do 1,0% miedzi,
0,02 do 0,05% azotu, mniej niż 0,01% tytanu,
0,01 do 0,10% niobu i 0,02 do 0,25% wanadu, pozostałe żelazo.
2. Element sprężynowy według zastrz. 1, znamienny tym, że stal zawiera najwięcej 0,1% węgla, najwięcej 1,5% molibdenu, 0,1% do 0,5% miedzi i co najmniej 0,03% azotu.
PL 200 872 B1
3. Element sprężynowywedług zastrz. 1, znamiennytym. że zawartośćwęglajest 0,06 do 0,1%, aswsrtwćć chromu jnpt 15 0w 18% i aswsrtwćć jnpt mwlibOnog 6,8 Oś 1,5%.
4. Elemests prężynowy n/edług któresośolwiedz z asttz. 1 d o3 , znnmiennytym, ż e n otężesie kśsrcnjos Hc śO 190 Oś 240 A/cm i osmsoonpśwsoin ospycnois Jms śO 1,45 Oś 1,75 T.
5. Elemedtsprężenowywynług OOórenośolwieSz zastaZa 0 dO 4, z namienaytym. że mm termśgtwsrOasloą prśpakśwą pśwłśkg.
6. Elesmst sprężynywy n/wSług oasiptr. 5 , ,namienay tym, że n ojUbść npwłośi jest tś 0,00
Oś 0,15 mm.
7. Elemests prężenowywySługkjóresośolwieSz zasP-Zal dO6, z namienaatym. że j esP ppśo Oson wnesrasoig rśapgpacasjącsmu trwsjącsmg śO 0,5 Oś 60 mio pran 900 Oś 1100°C.
8. Elemest οprężenowy wwSOłg zastaZa 7, znamienna tym, Oe j jsP ppśOOny Oormewyniu na aimoś pran Ptśpoig śOkpatsłcnyis pśosO 65%.
9. Elemest oprężenywywynług zatorZa 0, znamiennntym. de sp formewyniu so oimey j esP pśOOson śOpgpacasoig trwsjącsmg śO 0,1 Oś 1 mio w tnmpnrstgran śO 200 Oś 380°C.
10. Elemests prężenywy wynługzantrz.9 , z namienaatym. że jemepjaturautwyrdoaniap pś/łoki jnpt w śbpasran tnmpnrstgrn śOpgpacasois.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10237446A DE10237446B4 (de) | 2002-08-16 | 2002-08-16 | Verwendung eines Chrom-Stahls und dessen Herstellung |
| DE2003133272 DE10333272A1 (de) | 2003-07-21 | 2003-07-21 | Federelement aus einem ferritischen Chrom-Stahl |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL373250A1 PL373250A1 (pl) | 2005-08-22 |
| PL200872B1 true PL200872B1 (pl) | 2009-02-27 |
Family
ID=31947608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL373250A PL200872B1 (pl) | 2002-08-16 | 2003-08-18 | Element sprężynowy wykonany z ferrytycznej stali chromowej |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20050279434A1 (pl) |
| EP (1) | EP1528995B1 (pl) |
| JP (1) | JP2005538247A (pl) |
| KR (1) | KR100970149B1 (pl) |
| AU (1) | AU2003255455A1 (pl) |
| DE (1) | DE50304152D1 (pl) |
| ES (1) | ES2242553T3 (pl) |
| PL (1) | PL200872B1 (pl) |
| WO (1) | WO2004018271A1 (pl) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1627786B1 (en) * | 2004-08-20 | 2007-09-19 | Federal-Mogul S.A. | Windscreen wiper device |
| KR100676470B1 (ko) | 2006-03-31 | 2007-02-02 | 고려제강 주식회사 | 와이퍼 블레이드용 탄성지지대 |
| KR100676957B1 (ko) | 2006-04-05 | 2007-02-02 | 고려제강 주식회사 | 플랫형 와이퍼 블레이드 |
| US8428819B2 (en) * | 2007-08-31 | 2013-04-23 | GM Global Technology Operations LLC | Suspension system with optimized damper response for wide range of events |
| DE102008014938B9 (de) | 2008-02-29 | 2015-10-29 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Verfahren zum Herstellen von Federschienen für Scheibenwischer |
| JP5550405B2 (ja) * | 2010-03-23 | 2014-07-16 | 中央発條株式会社 | ばねの製造方法 |
| DE102012009496B4 (de) * | 2012-05-14 | 2017-05-11 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Chromstahl |
| KR101607546B1 (ko) * | 2014-12-04 | 2016-03-31 | 주식회사 포스코 | 건축 자재 |
| US10899187B2 (en) * | 2018-11-19 | 2021-01-26 | Anatoliy Alekseevich Kuznetsov | Method of making automotive leaf springs |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US257521A (en) * | 1882-05-09 | Stencil-printing machine | ||
| US2527521A (en) * | 1947-01-10 | 1950-10-31 | Armco Steel Corp | Spring and method |
| US4022640A (en) * | 1974-01-18 | 1977-05-10 | Armco Steel Corporation | Process for cold-working and stress-relieving non-heat hardenable ferritic stainless steels |
| JPS60213246A (ja) | 1984-04-05 | 1985-10-25 | Satoru Baba | モ−タ−の整流子用ブラシ及びその製造法 |
| JP2756549B2 (ja) * | 1989-07-22 | 1998-05-25 | 日新製鋼株式会社 | ばね特性に優れた高強度複相組織ステンレス鋼帯の製造法 |
| JPH04154921A (ja) | 1990-10-16 | 1992-05-27 | Nisshin Steel Co Ltd | 形状の優れた高強度ステンレス鋼帯の製造方法 |
| DE4301754C2 (de) * | 1993-01-23 | 1994-10-20 | Rexnord Kette Gmbh & Co Kg | Verfahren zum Herstellen von warmgewalztem Stahlband mit eingestellter Festigkeit |
| US6544356B2 (en) * | 1996-12-05 | 2003-04-08 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Steel sheet for use as an electrode-supporting frame member of a color picture tube and manufacturing method thereof |
| JP3839953B2 (ja) | 1998-04-17 | 2006-11-01 | 新日本製鐵株式会社 | 建築構造用ステンレス鋼帯の製造方法 |
| EP0974676A3 (de) * | 1998-07-20 | 2003-06-04 | Firma Muhr und Bender | Verfahren zur thermomechanischen Behandlung von Stahl für torsionsbeanspruchte Federelemente |
| USRE40950E1 (en) | 1999-03-30 | 2009-11-10 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel plate |
| US6413332B1 (en) | 1999-09-09 | 2002-07-02 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing ferritic Cr-containing steel sheet having excellent ductility, formability, and anti-ridging properties |
| JP2001107195A (ja) | 1999-10-01 | 2001-04-17 | Daido Steel Co Ltd | 低炭素高硬度・高耐食マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP3606135B2 (ja) | 1999-10-22 | 2005-01-05 | 住友金属工業株式会社 | ばね用フェライト系ステンレス鋼板とその製造方法 |
| TW480288B (en) | 1999-12-03 | 2002-03-21 | Kawasaki Steel Co | Ferritic stainless steel plate and method |
| JP4342061B2 (ja) * | 1999-12-24 | 2009-10-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | フレーム用フェライト系ステンレス鋼材およびその製造方法 |
| DE10005418A1 (de) | 2000-02-08 | 2001-08-09 | Bosch Gmbh Robert | Wischblatt für Scheiben insbesondere von Kraftfahrzeugen und Verfahren zum Herstellen des Wischblatts |
| KR200195675Y1 (ko) * | 2000-04-27 | 2000-09-01 | 강동훈 | 와이퍼 블레이드 |
| DE10113657A1 (de) * | 2001-03-21 | 2002-09-26 | Bosch Gmbh Robert | Wischblatt zum Reinigen von Scheiben, insbesondere von Kraftfahrzeugen und Verfahren zum Herstellen des Wischblatts |
| SE519777C2 (sv) | 2001-08-29 | 2003-04-08 | Nat Gummi Ab | Torkarblad och sätt för dess framställning |
-
2003
- 2003-08-18 US US10/524,719 patent/US20050279434A1/en not_active Abandoned
- 2003-08-18 EP EP03792362A patent/EP1528995B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-18 JP JP2004530190A patent/JP2005538247A/ja active Pending
- 2003-08-18 PL PL373250A patent/PL200872B1/pl unknown
- 2003-08-18 AU AU2003255455A patent/AU2003255455A1/en not_active Abandoned
- 2003-08-18 WO PCT/EP2003/009132 patent/WO2004018271A1/de not_active Ceased
- 2003-08-18 KR KR1020057001231A patent/KR100970149B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2003-08-18 DE DE50304152T patent/DE50304152D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-18 ES ES03792362T patent/ES2242553T3/es not_active Expired - Lifetime
-
2010
- 2010-02-04 US US12/700,198 patent/US8007602B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU2003255455A1 (en) | 2004-03-11 |
| US8007602B2 (en) | 2011-08-30 |
| KR100970149B1 (ko) | 2010-07-14 |
| DE50304152D1 (de) | 2006-08-17 |
| JP2005538247A (ja) | 2005-12-15 |
| US20050279434A1 (en) | 2005-12-22 |
| EP1528995B1 (de) | 2006-07-05 |
| US20100132846A1 (en) | 2010-06-03 |
| KR20050042467A (ko) | 2005-05-09 |
| WO2004018271A1 (de) | 2004-03-04 |
| ES2242553T3 (es) | 2007-03-16 |
| ES2242553T1 (es) | 2005-11-16 |
| EP1528995A1 (de) | 2005-05-11 |
| PL373250A1 (pl) | 2005-08-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8007602B2 (en) | Spring element made from a ferritic chromium steel | |
| CN108754333B (zh) | 奥氏体系不锈钢板及使用其的高弹性极限非磁性钢材的制造方法 | |
| CN105612268B (zh) | 弹簧用钢和弹簧的制造方法 | |
| KR20050105281A (ko) | 가공성이 우수한 고강도 스프링용 강선 및 고강도 스프링 | |
| CA2768825A1 (en) | High strength cold rolled steel sheet and method for manufacturing the same | |
| KR102897724B1 (ko) | 열연 강판 | |
| US7284308B2 (en) | Method for manufacturing a leaf spring | |
| JP7490407B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼材及びその製造方法、並びに制振部材 | |
| JP5125601B2 (ja) | 自動車構造部材用高張力溶接鋼管およびその製造方法 | |
| JP2003105498A (ja) | 高強度ばねおよびその製造方法 | |
| JP5184935B2 (ja) | オイルテンパー線の製造方法、及びばね | |
| CN101389779A (zh) | 减震合金薄板及其制造方法 | |
| EP3502292B1 (en) | Hot-rolled steel sheet | |
| JPWO1994016115A1 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた超高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| Suzuki et al. | Low Alloyed High Strength Suspension Spring Steel | |
| US12365958B2 (en) | Electric resistance-welded steel tube for hollow stabilizer, hollow stabilizer, and manufacturing methods of same | |
| KR20080085068A (ko) | 제진 합금 박판 및 그 제조 방법 | |
| JP4209513B2 (ja) | 強度・靱性・ばね特性の良好なマルテンサイト系ステンレス鋼焼鈍鋼材 | |
| JP7490406B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼材及びその製造方法、並びに制振部材 | |
| JPH08188852A (ja) | 鍛造金型及びその製造方法 | |
| JP5739297B2 (ja) | ステンレス鋼 | |
| RU2853533C2 (ru) | Стальной лист с покрытием и деталь из высокопрочной упрочнённой прессованием стали и способ их изготовления | |
| JP7576935B2 (ja) | 非磁性ステンレス鋼板および機械部品用鋼材の製造方法 | |
| JP5441473B2 (ja) | 曲げ加工性および打抜き加工性に優れた鋼板 | |
| JP3783306B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた懸架ばね用鋼 |