PL188171B1 - Reaktor do oczyszczania zanieczyszczonych wód ściekowych - Google Patents
Reaktor do oczyszczania zanieczyszczonych wód ściekowychInfo
- Publication number
- PL188171B1 PL188171B1 PL97330898A PL33089897A PL188171B1 PL 188171 B1 PL188171 B1 PL 188171B1 PL 97330898 A PL97330898 A PL 97330898A PL 33089897 A PL33089897 A PL 33089897A PL 188171 B1 PL188171 B1 PL 188171B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- tank
- oxygenators
- zone
- water
- foam
- Prior art date
Links
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 title claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 54
- 239000006260 foam Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000008213 purified water Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 19
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 12
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 claims 1
- 239000010865 sewage Substances 0.000 abstract 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 12
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 11
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical class OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 239000010801 sewage sludge Substances 0.000 description 2
- 239000003440 toxic substance Substances 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 239000003643 water by type Substances 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 description 1
- 230000001580 bacterial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000003086 colorant Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001784 detoxification Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical class [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/1278—Provisions for mixing or aeration of the mixed liquor
- C02F3/1294—"Venturi" aeration means
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/22—Activated sludge processes using circulation pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/20—Activated sludge processes using diffusers
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S210/00—Liquid purification or separation
- Y10S210/918—Miscellaneous specific techniques
- Y10S210/926—Miscellaneous specific techniques using oxidation ditch, e.g. carousel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S261/00—Gas and liquid contact apparatus
- Y10S261/75—Flowing liquid aspirates gas
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Fire-Extinguishing Compositions (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Excavating Of Shafts Or Tunnels (AREA)
Abstract
1 . Reaktor do oczyszczania zanieczyszczo- nych wód sciekowych, który stanowi zbiornik zawierajacy natleniacze, znamienny tym, ze w zbiorniku (1) grupa natleniaczy kawitacyjnych (5, 6) zasilana w oda obiegowa (7) pod cisnie- niem usytuowana jest poziomo w przynajmniej jednej plaszczyznie (4) w poblizu dna zbiornika i stanowia one pierwsze natleniacze (5), roz- mieszczone równomiernie w tej plaszczyznie, do wyrzucania wody i powietrza atmosferycz- nego zasysanego przez rure (T2) otwarta w po- wietrzu i drugie natleniacze (6), rozmieszczone równomiernie tylko w jednej czesci tej plaszczy- zny, ciagnace mieszanine powietrza, mulu i piany przez rure (T3) otwarta do wymienionej górnej strefy, a z boku zbiornika znajduje sie pompa (8) ciagnaca wode oczyszczona z rejonu dolnej strefy zbiornika do sredniej strefy zbiornika przez jego wlotowa rure (D1) i przynajmniej jedna pionowa rure (T4) z dolnym koncem otwar- tym w dolnej strefie, a z górnym koncem otwar- tym w sredniej strefie. PL PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest reaktor do oczyszczania zanieczyszczonych wód ściekowych. Niniejszy wynalazek dotyczy w szczególności reaktora typu fizyczno-chemicznobiologicznego z wymuszonym obiegiem, do oczyszczania przemysłowych i komunalnych zanieczyszczonych wód odpadowych.
188 171
Poniżej szczegółowo zostały objaśnione, stosowane w dotychczasowych rozwiązaniach, reaktory biologiczne powietrzne i/lub tlenowe, na znanym schemacie, na którym E - wejście wody podlegającej oczyszczaniu, N - zbiornik neutralizacyjny, CH - dozowanie produktów neutralizujących, VI - zbiornik ujednoradniający, V2 - biologiczny zbiornik reakcyjny, V3 zbiornik do zlewania cieczy znad mułu, A -doprowadzenie powietrza lub O2, RF - zawracanie mułów, FS -muły ściekowe, U - wylot wody oczyszczonej.
Podawanie powietrza lub tlenu odbywa się poprzez doprowadzanie sprężonego powietrza lub tlenu, przez porowate płyty lub rury, równomiernie rozprowadzanego u spodu zbiorników VI lub V2, poprzez zasysanie powietrza z wykorzystaniem efektu zwężki Venturiego, za pomocą pomp zaopatrzonych w dysze rozmieszczone w niektórych punktach u spodu zbiorników Vl i V2, poprzez zestaw wirników przy swobodnej powierzchni w zbiornikach VI i V2, które wypiętrzają wodę i rozpylają w otaczającym powietrzu, napowietrzając ją jak opada.
Poniżej przedstawiono niedogodności wynikające ze stosowania znanych rozwiązań.
Żeby uzyskać także i możliwość neutralizacji przy zastosowaniu produktów chemicznych są wymagane co najmniej trzy zbiorniki.
Niezbędne jest dodawanie sprężonego powietrza lub tlenu do wody poprzez porowate płyty lub rury, z niejednakowymi porami, na przykład pomiędzy 30 μ, i 250 μ, co w konsekwencji powoduje powstawanie mikropęcherzy, które zwiększają redukcję powierzchniowego kontaktu gaz-woda, który jest już niedostateczny przy powyższych wielkościach porów.
Podawanie przy zastosowaniu kilku dysz Venturiego, o wielkiej średnicy otworów wypływu wody, na przykład 40 - 80 mm, przy wodzie pod ciśnieniem około 147 - 196 kPa, nie powiększa rozmiarów powierzchniowych kontaktów gaz-woda, ponieważ sam ten otwór wypływu wody nie znajduje się w warunkach wywołujących kawitację.
Powietrze i tlen, wewnątrz wtryskiwacza, są wciągane i nie tak dokładnie mieszane z wodą jak byłoby to pożądane.
Woda jest wypiętrzana na 1 lub 2 metry za pomocą koła łopatkowego wirówki i wyrzucana do otaczającego powietrza. Również w tym przypadku nie ma to powiązania z wytwarzaniem kontaktu powierzchniowego gaz-woda, jeżeli występuje niedostatek energii pokonującej napięcie powierzchniowe (wywołującej kawitację).
W żadnym z trzech przypadków podawania wody opisanych powyżej, nie występuje współczesne zjawisko oddzielania się mułu za pomocą flotacji, ale tylko pojawia się ponowne mieszanie.
Zły stan kontaktów powierzchniowych i ich ograniczone rozmiary występujące w trzech opisanych powyżej metodach nie doprowadzają do żadnej użytecznej naturalnej korekty współczynnika pH i dostrzegalnej redukcji toksyczności, wynikającej z obecności nieorganicznych substancji redukujących (reakcji chemicznych spowodowanych odpowiednim rozkładem molekularnym tlenu).
Obróbka wód produkuje muły ściekowe·.
Czasy trwania procesów w zbiorniku ujednoradniającym i w biologicznym zbiorniku reakcyjnym, są w praktyce ograniczone do wielkości stosunku między pojemnością wymienionych dwóch zbiorników i ilością ciągle dostarczanej wody przeznaczonej do oczyszczania.
Niniejszy wynalazek dotyczy ulepszenia reaktora do oczyszczania wód ściekowych, które zmniejsza przynajmniej niektóre z wyżej wymienionych niedogodności, lub przynajmniej umożliwia użytecznego doboru. Reaktor według wynalazku zawiera natleniacze wymienione w opisie patentowym IT 1 147 264 lub w jego ekwiwalentach.
Reaktor do oczyszczania zanieczyszczonych wód ściekowych, który stanowi zbiornik zawierający natleniacze, według wynalazku charakteryzuje się tym, że w zbiorniku grupa natleniaczy kawitacyjnych zasilana wodą obiegową pod ciśnieniem usytuowana jest poziomo w przynajmniej jednej płaszczyźnie w pobliżu dna zbiornika i stanowią one pierwsze natleniacze rozmieszcone równomiernie w tej płaszczyźnie, do wyrzucania wody i powietrza atmosferycznego zasysanego przez rurę otwartą w powietrzu i drugie natleniacze rozmieszczone równomiernie tylko w jednej części tej płaszczyzny, ciągnące mieszaninę powietrza, mułu i piany przez rurę otwartą do wymienionej górnej strefy, a z boku zbiornika znajduje się pompa ciągnąca wodę oczyszczoną z rejonu dolnej strefy zbiornika do średniej strefy zbiornika przez jego wlotową rurę i przynajmniej jedną pionową rurę z dolnym końcem otwartym w dolnej strefie, a z górnym końcem otwartym w średniej strefie.
Korzystnie zbiornik jest prostokątny, kwadratowy lub wielokątny w widoku z góry, a wszystkie natleniacze są usytuowane tak, że wypływ z każdego z natleniaczy jest skierowany w tym samym kierunku.
Korzystnie zbiornik jest prostokątny, kwadratowy lub wielokątny w widoku z góry, a grupa natleniaczy jest rozdzielona na dwie grupy przedzielone osią symetrii równoległą do dna zbiornika, jedna grupa z natleniaczami skierowanymi w jednym kierunku i druga grupa, w której natleniacze są skierowane w przeciwnym kierunku.
Korzystnie zbiornik jest kołowy w widoku z góry, a natleniacze są na prostych promieniowych, a każdy natleniacz jest zorientowany prostopadle do prostej promieniowej, do której jest połączony.
W zbiorniku korzystnie znajdują się pomocnicze natleniacze, z których każdy jest otoczony przez kołnierz, gdzie efekt Venturiego wycofuje wodę i muł przez pionową rurę rozciągającą się od średniej strefy do kołnierza, a każdy pomocniczy natleniacz jest połączony inną pionową rurą do ponownej cyrkulacji biomasy, rozciągającą się od natleniacza do średniej strefy.
W zbiorniku są rozmieszczone pierwsze natleniacze rozdzielające i utrzymujące zawieszony w środkowej strefie biologicznie aktywny muł, oraz są rozmieszczone w zbiorniku pomocnicze natleniacze zagęszczające odpowiednio i wytwarzające ponowną cyrkulację płynną biomasy w ilościach proporcjonalnych do ilości dostarczanej oczyszczanej wody.
Zbiornik korzystnie zawiera zsyp i obracające się urządzenie usytuowane powyżej górnego obrzeża zbiornika zgarniające nadmiar mułu i piany z powierzchni górnej strefy i przenoszące je do zsypu, oraz zawiera wirówkowy zasysacz usytuowany w zsypie przenoszący i wyładowujący muł i pianę, a także zawiera wannę zbierającą muł i pianę wyładowywaną przez zasysacz.
Korzystnie w zbiorniku średnia strefa połączona jest z pompą przenoszącą muł i pianę z wymienionej wanny.
Zbiornik może mieć przekrój prostokątny, kwadratowy lub wielokątny, a liczne natleniacze, mogą być wszystkie, ukierunkowane w ten sam sposób, równolegle do spodu zbiornika, albo inaczej, mogą one być w układzie bardziej korzystnym, przy podzieleniu ich na dwie grupy, po obu stronach osi symetrii równoległej do spodu zbiornika, przy czym w jednej z tych grup natleniacze są zwrócone w jednym kierunku, a w drugiej w przeciwnym kierunku, zawsze równolegle do spodu. W zbiorniku cyrkulacyjnym natleniacze są ustawione równolegle do linii stycznych do obwodu zbiornika.
W tym kontekście, przez natleniacze kawitacyjne, lub po prostu przez natleniacze, rozumiane są natleniacze wbudowane w celu działania w warunkach wypływu z nich cieczy do strefy, gdzie woda i powietrze mieszają się w swoich masach pod ciśnieniami niższymi niż ciśnienie atmosferyczne, innymi słowy, w warunkach takich, że cała energia wypływającej cieczy jest w całości energią kinetyczną.
Wynaleziony reaktor z powyższym układem natleniaczy. z na przemian rozdzielonymi na pierwsze natleniacze i drugie natleniacze (jak wyjaśniono tutaj), jest reaktorem z wymuszonym obiegiem. W nim jest także wytwarzany drugi ruch turbulencyjny, który powoduje obieg zanieczyszczonej wody od spodu w kierunku wierzchu zbiornika i z powrotem. W ten sposób tworzą się trzy warstwy, które zaczynając od góry, mogą być określane jako pierwsza strefa lub strefa mułów i pian, druga strefa lub strefa reakcyjna i flotacyjna, oraz trzecia strefa lub strefa wody oczyszczonej, albo strefa wody pierwotnej. Pierwsze natleniacze są równomiernie rozłożone na jednej, lub więcej, płaszczyznach, następujących po sobie i równoległych do spodu zbiornika, praktycznie w rejonie brzegowym, pomiędzy strefami drugą i trzecią podczas gdy drugie natleniacze są ustawione na jednej, lub więcej, płaszczyznach zbiegających się z powyżej wymienionymi płaszczyznami, ale tylko w jednej części spodu zbiornika.
Powyższy rozkład natleniaczy w poziomie ma na celu wytwarzanie powszechnej cyrkulacji w drugiej strefie występowania cieczy w zbiorniku, za pomocą wypierania mieszaniny powietrze-woda wypływającej z tych samych natleniaczy. Zanieczyszczona woda przeznaczona do oczyszczania wchodzi do zbiornika na jednym końcu i wychodzi po przeciwnej stronie
188 171 jako oczyszczona. Ciecz obiegająca, która cyrkuluje w drugiej strefie, jest zasysana przez pompę, przesyłana pod ciśnieniem i podawana do pierwszych natleniaczy, poprzez rurę podającą i przez sieć rozrządu wody. Wszystkie pierwsze natleniacze, dzięki temu, że płyn, który dochodzi do nich jest pod ciśnieniem i dopływa do nich przez dysze, zasysają powietrze atmosferyczne przez pierwszą rurę rozciągającą się poza górnym poziomem pierwszej strefy.
Liczne drugie natleniacze zasysaj ą mieszaninę powietrza z mułem i z pianą przez otwór w drugiej rurze w pierwszej strefie.
Najwyższa pozioma płaszczyzna z rozkładem wszystkich natleniaczy określa oddzielny rejon pomiędzy strefami, drugą i trzecią. Rozkład pierwszych natleniaczy na ich płaszczyznach musi mieć zagęszczenie (ilość natleniaczy na metr kwadratowy) takie żeby wytworzyć za pomocą powietrza z nich wypływającego, efekt flotacji zdolny do oddzielenia i utrzymywania zawieszonego w strefie flotacyjnej i reakcyjnej aktywnego biologicznie mułu, który jest na ogół mułem samopowstającym ze znajdujących się w cieczy zanieczyszczających substancji organicznych. Powyżej opisany rozkład poziomy natleniaczy jest taki, że ruchoma ciecz, która płynie zaczynając przy górnym poziomie, przy najwyższej płaszczyźnie natleniaczy, ciągle zbiega się z powietrzem wypływającym z pierwszych natleniaczy, to występuje w całej drugiej strefie, chociaż natleniacze nie występuj ą we wszystkich miejscach. To zapewnia efektywność flotacji, która oddziela i rozróżnia jakość płynu o najwyższym poziomie koncentracji substancji organicznych w wymienionej strefie, od cieczy z niską koncentracją resztkowych substancji organicznych w leżącej poniżej strefie trzeciej.
Mieszanina powietrza z mułem i pianą tworzy się w pierwszej strefie dzięki efektowi flotacyjnemu i jest ona zasysana przez każdą z drugich rur. Dalsze przechodzenie przez drugie natleniacze stanowi pierwszy częściowy ponowny obieg mułu i piany w ciekłej biomasie drugiej strefy, w procesie reakcji i flotacji.
Identycznie, trzecia rura otwiera się przy jej górnym końcu w drugiej strefie i przy jej dolnym końcu w pierwszej strefie, gdzie pompa zasysając oczyszczoną wodę wytwarza przepływ biomasy, który stanowi drugi częściowy ponowny obieg w strefie reakcji i flotacji, w wymienioną rurę jest wpasowany wzdłuż jej długości układ zaworowy zmniejszający przepływ, służący do nastawiania ilości płynnej biomasy poddawanej ponownemu obiegowi.
Korzystnie reaktor może zawierać liczne pomocnicze natleniacze, każdy otoczony przez kołnierz cylindryczny i powiązany z dalszymi otworami w rurze w drugiej strefie, w celu działania podczas trzeciego częściowego ponownego obiegu biomasy, wciąganej przy wykorzystaniu efektu Venturiego.
Korzystnie reaktor może zawierać powierzchniowe urządzenie zgarniające, stosowane wtedy, kiedy w wyniku wysokiego nawarstwiania się zanieczyszczeń w wodzie poddawanej obróbce, wytwarzanie się mułu powierzchniowego i piany jest nadmierne i wymyka się spod kontroli.
Głównymi zaletami wynalazku jest to, ze wszystkie funkcje przebiegają w pojedynczej zwartej strukturze, tym samym wymagając znacznie mniej dostępu do ograniczonej przestrzeni, wprowadzanie do ponownego obiegu całej płynnej masy przez natleniacze, obsługiwane przez pompę, która recyrkuluje wielokrotnie, w każdej godzinie, objętość wody wprowadzoną w każdej godzinie do zbiornika, zależnie od stopnia zanieczyszczenia wody podlegającej obróbce, powiększa czas kontaktu powietrze-woda, czyli czas kontaktu, który jest wyrażany jako stosunek pomiędzy objętością zbiornika i godzinowym dopływem, w mTh wody ściekowej podlegającej obróbce, według poniższej formuły:
t = (R/E)(V/E) + (WE), w której: t - jest czasem kontaktu w godzinach,
R - jest ciągłą wydajnością pompy',
E - jest ciągłym dostarczaniem zanieczyszczonej wody w m3/h,
V - jest pojemnością zbiornika w m3.
Przykład: przy (R/E) = 2 i (WE) = 24, otrzymujemy t = 48 + 24 = 72 godziny. W przypadku zbiornika wyposażonego w sprężarki powietrza i porowate płyty, wielkość t jest po prostu równa WE = 24 godziny, znaczy to, ze wynalazek, w przykładzie rozwazanym, doprowadza do wielkości czasu kontaktu trzy razy wyższej niż zazwyczaj (24 godziny) w dotychczasowych rozwiązaniach, rozłożenie natleniaczy, przeciwległe na ich płaszczyźnie i cyrkula6
188 171 cja wody ściekowej wywoływana przez jej wypychanie, powodują mikrodyfuzję tlenu z powietrza równomiernie w całej masie, wtedy jak ona jest zasysana i podczas kawitacji płynu wewnątrz samych natleniaczy. Ta mikrodyfuzja nie tylko podtrzymuje biologiczne reakcje w strefie reakcyjnej (stanowisko V2 w dotychczasowych rozwiązaniach), ale także uaktywnia reakcję redukowania tlenu i reakcję naturalnej neutralizacji, obie wewnątrz natleniaczy oraz w tym samym rejonie reakcyjnym i flotacyjnym (stanowisko N i CH w dotychczasowych rozwiązaniach). Co więcej, ona uwydatnia oddzielanie za pomocą flotacji, w kierunku rejonu reakcyjnego i flotacyjnego, także cząstek znajdujących się w stanie koloidalnym (zagęszczacz mułów i piany w strefie H, odciągacz amoniaku gazowego i substancji lotnych).
Strefa, w której odbywa się klarowanie zastępuje stanowisko V3 w dotychczasowych rozwiązaniach.
Ponowny obieg mułów i mułów razem z pianami, jest przeprowadzany wewnątrz, a nie na zewnątrz reaktora, odpowiednio za pomocą drugiej rury i pompy, oraz za pomocą trzecich rur. W obu przypadkach muły przechodzą przez zestaw natleniaczy na płaszczyźnie rozdzielającej drugą i trzecią strefę.
Osiągane są wysokie stopnie oczyszczania bez produkowania mułu. To daje wysokie korzyści nie tylko przez to, że wymaga mniejszych wymiarów dla przechodzenia przez następujące po sobie rozmaite stadia oczyszczania, ale także daje efekty końcowe produkując ogólnie mniejszą ilość mułów.
Zwartość wielofunkcyjnej postaci reaktora pozwalała wykrywać, podczas prób doświadczalnych, przy samym pełnym odtruwaniu wód, ochronione środowisko odpowiednie do stabilnego życia bakterii. Co więcej, w wyniku efektu flotacyjnego, reaktor również objawia swą zdolność do redukowania, przez oddzielanie i degradację, istnienia substancji barwiących i substancji napięcioaktywnych, które są także składnikami toksycznymi, w wypływających, poddawanych obróbce wodach. Znane techniki nie oferują tej zdolności w dostrzegalnym stopniu. Obróbka wód przy zastosowaniu niniejszego reaktora oferuje nadzwyczajną stabilność jakości i przydatność jego do oczyszczania w bardziej rozdrobnionych zakładach wysokiego przetwarzania.
Przedmiot wynalazku zostanie uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, którego pierwsza figura służy jako informacja dla oceny różnic pomiędzy dotychczasową techniką i wynalazkiem, na którym fig. 1 przedstawia schemat blokowy, fig. 2 - pierwszy widok poziomy, fig. 3 - wzdłużny przekrój pionowy, fig. 4 - drugi widok poziomy, fig. 5 - widok szczegółu, fig. 6 - wykres, fig. 7 - trzeci widok poziomy, fig. 8 - przekrój poprzeczny.
Figura 1 została skomentowana na początku niniejszego opisu.
Figury 2 i 3 razem pokazują rzut poziomy prostokątnego zbiornika o pojemności użytecznej 2000 m3. Woda zanieczyszczona podlegająca obróbce wchodzi do reaktora przewodem 2 i wychodzi oczyszczona poprzez rurę pionową Tl i przewód 3. Na płaszczyźnie 4, w pobliżu dna zbiornika 1 jest zainstalowanych 88 sztuk pierwszych natleniaczy 5 mających swoje osie równoległe do dna zbiornika i równomiernie rozłożonych po obu stronach wzdłużnej osi zbiornika I-I, 44 sztuki natleniaczy po jednej stronie jest zwróconych w prawą stronę na figurze, zgodnie ze strzałką FI, a drugie 44 sztuki jest zwróconych w lewą stronę, zgodnie ze strzałką F2. Podobnie jest zainstalowanych 12 sztuk drugich natleniaczy 6, 6 z nich jest zwróconych w prawą stronę i 6 w lewą, wymienione natleniacze 5 i 6 są zasilane wodą pod ciśnieniem przez przewód i sieć rozdzielczą 7, zasilane przy użyciu pompy 8 mającej zdolność tłoczenia 100 mi3 /h na wysokość 80 m, przy zapotrzebowaniu mocy 28 kW. Każdy z pierwszych natleniaczy 5 jest także powiązany z pierwszą pionową rurą T2 otwartą powyżej poziomu zbiornika dla zasysania powietrza atmosferycznego, każdy z drugich natleniaczy 6 jest także powiązany z drugą rurą T3 otwartą w pierwszej strefie, dla zasysania mieszaniny powietrza mułu i piany, tak żeby powodować częściową recyrkulację mułu i piany w drugiej strefie zbiornika (strzałki F3 i F4). Przynajmniej jedna trzecia rur T4 jest usytuowana z otwartym górnym końcem w górnej części drugiej strefy i z otwartym dolnym końcem w rejonie trzeciej strefy, gdzie pompa 8 zasysa oczyszczoną wodę z przewodu Dl dla zawracania jej do drugiej strefy przez natleniacze wzdłuż przewodów D2 i 7, wymieniona trzecia rura ma zamocowany na sobie zawór ograniczający 10. Cztery pomocnicze natleniacze 11, dwa z nich skierowane w prawo i dwa
188 171 w lewo, odpowiednio po jednej stronie i po drugiej stronie wzdłużnej osi zbiornika, są zainstalowane w pobliżu lewego boku zbiornika, każdy z nich jest zasilany wodą podawaną przez zasilającą sieć rozdzielczą 7 i jest otoczony przez kołnierz cylindryczny i powiązany z czwartą rurą T5 otwartą w górnym rejonie drugiej strefy dla spowodowania drugiej recyrkulacji biomasy przy wykorzystaniu efektu Venturiego (szczegół na fig. 5).
W alternatywnym przykładzie wykonania wszystkie natleniacze usytuowane są tak, że wypływ z każdego z natleniaczy jest skierowany w tym samym kierunku.
Figura 4 przedstawia rozkład natleniaczy 5, 6 i 11 w zbiorniku 100 o rzucie poziomym w kształcie koła. One są zasilane przez zasilającą sieć rozdzielczą 70 i są zorientowane w kierunkach równoległych i stycznych do obwodu zbiornika. Reaktor jest także wyposażony w części 3, 8, Dl, D2, Tl, T2, T3, T4 i T5 już opisywane w odniesieniu do fig. 2 i 3. Masa wody zanieczyszczonej nabiera ruchu obwodowego zgodnie ze strzałkami F.
Figura 5 przedstawia pomocniczy natleniacz 11, który zawiera natleniacz 5, zgodny z przytoczonym tu opisem patentowym IT 1 147 264, ale wyposażony w kołnierz 40 wystający swobodnie przed wylot natleniacza. Kołnierz tworzy efekt przyciągania wody i mułu z drugiej strefy przez czwartą rurę T5. Od strony dopływu, natleniacz 5 odbiera, z kierunku A przez przewód 7 i z dysz 50, wodę zawracaną do obiegu pod ciśnieniem z trzeciej strefy, a od góry, z kierunku B i przez rurę T3, on odbiera powietrze, muł i pianę z pierwszej strefy Odnośnik R1 odnosi się do rejonu największej turbulencji i największej powierzchni wymiennej, a R2 przedstawia rejon, w którym jest tworzona mieszanina podstawowego powietrza i wody. Można zauważyć, że kołnierz 40 jest zamknięty w przekroju zawartym pomiędzy połączeniami rur T3 i T5.
Figura 6 jest eksperymentalnym wykresem, z którego użytkownik może dowiedzieć się ile kilogramów O2 na godzinę (rzędna) jest wprowadzanych do zbiornika przez zespół natleniaczy i odczytać ile m3 wody (odcięta) pompa 8 wprowadza do układu. Zważywszy na to, że dogodnie dobrane ciśnienie 784 kPa uzyskano z pompy. 1,2 m3/h powietrza jest dostarczonych z jednego pojedynczego natleniacza, a także jak wiadomo, O2 jest obecny jako 20% ciężaru w 1 m3powietrza i gęstość 02 jest 1,35 kg/m 3, O2 dostarczony z jednego natleniacza jest
1,2 m3/h x 20% x 1,35 kg/m3 = 0,324 kg/h. 100 natleniaczy dostarcza do zbiornika 32,4 kg w ciągu jednej godziny, jest równa 0,324 x 100 natleniaczy = 32,4 kg 02/h.
W wyżej opisanych eksperymentalnych warunkach zanieczyszczona woda wchodzi do zbiornika przez przewód 2, przy przeciętnym dopływie 35 m3/h.
Parametry zanieczyszczenia charakteryzujące wodę są następujące:
- chemiczne zapotrzebowanie tlenu (C.O.D.) = 1350 mg/l,
- ogólna napięcioaktywnosć (95% nie zjonizowane + 5% anionów) = 150 mg/l,
- siarczki + siarczyny (substancje toksyczne) = 100 mg/l,
- pH = 4 do 4,5.
Po rzeczywistym czasie t trwania lub kontaktu z tlenem, równym: t = _(R/E) (V/E) + (V/E) = (100/35) (2000/35) + (2000/35) = 220 godzin, woda wypływająca przewodem 3 (fig. 2 i 3) ma następującą charakterystykę:
- resztkowe chemiczne zapotrzebowanie tlenu (C.O.D.) = 590mg/l,
- ogólna napięcioaktywnosć = 20 mg/l,
- siarczki + siarczyny = ślady
- pH = 6,6 do 6,8.
Następujące wnioski mogą być wyciągnięte odnośnie uzyskanych efektów:
- zmniejszenie zapotrzebowania na tlen = (1350 - 590)/1350 x 100 = 56,29%,
- zmniejszenie napięcioaktywności = (150 - 20)/150 x 100 = 86, 66%,
- zmniejszenie zawartości siarczków + siarczynów (substancji toksycznych) = 99,9%,
- wykorzystanie tlenu w porównaniu do ilości na wejściu = (0,76 x 35) x 100 = 82%.
- naturalna korekta współczynnika pH, która odbywa się bez dodatkowych produktów chemicznych, od wartości pomiędzy 4 i 4,5 do wartości pomiędzy 6,6 i 6,8.
Figury 7 i 8 przedstawiają urządzenie do usuwania nadmiaru mułu i piany. Obracające się urządzenie 20 w postaci ramion obracających się zgodnie ze strzałką F5 powyżej górnego obrzeża zbiornika spychają ten muł i pianę dopóki one nie spadną do zsypu 21 skąd zasysacz
188 171 wirówkowy zasysa je do góry, niszczy ich napięcie powierzchniowe i wyładowuje je w płynnej postaci do wanny 23. Jest oczywiste, że urządzenie to może mieć zamienione ramiona obrotowe na inny odpowiedni układ do „zgarniania” mułu i piany i do popychania ich do zsypu, na przykład może mieć pewną ilość łopatek dogodnie ustawionych na kole, które obracają się stycznie do wymienionego obrzeża, albo może mieć jeszcze strumień powietrza sprężonego równoległy do brzegu zbiornika nastawiony w kierunku zsypu. Pompa 24 wprowadza płynny muł do ponownego obiegu w strefie drugiej reaktora.
bl ?4 /
188 171 ^•g-4
/ ć>
Fig. 6
188 171
188 171
I
•z
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz. Cena 4,00 zł.
Claims (8)
- Zastrzeżenia patentowe1. Reaktor do oczyszczania zanieczyszczonych wód ściekowych, który stanowi zbiornik zawierający natleniacze, znamienny tym, że w zbiorniku (1) grupa natleniaczy kawitacyjnych (5, 6) zasilana wodą obiegową (7) pod ciśnieniem usytuowana jest poziomo w przynajmniej jednej płaszczyźnie (4) w pobliżu dna zbiornika i stanowią one pierwsze natleniacze (5), rozmieszczone równomiernie w tej płaszczyźnie, do wyrzucania wody i powietrza atmosferycznego zasysanego przez rurę (T2) otwartą w powietrzu i drugie natleniacze (6), rozmieszczone równomiernie tylko w jednej części tej płaszczyzny, ciągnące mieszaninę powietrza, mułu i piany przez rurę (T3) otwartą do wymienionej górnej strefy, a z boku zbiornika znajduje się pompa (8) ciągnąca wodę oczyszczoną z rejonu dolnej strefy zbiornika do średniej strefy zbiornika przez jego wlotową rurę (Dl) i przynajmniej jedną pionową rurę (T4) z dolnym końcem otwartym w dolnej strefie, a z górnym końcem otwartym w średniej strefie.
- 2. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że zbiornik (1) jest prostokątny, kwadratowy lub wielokątny w widoku z góry, a wszystkie natleniacze (5, 6) są usytuowane tak, że wypływ z każdego z natleniaczy jest skierowany w tym samym kierunku.
- 3. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że zbiornik (1) jest prostokątny, kwadratowy lub wielokątny w widoku z góry, a grupa natleniaczy (5, 6) jest rozdzielona na dwie grupy przedzielone osią symetrii (I-I) równoległą do dna zbiornika, jedna grupa z natleniaczami skierowanymi w jednym kierunku i druga grupa, w której natleniacze są skierowane w przeciwnym kierunku.
- 4. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że zbiornik (1) ma postać kołowego, w widoku z góry, zbiornika (100), a natleniacze (5, 6) są na prostych promieniowych, a każdy natleniacz jest zorientowany prostopadle do prostej promieniowej, do której jest połączony.
- 5. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że w zbiorniku (1) znajdują się pomocnicze natleniacze (11), z których każdy jest otoczony przez kołnierz (40), gdzie efekt Venturi'ego wycofuje wodę i muł przez pionową rurę (T5) rozciągającą się od średniej strefy do kołnierza (40), a każdy pomocniczy natleniacz (11) jest połączony inną pionową rurą (T3), do ponownej cyrkulacji biomasy, rozciągającą się od natleniacza do średniej strefy.
- 6. Reaktor według zastrz. 1 albo 2 albo 3 albo 4 albo 5, znamienny tym, że w zbiorniku (1) są rozmieszczone pierwsze natleniacze (5) rozdzielające i utrzymujące zawieszony w środkowej strefie biologicznie aktywny muł, oraz w zbiorniku (1, 100) są rozmieszczone pomocnicze natleniacze (11) zagęszczające odpowiednio i wytwarzające ponowną cyrkulację płynnej biomasy w ilościach proporcjonalnych do ilości dostarczanej oczyszczanej wody.
- 7. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że zbiornik (1) wyposażony jest w zsyp (21) i obracające się urządzenie(20), usytuowane powyżej górnego obrzeża zbiornika (1), zgarniające nadmiar mułu i piany z powierzchni górnej strefy i przenoszące je do zsypu (21), oraz w wirówkowy zasysacz (22) usytuowany w zsypie (21) przenoszący i wyładowujący muł i pianę, oraz zawiera wannę (23) zbierającą muł i pianę wyładowywaną przez zasysacz (22).
- 8. Reaktor według zastrz. 7, znamienny tym, że w zbiorniku (1) średnia strefa połączona jest z pompą (24) przenoszącą muł i pianę z wymienionej wanny (23).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
ITMI961291 IT1284071B1 (it) | 1996-06-26 | 1996-06-26 | Reattore per depurare acque residue inquinate |
PCT/EP1997/002309 WO1997049640A1 (en) | 1996-06-26 | 1997-05-06 | A reactor for the depuration of polluted waste waters |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL330898A1 PL330898A1 (en) | 1999-06-07 |
PL188171B1 true PL188171B1 (pl) | 2004-12-31 |
Family
ID=11374480
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL97330898A PL188171B1 (pl) | 1996-06-26 | 1997-05-06 | Reaktor do oczyszczania zanieczyszczonych wód ściekowych |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6090277A (pl) |
EP (1) | EP0907615B1 (pl) |
JP (1) | JP2000512545A (pl) |
KR (1) | KR100451558B1 (pl) |
CN (1) | CN1125786C (pl) |
AT (1) | ATE189670T1 (pl) |
AU (1) | AU717132B2 (pl) |
BR (1) | BR9709987A (pl) |
DE (1) | DE69701290T2 (pl) |
EE (1) | EE03913B1 (pl) |
ES (1) | ES2144864T3 (pl) |
GR (1) | GR3033349T3 (pl) |
HK (1) | HK1020331A1 (pl) |
HU (1) | HU221784B1 (pl) |
IT (1) | IT1284071B1 (pl) |
NZ (1) | NZ333433A (pl) |
PL (1) | PL188171B1 (pl) |
PT (1) | PT907615E (pl) |
TR (1) | TR199802697T2 (pl) |
WO (1) | WO1997049640A1 (pl) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE29808307U1 (de) | 1998-05-11 | 1998-08-20 | Möbius, Andreas, Prof. Dr.rer.nat., 41472 Neuss | Vorrichtung zum gerichteten Einblasen von Luft, anderen Gasen oder Dämpfen unter gleichzeitiger Flüssigkeitsumwälzung |
MXJL00000003A (es) * | 2000-06-23 | 2002-08-29 | I Castaneda Escorza Simon | Tratamiento de aguas contaminadas, a base de aeracion capilar y recirculacion de lodos clasificados. |
AUPR825701A0 (en) * | 2001-10-15 | 2001-11-08 | Bushwater Holdings Pty Ltd | A water treatment system and apparatus |
US6666965B1 (en) * | 2002-06-14 | 2003-12-23 | Cornell Research Foundation, Inc. | Cellular microbead filter for use in water recirculating system |
ITMI20080742A1 (it) | 2008-04-23 | 2009-10-24 | Baio Emanuele | Processo e impianto per depurare acque inquinate. |
WO2011156517A1 (en) * | 2010-06-08 | 2011-12-15 | Clidence David A | Systems and methods for control of a gas or chemical |
HU231065B1 (hu) | 2018-03-06 | 2020-04-28 | Celltech-Paper Kft. | Eljárás vizes bázisú anyagok kavitációs tisztítására és berendezés az eljárás végrehajtására |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3846292A (en) * | 1971-04-30 | 1974-11-05 | Kimberly Clark Co | Ejector aerated oxidation ditch for waste treatment |
DE2404289B2 (de) * | 1974-01-30 | 1977-12-29 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Belebungsbecken zur biologischen reinigung von abwasser |
BE819769A (nl) * | 1974-09-11 | 1974-12-31 | Inrichting voor het zuiveren van verontreinigd water. | |
GB1486697A (en) * | 1975-03-25 | 1977-09-21 | Dwars Ing Bureau | Process and installation for the purification of sewage |
JPH084731B2 (ja) * | 1985-10-11 | 1996-01-24 | 三菱レイヨン・エンジニアリング株式会社 | 気液混合装置 |
US4863606A (en) * | 1987-12-11 | 1989-09-05 | Ryall Ronald W | Waste water treating process |
US5057230A (en) * | 1990-03-20 | 1991-10-15 | The Boc Group Plc | Dissolution of gas |
JPH0448920A (ja) * | 1990-06-18 | 1992-02-18 | Inax Corp | エゼクタ及び浄化装置 |
JPH05277483A (ja) * | 1992-03-31 | 1993-10-26 | Nippon Petrochem Co Ltd | エアレーション装置 |
-
1996
- 1996-06-26 IT ITMI961291 patent/IT1284071B1/it active IP Right Grant
-
1997
- 1997-05-06 NZ NZ333433A patent/NZ333433A/en unknown
- 1997-05-06 PT PT97923851T patent/PT907615E/pt unknown
- 1997-05-06 EP EP19970923851 patent/EP0907615B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-06 US US09/214,121 patent/US6090277A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-06 JP JP50215698A patent/JP2000512545A/ja not_active Ceased
- 1997-05-06 CN CN97195887A patent/CN1125786C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-06 ES ES97923851T patent/ES2144864T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-06 HU HU9903665A patent/HU221784B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1997-05-06 PL PL97330898A patent/PL188171B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1997-05-06 EE EE9800434A patent/EE03913B1/xx not_active IP Right Cessation
- 1997-05-06 AT AT97923851T patent/ATE189670T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-05-06 BR BR9709987A patent/BR9709987A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-05-06 KR KR10-1998-0710551A patent/KR100451558B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-05-06 TR TR1998/02697T patent/TR199802697T2/xx unknown
- 1997-05-06 AU AU29524/97A patent/AU717132B2/en not_active Ceased
- 1997-05-06 WO PCT/EP1997/002309 patent/WO1997049640A1/en active IP Right Grant
- 1997-05-06 DE DE69701290T patent/DE69701290T2/de not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-11-26 HK HK99105478A patent/HK1020331A1/xx not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-04-27 GR GR20000401033T patent/GR3033349T3/el not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HUP9903665A3 (en) | 2000-04-28 |
ATE189670T1 (de) | 2000-02-15 |
US6090277A (en) | 2000-07-18 |
JP2000512545A (ja) | 2000-09-26 |
EP0907615B1 (en) | 2000-02-09 |
HU221784B1 (hu) | 2003-01-28 |
PT907615E (pt) | 2000-07-31 |
TR199802697T2 (xx) | 1999-03-22 |
EP0907615A1 (en) | 1999-04-14 |
BR9709987A (pt) | 1999-08-10 |
EE03913B1 (et) | 2002-12-16 |
NZ333433A (en) | 2000-06-23 |
PL330898A1 (en) | 1999-06-07 |
CN1125786C (zh) | 2003-10-29 |
HUP9903665A2 (hu) | 2000-02-28 |
AU2952497A (en) | 1998-01-14 |
HK1020331A1 (en) | 2000-04-14 |
EE9800434A (et) | 1999-06-15 |
KR100451558B1 (ko) | 2004-12-14 |
ITMI961291A1 (it) | 1997-12-26 |
WO1997049640A1 (en) | 1997-12-31 |
ITMI961291A0 (pl) | 1996-06-26 |
IT1284071B1 (it) | 1998-05-08 |
DE69701290T2 (de) | 2000-08-24 |
ES2144864T3 (es) | 2000-06-16 |
GR3033349T3 (en) | 2000-09-29 |
CN1223624A (zh) | 1999-07-21 |
KR20000022135A (ko) | 2000-04-25 |
DE69701290D1 (de) | 2000-03-16 |
AU717132B2 (en) | 2000-03-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0728122B1 (en) | System and method for treatment of polluted water | |
RU2139257C1 (ru) | Установка для биохимической очистки высококонцентрированных сточных вод | |
US12006239B2 (en) | Oxygen infusion module for wastewater treatment | |
KR100989213B1 (ko) | 반응/응집/중화조가 필요없는 미세 기포에 의한 고도처리 부상분리장치 및 방법 | |
PL188171B1 (pl) | Reaktor do oczyszczania zanieczyszczonych wód ściekowych | |
US7101483B2 (en) | Process for treating a body of water | |
WO2024015867A2 (en) | Systems and methods of gas infusion for wastewater treatment | |
RU2768703C1 (ru) | Устройство и способ аэрации отработанной воды | |
KR102496233B1 (ko) | 복합여과 방식의 하수고도처리장치 | |
JP3263267B2 (ja) | 浄化槽 | |
KR101204395B1 (ko) | 하.폐수의 처리장치 | |
JP3894606B2 (ja) | 汚水の好気性処理槽用曝気装置及び該曝気装置を備えた汚水の好気性処理槽 | |
KR102497135B1 (ko) | 3단여과방식의 하수고도 복합처리장치 | |
KR102581775B1 (ko) | 부상여과조를 포함하는 하수고도처리장치 | |
KR102670533B1 (ko) | 하폐수의 고도산화 수처리장치 | |
KR20110047453A (ko) | 하.폐수의 처리방법 및 장치 | |
KR100418420B1 (ko) | 하폐수 처리 시스템 | |
WO2022235641A1 (en) | Systems and methods of gas infusion for wastewater treatment | |
MXPA98010556A (en) | Reactor for wastewater treatment contamin | |
KR200256524Y1 (ko) | 하폐수 처리조 | |
KR200258319Y1 (ko) | 하폐수 처리 시스템 | |
BR102015026121A2 (pt) | Submarine slug treatment system | |
PL163613B1 (pl) | Sposób biologicznego oczyszczania ścieków i biologiczna oczyszczalnia ścieków | |
PL151614B1 (pl) | Sposób i urządzenie do biologicznego oczyszczania ścieków | |
JPS6242793A (ja) | 汚水処理槽 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20090506 |