PL187670B1 - Sposób wytwarzania spoiwa siarkowego i spoiwo siarkowe - Google Patents
Sposób wytwarzania spoiwa siarkowego i spoiwo siarkoweInfo
- Publication number
- PL187670B1 PL187670B1 PL98326569A PL32656998A PL187670B1 PL 187670 B1 PL187670 B1 PL 187670B1 PL 98326569 A PL98326569 A PL 98326569A PL 32656998 A PL32656998 A PL 32656998A PL 187670 B1 PL187670 B1 PL 187670B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- sulfur
- weight
- mixture
- binders
- olefinic hydrocarbons
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/36—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing sulfur, sulfides or selenium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
1. Sposób wytwarzania spoiwa siarkowego zawierajacego siarke i mieszanine we- glowodorów olefinowych, które sa wstepnie podgrzewane w atmosferze dwutlenku we- gla, znamienny tym, ze recepturowe ilosci siarki od 93% do 98% wagowych oraz we- glowodory olefinowe w postaci dimerów i trimerów zwiazków cyklicznych w ilosci od 2% do 7% wagowych w mieszaninie ze styrenem podgrzewa sie do temperatury nie wyzszej niz 135°C i wytrzymuje w tej temperaturze przy ciaglym mieszaniu homogeni- zujacym calej masy przez okres nie krótszy niz 2,5 godziny. 4. Spoiwo siarkowe zawierajace siarke i mieszanine weglowodorów olefinowych, znamienne tym, ze stanowi je mieszanina eutektyczna utworzona przez substytucyjny roztwór staly siarki w ilosci od 93% do 98% wagowych i rozpuszczonych w niej we- glowodorów olefinowych, gdzie sumaryczna zawartosc weglowodorów olefinowych nie przekracza 7% wagowych. PL PL PL PL PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania spoiwa siarkowego i spoiwo siarkowe, stosowane zwłaszcza jako składnik betonów siarkowych.
Znane są sposoby wytwarzania spoiwa siarkowego, polegające na dodawaniu do siarki po jej stopieniu i ogrzaniu do temperatury od 135°C do 140 °C modyfikatorów w postaci węglowodorów olefinowych, takich jak dicyklopentadien, cyklopentadien, cyklodekadien, dipenten, styren, winylocykloheksan, jak również różnych ich mieszanin.
Z austriackiego opisu patentowego nr 355 976 oraz amerykańskich opisów patentowych nr nr 4 058 500, 4 293 463,4 311 826,4 391 926 i 4 348 313 znane są spoiwa siarkowe, których głównym składnikiem jest siarka, a składnikiem modyfikującym węglowodory olefinowe takie jak dicyklopentadien, cyklopentadien, cyklodekadien, dipenten, styren, winylocykloheksan lub ich mieszaniny.
Stosowane są również pirolizaty olefinowe, otrzymywane jako oleje popirolityczne przy petrochemicznej przeróbce ropy naftowej, znane pod nazwami handlowymi RP-120, RP-020, CTLA, ESCOPOL, przy czym stanowią one mieszaniny wyżej wymienionych węglowodorów olefinowych, jak w powołanych opisach patentowych.
Niedogodnością w stosowaniu znanych sposobów wytwarzania spoiw siarkowych jest konieczność zachowania szczególnej ostrożności przy prowadzeniu procesów modyfikacji siarki z uwagi na niebezpieczeństwo eksplozji czy pożarów spowodowane bardzo dużą reaktywnością chemiczną stosowanych modyfikatorów. Stosowanie głównego w znanych sposobach otrzymywania spoiw siarkowych modyfikatora, dicyklopentadienu wymaga szczególnej ostrożności z uwagi na jego wysoką toksyczność, co opisali Kinhead i wsp. w „The Mammolian Toxicity of Dicyklopentediene” - Toxicology and Applied Pharmacology, 20, str. 552-561, 1971.
187 670
Inną znaczącą wadą prezentowanych sposobów wytwarzania spoiw siarkowych jest fakt, że w czasie ich trwania zachodzą, niepożądane reakcje chemiczne częściowej polimeryzacji siarki, w wyniku których powstają związki chemiczne między modyfikatorem a cyklo-oktasiarką przez co tworzą się źródła dyslokacji i naprężeń w sieci krystalicznej spoiwa siarkowego, co powoduje niejednorodność jego struktury i w konsekwencji obniżenie parametrów wytrzymałościowych betonów siarkowych wytwarzanych przy zastosowaniu tych spoiw. Faktem jest również, że przy wytwarzaniu spoiw siarkowych, gdzie do siarki po jej stopieniu i ogrzaniu do temperatur rzędu 135°C do 145°C dodawane są wymienione wyżej modyfikatory, zachodzą w tych temperaturach niepożądane procesy chemiczne między siarką a modyfikatorem.
Sposób wytwarzania spoiwa siarkowego zawierającego siarkę i mieszaninę węglowodorów olefinowych, które są wstępnie podgrzewane w atmosferze dwutlenku węgla, charakteryzuje się tym, że recepturowe ilości siarki od 93% do 98% wagowych oraz węglowodory olefinowe w postaci dimerów i trimerów związków cyklicznych w ilości od 2% do 7% wagowych w mieszaninie ze styrenem podgrzewa się do temperatury nie wyższej niż 135°C i wytrzymuje w tej temperaturze przy ciągłym mieszaniu homogenizującym całej masy przez okres nie krótszy niż 2,5 godziny. Po całkowitym stopieniu mieszaniny siarki i węglowodorów olefinowych powstała mieszanina eutektyczna jest intensywnie mieszana, a po okresie fizykochemicznej modyfikacji siarki krystalizuje się ją przy prędkości chłodzenia nie wyższej jak 16°C/minutę, aż do czasu osiągnięcia temperatury pokojowej. Powstała mieszanina eutektyczna topi się kongruentnie bez rozkładu podczas topienia i krystalizuje do uzyskania kryształów anizotropowych w układzie α-rombowym nie podlegającym przemianom polimorficznym, przy czym zawartość siarki β-jednoskośnej z tytułu zanieczyszczeń nie przekracza 0,1% wagowych. Skurcz objętościowy w procesach krystalizacji nie przekracza 2%.
Spoiwo siarkowe zawierające siarkę i mieszaninę węglowodorów olefinowych charakteryzuje się tym, że stanowi je mieszanina eutektyczna utworzona przez substytucyjny roztwór stały siarki w ilości od 93% do 98% wagowych i rozpuszczonych w niej węglowodorów olefinowych, gdzie sumaryczna zawartość węglowodorów olefinowych nie przekracza 7% wagowych.
Główną zaletą spoiwa siarkowego według wynalazku jest jego jednorodność i anizotropowość jego wszystkich właściwości, co uzyskano poprzez taki sposób jego wytwarzania, aby otrzymać wyłącznie jednorodne roztwory stałe, wykluczając jakąkolwiek możliwość tworzenia się związków chemicznych, zwłaszcza polimerów pomiędzy siarką a modyfikatorami.
Zaletą dodatkową jest to, że spoiwo siarkowe wykonane sposobem według wynalazku w temperaturze sporządzania mieszanin siarkobetonowych, to jest w temperaturze od +130°C do +140°C charakteryzują się bardzo niską lepkością w przedziale od 15 do 40 cP [10'3N s/m2], co zapewnia pełną zwilżalność ziarn kruszyw mineralnych używanych przy sporządzaniu tworzyw siarkobetonowych.
Użyte mieszaniny modyfikatorów nie wchodzą w żadne reakcje chemiczne, lecz częściowo się w cyklo-oktasiarce rozpuszczająca częściowo tworzą fazę rozproszoną. W efekcie w pierwszym etapie procesu homogenizacji powstaje jednorodny substytucyjny roztwór stały, gdzie cząsteczki modyfikatora w postaci składnika rozpuszczonego zastępują odpowiednie elementy w strukturze rozpuszczalnika w postaci cyklo-oktasiarki. Natomiast w drugim etapie następuje rozpuszczenie składników modyfikatora rozproszonych w produkcie pierwszego etapu. W wyniku tych działań powstaje jednorodny układ dwuskładnikowy, mieszanina eutektyczna topiąca się kongruentnie, to jest bez rozkładu w procesie topienia. Powstały eutektyk w postaci spoiwa siarkowego krystalizuje się tworząc kryształy w układzie α-rombowym przy parametrach komórki krystalograficznej zbliżonych do siarki. Analiza termograwimetryczna wykazuje, że w żadnym z przypadków podczas procesów topienia i krystalizacji, w przeciwieństwie do siarki elementarnej, nie tworzą się komórki w układzie β -jednoskośnym jak i nie zachodzą żadne przemiany polimorficzne i w efekcie otrzymuje się jednorodną mieszaninę eutektyczną, to jest spoiwo siarkowe o własnościach anizotropowych, przy ustalonych, trwałych i stabilnych własnościach fizykochemicznych.
187 670
Powstałe spoiwo siarkowe jest nowym cementem posiadającym w stosunku do znanych inny skład chemiczny i fazowy i cechuje je wysoka odporność na agresywne reagenty chemiczne w szerokim zakresie temperatur, duża wytrzymałość na zewnętrzne udary mechaniczne i termiczne, przez co można je stosować jako spoiwa do produkcji materiałów konstrukcyjnych, posadzek i fundamentów, urządzeń produkcyjnych i elementów instalacji technologicznych pracujących w szczególnie trudnych warunkach otoczenia.
Istnieją również możliwości stosowania otrzymanych spoiw siarkowych do wytwarzania tanich siarkobetonów współpracujących z betonami, na przykład na bazie cementu portlandzkiego, wiążących podczas ich studzenia, nie wymagających sezonowania dla uzyskania pełnych własności wytrzymałościowych.
Wymienione powyżej spoiwo siarkowe otrzymane poprzez modyfikację siarki mieszaninami węglowodorów olefinowych, to jest olejami popirolitycznymi oraz ekstraktami furfulowymi otrzymywanymi w procesach selektywnej rafinacji furfurolem frakcji pochodzących z zachowawczej destylacji ropy naftowej.
W podanych poniżej przykładach zastosowano w mieszaninie ze styrenem występujące w różnym do siebie stosunku olefiny węglowodorowe, znane pod nazwami handlowymi „Pirolizat BF”, olej sklarowany ZPKK, frakcje dienowe z instalacji olefinowej PETROCHEMII Płock (zawierającej do 70% wag. dicyklopentadienu), przy czym łączna ilość użytych modyfikatorów wynosiła od 3% do 7% wagowych w stosunku do siarki poddawanej procesowi modyfikacji. Proces modyfikacji siarki w kierunku otrzymania spoiw siarkowych prowadzono w ten sposób, że: stopiono recepturową ilość siarki w atmosferze dwutlenku węgla i podgrzano do temperatury 130-135°C przy przyrostach temperaturowych procesu ogrzewania rzędu 5-7°C na minutę, a po uzyskaniu tej temperatury powoli dozowano recepturową ilość styrenu, po około 15 minutach od czasu zadozowania styrenu dozowano małymi porcjami modyfikator dienowy po czym do czasu utworzenia się mieszaniny eutektycznej, przetrzymywano mieszaninę całą mieszaninę bez dostępu powietrza w atmosferze dwutlenku węgla w temperaturze 135°C przez okres 2,5 do 3 godzin. Po procesie kondycjonowania całość schładzano do temperatury pokojowej, przy prędkości chłodzenia rzędu 10-15°C na minutę.
Przykład I
95,0 części wagowych siarki stopiono w atmosferze dwutlenku węgla i ogrzano do temperatury 135°C, po czym do stopionej siarki dodano 2,0 części wagowych styrenu-monomeru, a po 15 minutach od zadozowania styrenu dodano 3,0 części wagowych mieszaniny modyfikatorów składającej się w połowie z oleju sklarowanego ZPKK, a w połowie z Pirolizatu BF. Mieszaninę przetrzymywano w temperaturze 130°C w atmosferze dwutlenku węgla przez okres 2,5 godziny intensywnie ją mieszając, po czym schłodzono ją do temperatury pokojowej przy szybkości chłodzenia 12°C/minutę. Uzyskano spoiwo siarkowe koloru ciemnobrązowego o gęstości 2,05 g/cm3, temperaturze topienia 104°C, parametrach komórki krystalograficznej: układ α-rombowy; a = 10,07; b = 12,10; c = 24,43.
Lepkość spoiwa siarkowego w temperaturze 135°C - 35 cP [10'3 N s/m2]. Skurcz objętościowy po krystalizacji i schłodzeniu do temperatury pokojowej - 2,5 % objętościowo. Na fig. 1 przedstawiono krzywą termicznej analizy różnicowej otrzymanego spoiwa siarkowego.
Przykład II
93,0 części wagowych siarki stopiono w atmosferze dwutlenku węgla i ogrzano do temperatury 135°C, po czym do stopionej siarki dodano 2,0 części wagowych styrenu-monomeru, a po 15 minutach od zadozowania styrenu 5,0 części wagowych mieszaniny modyfikatorów składającej się w 1/3 z Pirolizatu BF i w 2/3 z frakcji dienowej zawierającej 70% wagowych dicyklopentadienu. Ciągle mieszając stopioną mieszaninę utrzymywano w tej temperaturze w atmosferze dwutlenku węgla przez okres ok. 3 godzin i następnie mieszaninę schłodzono przy prędkości chłodzenia 10°C/minutę, uzyskując spoiwo siarkowe koloru jasnobrązowego o gęstości 1,95 g/cm3, temperaturze topienia 100°C, parametrach komórki krystalograficznej: układ α-rombowy: a = 10,24; b = 12,44; c = 24,25.
Lepkość spoiwa siarkowego w temperaturze 135°C - 22 cP [10- N s/m2]. Skurcz objętościowy po krystalizacji i schłodzeniu do temperatury pokojowej -1,8 % objętościowo. Na fig. 2 przedstawiono wykres termicznej analizy różnicowej otrzymanego spoiwa siarkowego.
187 670
Przykład III
97,0 części wagowych siarki stopiono w atmosferze dwutlenku węgla i ogrzano do temperatury 135°C, po czym do tak stopionej siarki dodano 1,0 część wagową styrenumonomeru, a po 15 minutach od zadozowania styrenu 2,0 części wagowe modyfikatora, który stanowiła frakcja dienowa instalacji cykloolefin zawierająca 70% wagowych dicyklopentadienu. Stopioną mieszaninę kondycjonowano przetrzymując ją w temperaturze 135°C przez okres 2,5 godziny w atmosferze dwutlenku węgla. Następnie mieszaninę schłodzono do temperatury pokojowej przy prędkości chłodzenia ok. 12°C/minutę, otrzymując spoiwo siarkowe barwy jasnożółtej o gęstości 2,02 g/cm3, temperaturze topienia 108 °C i parametrach komórki krystalograficznej: układ α-rombowy: a = 10,65; b = 12,15; c = 23,15.
Lepkość spoiwa siarkowego w temperaturze 135°C - 18 cP [10- N s/m2]. Skurcz objętościowy po krystalizacji i schłodzeniu do temperatury pokojowej - 0,7 % objętościowo. Na fig. 3 przedstawiono wykres termicznej analizy różnicowej uzyskanego spoiwa siarkowego.
Przykład IV
96,0 części wagowych siarki stopiono w atmosferze dwutlenku węgla i ogrzano do temperatury 135°C, po czym do stopionej siarki dodano 1,5 części wagowych styrenu-monomeru, a po 15 minutach od dodania styrenu dodano 2,5 części wagowych modyfikatora składającego się w połowie z frakcji dienowej instalacji cykloolefin, zawierającej 70% wagowych dicyklopentadienu, a w połowie z oleju sklarowanego lekkiego ZPKK. Stopioną mieszaninę utrzymywano w atmosferze dwutlenku węgla w temperaturze 135°C przez okres ok. 2,5 godziny. Następnie mieszaninę schłodzono do temperatury pokojowej przy prędkości chłodzenia ok. 15°C/minutę i otrzymano spoiwo siarkowe koloru żółto-zielonkawego o gęstości 2,05 g/cm3, temperaturze topienia 106°C, parametrach komórki krystalograficznej: układ α-rombowy: a = 11,05; b - 12,25; c = 24,25.
Lepkość spoiwa siarkowego w temperaturze 135°C - 24 cP [10- N s/m2]. Skurcz objętościowy po procesie krystalizacji i schłodzeniu do temperatury pokojowej - 1,4 % objętościowo. Na fig. 4 przedstawiono wykres krzywej termicznej analizy różnicowej uzyskanego spoiwa siarkowego.
Otrzymane tym sposobem spoiwa siarkowe zostały dodatkowo przetestowane w aspekcie ich własności jako cementy siarkowe w modelowych siarkobetonach. Do testowania użyto dwóch rodzajów kruszyw:
- kruszywo K1 o składzie - 85 części wagowych mączki barytowej, przy uziarnieniu frakcji 0,1 do 05 mm w min. 95%; 15 części wagowych włókna szklanego ciętego o długości 0,5 cm i przekroju d = 0,1 mm2;
- kruszywo K2 o składzie: 42 części wagowych żwirku kwarcytowego o uziarnieniu frakcji 0,2 do 2,0 mm w min. 95% wagowych; 43 części wagowe żwirku kwarcytowego o uziarnieniu frakcji 1,0 do 4,0 mm w min. 90 %wagowych; 15 części wagowych popiołów lotnych (mikrofaza).
W każdym przypadku wszystkie z otrzymanych spoiw siarkowych otrzymanych sposobem jak w podanych wyżej przykładach mieszano z kruszywami w stosunkach recepturowych, odpowiednio:
1. Z kruszywem K1 - 14,0 części wagowych spoiwa siarkowego; 86,0 części wagowych kruszywa KI.
2. Z kruszywem K2 - 7,0 części wagowych spoiwa siarkowego; 93,0 części wagowych kruszywa K2.
Mieszaniny mas siarkobetonowych były ciągle mieszane w atmosferze powietrza przy prędkości ogrzewania rzędu 7,0°C/minutę do uzyskania temperatury 140°C, w której to temperaturze mieszano je dodatkowo przez okres 1,5 godziny. Z gorących mieszanin siarkobetonów odlewano kształtki do badań wytrzymałościowych, które schładzano z prędkością 15°C/minutę. Uzyskane wyniki badań przedstawiono w ujęciu tabelarycznym, obrazującym własności betonów siarkowych otrzymanych przy użyciu spoiw siarkowych.
187 670
Tabela
Własności | Jednostka miary | Spoiwo siarkowe wg przykładu I | Spoiwo siarkowe wg przykładu II | Spoiwo siarkowe wg przykładu III | Spoiwo siarkowe wg przykładu IV | ||||
K1 | K2 | K1 | K2 | K1 | K2 | K1 | K2 | ||
Wytrzymałość na ściskanie | MPa | 55,6 | 61,3 | 54,2 | 60,8 | 50,4 | 58,3 | 57,3 | 64,6 |
Wytrzymałość na zginanie | MPa | 8,9 | 9,4 | 8,0 | 8,9 | 7,3 | 8,8 | 9,2 | 10,7 |
Wytrzymałość na rozciąganie | MPa | 6,5 | 7,8 | 6,2 | 7,4 | 6,0 | 7,5 | 7,3 | 8,2 |
Współczynnik sprężystości przy ściskaniu | xl03MPa | 28,5 | 34,3 | 29,2 | 33,8 | 29,6 | 34,0 | 30,5 | 36,7 |
Współczynnik przewodności cieplnej | W/mx°C | 0,37 | 0,41 | 0,37 | 0,42 | 0,39 | 0,44 | 0,40 | 0,41 |
Gęstość | xl03kg/m3 | 3,32 | 2,41 | 3,28 | 2,36 | 3,33 | 2,40 | 3,28 | 2,37 |
187 670
187 670
KgJ
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz.
Cena 2,00 zł.
Claims (4)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób wytwarzania spoiwa siarkowego zawierającego siarkę i mieszaninę węglowodorów olefinowych, które są wstępnie podgrzewane w atmosferze dwutlenku węgla, znamienny tym, że recepturowe ilości siarki od 93% do 98% wagowych oraz węglowodory olefinowe w postaci dimerów i trimerów związków cyklicznych w ilości od 2% do 7% wagowych w mieszaninie ze styrenem podgrzewa się do temperatury nie wyższej niż 135°C i wytrzymuje w tej temperaturze przy ciągłym mieszaniu homogenizującym całej masy przez okres nie krótszy niż 2,5 godziny.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że po całkowitym stopieniu mieszaniny siarki i węglowodorów olefinowych powstała mieszanina eutektyczna jest intensywnie mieszana, a po okresie fizykochemicznej modyfikacji siarki krystalizuje się ją przy prędkości chłodzenia nie wyższej jak 16°C/minutę, aż do czasu osiągnięcia temperatury pokojowej.
- 3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że mieszaninę eutektyczną topi się kongruentnie bez rozkładu podczas topienia i krystalizuje do uzyskania kryształów anizotropowych w układzie α-rombowym nie podlegającym przemianom polimorficznym, przy czym zawartość siarki β-jednoskośnej z tytułu zanieczyszczeń nie przekracza 0,1% wagowych.
- 4. Spoiwo siarkowe zawierające siarkę i mieszaninę węglowodorów olefinowych, znamienne tym, że stanowi je mieszanina eutektyczna utworzona przez substytucyjny roztwór stały siarki w ilości od 93% do 98% wagowych i rozpuszczonych w niej węglowodorów olefinowych, gdzie sumaryczna zawartość węglowodorów olefinowych nie przekracza 7% wagowych.
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL98326569A PL187670B1 (pl) | 1998-05-27 | 1998-05-27 | Sposób wytwarzania spoiwa siarkowego i spoiwo siarkowe |
RU2000132108/03A RU2220095C2 (ru) | 1998-05-27 | 1999-05-24 | Способ получения серного вяжущего и серное вяжущее |
CNB998067075A CN1144769C (zh) | 1998-05-27 | 1999-05-24 | 硫磺粘结剂及其生产方法 |
UA2000127407A UA64795C2 (uk) | 1998-05-27 | 1999-05-24 | Спосіб отримання сірчаного в'яжучого і сірчане в'яжуче |
PCT/PL1999/000017 WO1999061387A1 (en) | 1998-05-27 | 1999-05-24 | Method of sulphur binders production and sulphur binders |
HK02100070.1A HK1039928B (zh) | 1998-05-27 | 2002-01-04 | 硫磺粘結劑及其生產方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL98326569A PL187670B1 (pl) | 1998-05-27 | 1998-05-27 | Sposób wytwarzania spoiwa siarkowego i spoiwo siarkowe |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL326569A1 PL326569A1 (en) | 1999-12-06 |
PL187670B1 true PL187670B1 (pl) | 2004-08-31 |
Family
ID=20072257
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL98326569A PL187670B1 (pl) | 1998-05-27 | 1998-05-27 | Sposób wytwarzania spoiwa siarkowego i spoiwo siarkowe |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN1144769C (pl) |
HK (1) | HK1039928B (pl) |
PL (1) | PL187670B1 (pl) |
RU (1) | RU2220095C2 (pl) |
UA (1) | UA64795C2 (pl) |
WO (1) | WO1999061387A1 (pl) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
PL422745A1 (pl) * | 2017-06-29 | 2019-01-02 | Centrum Wdrożeniowo Innowacyjne Spółka Z Ograniczoną Odpowiedzialnością | Masa siarkobetonowa |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4040000B2 (ja) * | 2003-09-11 | 2008-01-30 | 新日本石油株式会社 | 硫黄中間資材、硫黄資材及びその製造方法 |
CA2612473A1 (en) * | 2005-06-17 | 2006-12-21 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Modified sulphur and product comprising modified sulphur as binder |
RU2448925C2 (ru) * | 2010-05-06 | 2012-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Изомер-С" | Способ модификации и грануляции серы |
CN103804938B (zh) * | 2012-11-07 | 2016-03-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 沥青路面抗车辙改性剂及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1416871A (en) * | 1972-02-24 | 1975-12-10 | British Gas Corp | Removal of hydrogen aulphide |
AT355976B (de) * | 1976-10-01 | 1980-04-10 | Oemv Ag | Baustoffmischung |
US4311826A (en) * | 1979-10-16 | 1982-01-19 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Commerce | Modified sulfur cement |
-
1998
- 1998-05-27 PL PL98326569A patent/PL187670B1/pl unknown
-
1999
- 1999-05-24 UA UA2000127407A patent/UA64795C2/uk unknown
- 1999-05-24 CN CNB998067075A patent/CN1144769C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-05-24 WO PCT/PL1999/000017 patent/WO1999061387A1/en active Search and Examination
- 1999-05-24 RU RU2000132108/03A patent/RU2220095C2/ru not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-01-04 HK HK02100070.1A patent/HK1039928B/zh not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
PL422745A1 (pl) * | 2017-06-29 | 2019-01-02 | Centrum Wdrożeniowo Innowacyjne Spółka Z Ograniczoną Odpowiedzialnością | Masa siarkobetonowa |
PL422069A1 (pl) * | 2017-06-29 | 2019-01-02 | Centrum Wdrożeniowo Innowacyjne Spółka Z Ograniczoną Odpowiedzialnością | Sposób otrzymywania stabilnej siarki polimerycznej stanowiącej lepiszcza do produkcji siarkobetonów i stabilna siarka polimeryczna stanowiąca lepiszcze do produkcji siarkobetonów |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1303359A (zh) | 2001-07-11 |
HK1039928B (zh) | 2004-12-10 |
CN1144769C (zh) | 2004-04-07 |
HK1039928A1 (en) | 2002-05-17 |
WO1999061387A1 (en) | 1999-12-02 |
PL326569A1 (en) | 1999-12-06 |
UA64795C2 (uk) | 2004-03-15 |
RU2220095C2 (ru) | 2003-12-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Lee et al. | Characterization of warm mix asphalt binders containing artificially long-term aged binders | |
US3803066A (en) | Modifying bitumens | |
CA1043509A (en) | Sulfur composition | |
Jin et al. | Structure characteristics of organic bentonite and the effects on rheological and aging properties of asphalt | |
KR101289314B1 (ko) | 상온에서 액상 형태를 유지하여 혼합 작업이 가능한 개질 유황 결합재 및 그 제조방법과, 이를 함유하는 수경성 개질유황자재 조성물 및 그 제조방법 | |
Gandhi et al. | Laboratory investigation of warm asphalt binder properties–a preliminary analysis | |
US4391969A (en) | Modified sulfur cement | |
Brown et al. | Investigation of stone matrix asphalt mortars | |
Mohamed et al. | Sulfur based hazardous waste solidification | |
Xing et al. | Effect and mechanism of calcium carbonate whisker on asphalt binder | |
AU6488080A (en) | Modified sulfur cement | |
PL187670B1 (pl) | Sposób wytwarzania spoiwa siarkowego i spoiwo siarkowe | |
He et al. | Study on rheological properties of silica nanofluids modified asphalt binder | |
Berta et al. | Effect of clay dispersion on the rheological properties and flammability of polyurethane‐clay nanocomposite elastomers | |
EP0024513A1 (de) | Pulverförmiges Bitumenkonzentrat und seine Verwendung | |
Cuadri et al. | End-performance evaluation of thiourea-modified bituminous binders through viscous flow and linear viscoelasticy testing | |
Qasim et al. | Evaluating the mechanical performance of hot asphalt mixtures modified with metakaolin as filler | |
Zghair et al. | Assessment of the influence of nano metakaolin filler on asphalt binder rheological properties | |
CN111406041A (zh) | 耐火硫磺混凝土 | |
Farahi et al. | Effect of Using Cement Reactive Powders on Rheological Performance of Asphalt Mastics | |
Sarsam et al. | Assessment of modified-asphalt cement properties | |
Ali et al. | Investigation of asphalt binder performance modified with ceramic waste powder | |
KR20120081957A (ko) | 상온에서 액상 형태를 유지하여 혼합 작업이 가능한 개질 유황 결합재 및 그 제조방법과, 이를 함유하는 수경성 개질유황자재 조성물 및 그 제조방법 | |
Singh et al. | Use of Sulphur as an Additive in Bitumen: A Review | |
RU2554585C2 (ru) | Способ получения модифицированной серы |