PL184833B1 - Oczyszczalnia ścieków - Google Patents
Oczyszczalnia ściekówInfo
- Publication number
- PL184833B1 PL184833B1 PL96327308A PL32730896A PL184833B1 PL 184833 B1 PL184833 B1 PL 184833B1 PL 96327308 A PL96327308 A PL 96327308A PL 32730896 A PL32730896 A PL 32730896A PL 184833 B1 PL184833 B1 PL 184833B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- treatment plant
- growth
- sewage
- tank
- bulk
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/08—Aerobic processes using moving contact bodies
- C02F3/085—Fluidized beds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/0018—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation provided with a pump mounted in or on a settling tank
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/02—Settling tanks with single outlets for the separated liquid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/06—Aerobic processes using submerged filters
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/301—Aerobic and anaerobic treatment in the same reactor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Hydroponics (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
Abstract
1. Oczyszczalnia scieków do biologicznego oczyszczania obciazonych organicznie scieków ko- munalnych, przemyslowych i rolniczych, o konstru- kcji jednozbiomikowej ze zbiornikiem reakcyjnym, znamienna tym, ze jest napelniona czesciowo nosni- kami wzrostu (4) unoszo- nymi jako zawiesina i za- siedlonymi mikroorganizmami, przy czym nosniki wzrostu (4) maja ciezar wlasciwy powyzej 1,0 g/cm3 do wysokosci nasypowej ponizej 60% glebokosci wody, a wolna przestrzen w masie nasypowej nosni- ków wzrostu wynosi 400 do 800 1 na m3, a ich po- wierzchnia wynosi od 300 do 900 m2/m3 objetosci nasypowej, z tym, ze na dnie zbiornika reakcyjnego sa umieszczone napowietrzniki (5), doplyw do zbior- nika reakcyjnego jest sprzezony z zasobnikiem scie- ków albo ze stacja pomp z zasobnikiem scieków (1), a nad nosnikami wzrostu (4) osiadajacymi w stanie unieruchomienia oczyszczalni jest umieszczona co najmniej jedna pompa (6) polaczona ze zbiornikiem szlamu albo z odplywem. PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest oczyszczalnia ścieków do biologicznego oczyszczania organicznie obciążonych ścieków komunalnych, przemysłowych i rolniczych za pomocątechnologii osadu czynnego i złoża z błoną biologiczną o konstrukcji jednozbiornikowej.
Oczyszczalnie ścieków o konstrukcji jednozbiornikowej, w których operacje technologiczne napełniania zbiornika reakcyjnego ściekami z zasobnika ścieków, biologicznego oczyszczania poprzez osad czynny, sedymentacji osadu czynnego i pobierania oczyszczonych ścieków przebiegają kolejno w jednym zbiorniku, należą do stanu techniki oczyszczania ścieków.
Zasadniczą wadą takich instalacji jest to, że sedymentacja zawiesinowej biomasy (osad czynny) jest bardzo czasochłonna, a masa ta zagęszcza się w niedostatecznym stopniu. Toteż w fazie oczyszczania stężenie osadu czynnego jest stosunkowo małe, co ogranicza przepustowość znanych instalacji.
Wyższąwydajność oczyszczania można uzyskać w instalacji tylko kosztem objętości zbiornika potrzebnej do wymiany ścieków.
Następnąwadąjest to, że jakość osadu czynnego ulega wahaniom w zależności od obciążenia, temperatury wody, zasilania tlenem i turbulencji w zbiorniku reakcyjnym. Czynniki te wpływają w różnej mierze na stężenie i wydajność oraz na charakterystykę zagęszczania i szybkość sedymentacji szlamu.
Skutkiem wspomnianych wad jest to, że biologiczna potencjalna wydajność oczyszczalni jest ograniczona i nie może być dokładnie obliczona, oraz niekorzystny jest stosunek objętości osiadającej biomasy do objętości zbiornika wykorzystywanej do wymiany ścieków.
184 833
W tego rodzaju instalacjach możliwa jest w pewnej mierze biologiczna eliminacja azotu przez nitryfikację i denitryfikację oraz fosforu przez komórkową akumulację, jednak potrzebne są do tego zwiększone nakłady na objętość zbiornika, urządzenia sterujące i na konserwację.
Niezbędne przy dalszym oczyszczaniu ścieków fazy procesu technologicznego przebiegaj ące beztlenowe lub z niedotlenieniem można realizować tylko poprzez czasochłonne cykle bez doprowadzania powietrza ze względu na stosunkowo ruskie stężenia biomasy.
Czas potrzebny do realizacji faz przebiegających beztlenowe lub z niedotlenieniem oraz do sedymentacji szlamu i pobrania oczyszczonych ścieków ma niekorzystny wpływ na obciążalność i efektywność takich instalacji.
Celem wynalazku jest opracowanie oczyszczalni ścieków o konstrukcji jednozbiornikowej, która to oczyszczalnia pozwoli na wyeliminowanie opisanych wyżej wad.
Według wynalazku proponuje się oczyszczalnię ścieków o konstrukcjijednozbiornikowej, która umożliwia połączenie działania biologicznego osadu czynnego i złoża z błonąbiologiczną. Istota wynalazku polega na tym, że oczyszczalnia tajest napełniona częściowo nośnikami wzrostu unoszonymi jako zawiesina i zasiedlonymi mikroorganizmami, przy czym nośniki wzrostu mają ciężar właściwy powyżej 1,0 g/cm3 do wysokości nasypowej poniżej 60% głębokości wody, przy czym wolna przestrzeń w masie nasypowej nośników wzrostu wynosi 400 do 8001 na m3, a ich powierzchnia wynosi od 300 do 900 m2/m3 objętości nasypowej, z tym, że na dnie zbiornika reakcyjnego sąumieszczone napowietrzniki, dopływ do zbiornika reakcyjnegojest sprzężony z zasobnikiem ścieków albo ze stacjąpomp z zasobnikiem ścieków, a nad nośnikami wzrostu osiadającymi w stanie unieruchomienia oczyszczalni jest umieszczona co najmniej jedna pompa połączona ze zbiornikiem szlamu albo z odpływem.
Korzystnie oczyszczalnia jest napełniona nośnikami wzrostu o kształtcie walcowym, przy czym ich długość wynosi 10-25 mm, średnica zewnętrzna 5-10 mm, a średnica wewnętrzna 2-8 mm.
Korzystnie nośniki wzrostu mają gęstość wynoszącą 1,1 - 1,3 g/cm3.
W korzystnym przykładzie wykonania wynalazku wysokość nasypowa warstwy nośników wzrostu w zbiorniku reakcyjnym wynosi 10 - 30% głębokości wody.
Ponadto jest korzystne, gdy napowietrzniki w grupach albo pojedynczo są połączone poprzez urządzenie regulacyjne z dmuchawą i są sterowane.
Część organizmów potrzebnych do oczyszczania ścieków zasiedla się na nośnikach wzrostu, które mają ciężar właściwy powyżej 1,0 g/cm3, korzystnie 1,1 -1,3 g/cm3. Przy wprowadzaniu powietrza ulegają one zawirowaniu i unoszą się, a w przerwach napowietrzania osiadają znacznie szybciej niż osad czynny. Nośniki te po sedymentacji tworzą dokładnie ograniczone, biologicznie czynne złoże stałe.
Na powierzchni nośników osiadają w złożu z błoną biologiczną specjalne mikroorganizmy, które pozostają w instalacji także przy pobieraniu osadu czynnego.
Dzięki technologicznemu połączeniu działania biologicznego osadu czynnego i złoża z błoną biologiczną zwiększa się znacznie stężenie czynnej biomasy, a więc i potencjalna wydajność instalacji - bez większego udziału objętości zbiornika. Wpływa to korzystnie na stosunek między przestrzenią sedymentacji i objętością użytkową potrzebną do wymiany ścieków.
Stosunki objętościowe w zbiorniku reakcyjnym i ilość biomasy będąca do dyspozycji są wielkościami stałymi, co można wykorzystać w obliczeniach technologicznych. Wyższe stężenia biomasy pozwalają na większą obciążalność instalacji przy takich samych celach oczyszczania.
Dzięki dużej prędkości sedymentacji pokrytych organizmami nośników wzrostu w krótkim czasie - po wyłączeniu napowietrzania - aerobowe złoże fluidalne może być przekształcone w niedotlenione złoże stałe/fluidalne.
Powietrze można wprowadzać do zbiornika reakcyj nego także w taki sposób, że tworzą się strefy o zróżnicowanym zasilaniu tlenem. W związku z tym przebiegają strefowo obok siebie procesy aerobowe, z nitryfikacją, i procesy z niedotlenieniem, z denitryfikacją.
184 833
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym pokazano podłączoną i gotową do pracy oczyszczalnię o konstrukcji jednozbiornikowej mającą objętość 100 m3, średnicę 5 m i głębokość wody 5 m.
Na podstawie przedstawionej na rysunku oczyszczalni zostanie opisana zasada jej działania.
Proces biologicznego oczyszczania zaczyna się w chwili małego napływu ścieków, na przykład o godzinie 4 rano, poprzez wyłączenie pompy doprowadzającej ścieki i zakończenie napowietrzania z jednoczesnym rozpoczęciem fazy sedymentacji. Ścieki dopływające jeszcze później do oczyszczalni są czasowo przetrzymywane w zasobniku stacji pomp 1. Zbiornik reakcyjny jest napełniony walcowymi nośnikami wzrostu 4 o ciężarze właściwym 1,2 g/cm3, o zasiedlanej powierzchni 600 m2 na m3 objętości nasypowej i wolnej przestrzeni 0,7 m3 na m3 objętości nasypowej.
Unoszone w fazie napowietrzania nośniki wzrostu 4 po wyłączeniu napowietrzników 5 osiadają w ciągu 5 minut na dnie zbiornika i tworzą tam ograniczone przestrzennie, biologicznie aktywne złoże stałe o wysokości nasypowej 1,0 m. Napowietrzniki 5 w grupach albo pojedynczo są połączone poprzez urządzenie regulacyjne z dmuchawą 1 i są sterowane.
Sedymentacja osadu czynnego 3 kończy się po około 0,5 godziny. Osad zbiera się w porach nośników wzrostu 4 i tworzy nad złożem stałym warstwę o grubości około 0,3 m.
Objętość fazy klarownej, która powstaje między lustrem wody i warstwą osadu czynnego, wynosi około 70 m3.
Po fazie sedymentacji uruchamia się pompę szlamową umieszczoną w pobliżu warstwy osadu. Pompa ta tłoczy wyprodukowany w nadmiarze osad do zbiornika szlamu.
Proces pobierania kończy się po zadanym czasie albo za pośrednictwem umieszczonej w dopływie do zbiornika szlamu sondy mierzącej zmętnienie.
Wypierana w zbiorniku szlamu faza klarowna spływa z powrotem do zbiornika stacji pomp ściekowych.
Po pobraniu osadu następuje odpompowywanie oczyszczonych ścieków przez okres około 40 minut. Wykonuje to pompa szlamowa 6, gdy następuje odcięcie zasuwą dopływu do zbiornika szlamu i otwarcie przewodu odpływowego.
Fazę klarowną 2 może też pobierać oddzielna pompa albo może to odbywać się poprzez zawór zasuwowy.
Po pobraniu fazy klarownej odpompowuje się do zbiornika szlamu zgromadzone ewentualnie na powierzchni zawiesiny pływające.
Po zakończeniu trwającej około 1-2 godziny fazy sedymentacji i pobierania doprowadza się do oczyszczalni zgromadzone w stacji pomp i chwilowo dopływające ścieki nieoczyszczone.
Podczas fazy sedymentacji i pobierania kształtuj ją się w złożu stałym proporcje środowiska beztlenowego niedotlenionego, przy czym azot azotanowy denitryfikuje w azot gazowy.
Po zakończeniu denitryfikacji zaczynają się procesy beztlenowo-hydrolityczne, które rozkładają część substancji organicznych o wyższej masie cząsteczkowej w substancje małocząsteczkowe. Te produkty hydrolizy przejmowane są korzystnie jako substraty odżywcze przez organizmy gromadzące fosfor.
Beztlenowe procesy przemiany materii intensyfikuje się przez dodanie świeżych ścieków.
Poprzez krótkotrwałe wprowadzanie powietrza doprowadza się do zetknięcia osadu czynnego i mikroorganizmów osiadłych na nośnikach wzrostu 4 ze świeżymi ściekami. Takie krótkie przetłaczanie powietrza powtarza się w odstępach czasu od około 30 minut do około 1,5 - 2,0 godzin.
Po fazie hydrolizy i zakwaszania, która to faza służy przede wszystkim wzrostowi mikroorganizmów akumulujących fosfor, następuje przekształcenie beztlenowego złoża stałego za pomocą intensywnego dostarczania tlenu atmosferycznego w tlenowe złoże fluidalne.
W fazie napowietrzania następuje rozkład substancji organicznych, biologiczna eliminacja fosforu i utlenienie azotu amonowego w azot azotanowy.
184 833
Objętość zbiornika zaprojektowano tak, że można doprowadzać do instalacji w sposób ciągły i oczyszczać wszystkie ścieki i wody obce dopływające w ciągu doby - bez ich tymczasowego gromadzenia.
Po wielogodzinnej fazie intensywnego napowietrzania oczyszczalnia pracuje tak, że mogą przebiegać jednocześnie procesy nitryfikacji i denitryfikacji. Dzieje się to dlatego, że zasilane są powietrzem tylko określone grupy napowietrzników albo poszczególne napowietrzniki 5. Tak więc w zbiorniku reakcyjnym tworzą się strefy zasilane dostatecznie tlenem i w których możliwa jest nitryfikacjaamonu, oraz strefy bez lub tylko z małym stężeniem rozpuszczonego tlenu, gdzie mogą przebiegać procesy denitryfikacji.
We wnętrzu walcowych nośników wzrostu 4 przebiegają również procesy denitryfikacji niezależnie od podaży tlenu.
Czas trwania i odstęp czasu między fazami z intensywnym albo zredukowanym doprowadzaniem powietrza ustala się zależnie od intensywności dopływu ścieków i celów oczyszczania.
W przypadku podwyższonych wymagań w zakresie eliminacji fosforu wyłącza się ponadto napowietrzanie w ustalonych odstępach czasu. Podczas skróconych faz sedymentacji zachodząjuż opisane procesy beztlenowe i z niedotlenieniem.
Po zakończeniu procesów biologicznych i wyłączeniu napowietrzania oraz pompy dopływowej zaczyna się ponownie faza sedymentacji i pobierania.
Poniżej przedstawia się na przykładach liczbowych korzyści wynikające z technologicznego połączenia działania biologicznego osadu czynnego z działaniem biologicznym złoża z błoną biologiczną.
1. Warunki w zbiorniku reakcyjnym, który pracuje tylko z osadem czynnym:
Objętość użytkowa zbiornika reakcyjnego: 100,0 mi
Średnica zbiornika reakcyjnego: 5,0 m
Głębokość zbiornika reakcyj nego: 5,0 m
Strefa zagęszczania: 30 % obj. = 30 m3 przy H = 1,5 m
Strefa wymiany: 70 % oj. = 70 m3 przy H = 3,5 m
H - oznacza wysokość zbiornika reakcyjnego.
Celem oczyszczania jest oczyszczenie ścieków ze stabilizacją osadu.
Stężenia biomasy osadu czynnego:
2,5 kgMS/m3 250 kgMS 8,3 kgMS/m3 250 kgMS = 0,04 kgBZT/kgMS * d = 250 kgMS
250 * 0,04 = 10 kgBZT/d = 0,06kgBZTE *d = 170 MR podczas napowietrzania po sedymentacji Obciążenie osadu BZT MS w zbiorniku reakcyjnym MS - oznacza masę suchą.
Obciążenie BZT zbiornika reakcyjnego Równoważnik mieszkańca (MR)
Maks. podłączenie
MR - oznacza równoważnik mieszkańca d - oznacza liczbę dni E - oznacza liczbę mieszkańców
2. Warunki w zbiorniku reakcyjnym, który pracuje w systemie działania biologicznego osadu czynnego i złoża z błoną biologiczną:
Objętość użytkowa zbiornika reakcyjnego: m3
Średnica zbiornika reakcyjnego: 5,0 m
Głębokość zbiornika reakcyjnego: 5,0 m
Strefa zagęszczania: 30% ohi. = 30 m, przy H = 1,5 m
Strefa wymiany: 70% oj. = 70m3 przy H = 3,5 m
Działanie biologiczne złoża z błoną biologiczną:
Objętość nasypowa nośników wzrostu 20% obj. = mOm3 Powierzchnia nośników wzrostu = 600 m2/m,
Objętość nasypowa ogółem = 12000 m2
184 833
Obciążenie powierzchni BZT = 2,0 g BZT/m2 * d
Obciążenie powierzchni BZT ogółem = 24 kg BZT/d
Równoważnik mieszkańca przy 0,06 kgBZT/E*d = 400 MR
Działanie biologiczne osadu czynnego:
Wolna przestrzeń między nośnikami wzrostu = 14 m3
MS między nośnikami wzrostu przy 3,5 kg/m3 = 49 kg MS
Warstwa osadu nad złożem stałym, 10% obj. = 10
MS w warstwie osadu nad złożem stałym = 8,0
MS w warstwie osadu = 80 kgMS
MS ogółem w strefie zagęszczania = 129 kgMS
Obciążenie osadu BZT = 0,04 kgBZT/kgMS * d
MS w zbiorniku reakcyjnym =129 kgMS
Obciążenie BZT zbiornika reakcyjnego 129*0,04 = 52kgBZTYd
Równoważnik mieszkańca przy 0,06 kgBZT/E*d = 86 MR
Suma obciążenia BZT: osad czynny + złoże z błoną biologiczną
5,2 + 24 = 29,2 kg BZT/d
Odpowiada to możliwości podłączenia około 480 MM.
Z porównania wynika, że potencjalna zdolność oczyszczania w przypadku zbiorników reakcyjnych wykorzystujących biologię osadu czynnego i złoża z błonąbiologicznąjest co najmniej dwukrotnie wyższa.
184 833
184 833
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz.
Cena 2,00 zł.
Claims (6)
1. Oczyszczalnia ścieków do biologicznego oczyszczania obciążonych organicznie ścieków komunalnych, przemysłowych i rolniczych, o konstrukcji jednozbiornikowej ze zbiornikiem reakcyjnym, znamienna tym, że jest napełniona częściowo nośnikami wzrostu (4) unoszonymi jako zawiesina i zasiedlonymi mikroorganizmami, przy czym nośniki wzrostu (4) mają ciężar właściwy powyżej 1,0 g/cm3 do wysokości nasypowej poniżej 60% głębokości wody, a wolna przestrzeń w masie nasypowej nośników wzrostu wynosi 400 do 8001 na m?, a ich powierzchnia wynosi od 300 do 900 m2/m3 objętości nasypowej, z tym, że na dnie zbiornika reakcyjnego są umieszczone napowietrzniki (5), dopływ do zbiornika reakcyjnego jest sprzężony z zasobnikiem ścieków albo ze stacją pomp z zasobnikiem ścieków (1), a nad nośnikami wzrostu (4) osiadającymi w stanie unieruchomienia oczyszczalni jest umieszczona co najmniej jedna pompa (6) połączona ze zbiornikiem szlamu albo z odpływem.
2. Oczyszczalnia ścieków według zastrz. 1, znamienna tym, że jest napełniona nośnikami wzrostu (4) o kształcie walcowym, przy czym ich długość wynosi 10-25 mm, średnica zewnętrzna 5-10 mm, a średnica wewnętrzna 2-8 mm.
3. Oczyszczalnia według zastrz. 1 albo 2, znamienna tym, że nośniki wzrostu (4) mają gęstość wynoszącą 1,1 - 1,3 g/cm3.
4. Oczyszczalnia według zastrz. 1 albo 2, znamienna tym, że wysokość nasypowa warstwy nośników wzrostu (4) w zbiorniku reakcyjnym wynosi 10 - 30% głębokości wody.
5. Oczyszczalnia według zastrz. 3, znamienna tym, że wysokość nasypowa warstwy nośników wzrostu (4) w zbiorniku reakcyjnym wynosi 10 - 30% głębokości wody.
6. Oczyszczalnia według zastrz. 1, znamienna tym, że napowietrzniki (5) w grupach albo pojedynczo są połączone poprzez urządzenie regulacyjne z dmuchawą (7) i są sterowane.
* * *
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE29519886U DE29519886U1 (de) | 1995-12-15 | 1995-12-15 | Einbecken-Kläranlage |
PCT/DE1996/002423 WO1997022561A2 (de) | 1995-12-15 | 1996-12-11 | Einbecken-kläranlage |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL327308A1 PL327308A1 (en) | 1998-12-07 |
PL184833B1 true PL184833B1 (pl) | 2002-12-31 |
Family
ID=8016754
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL96327308A PL184833B1 (pl) | 1995-12-15 | 1996-12-11 | Oczyszczalnia ścieków |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0866774B1 (pl) |
CN (1) | CN1105085C (pl) |
AT (1) | ATE181043T1 (pl) |
CZ (1) | CZ286981B6 (pl) |
DE (2) | DE29519886U1 (pl) |
ES (1) | ES2135271T3 (pl) |
GR (1) | GR3031157T3 (pl) |
PL (1) | PL184833B1 (pl) |
RU (1) | RU2156745C2 (pl) |
SK (1) | SK282083B6 (pl) |
TR (1) | TR199800842T2 (pl) |
WO (1) | WO1997022561A2 (pl) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE29603430U1 (de) * | 1996-02-24 | 1996-10-02 | Kotzbauer Ulrich | Kleinkläranlage bis 50 EW |
DE19828175A1 (de) * | 1997-10-30 | 1999-12-30 | Sued Chemie Ag | Verfahren zur Behandlung von mit Ammonium hochbelasteten Prozeßabwässern auf dem Abwassergebiet |
FR2781478B1 (fr) * | 1998-07-21 | 2000-09-22 | Omnium Traitement Valorisa | Procede de traitement de la pollution azotee dans un biofiltre mettant en oeuvre une aeration sequencee |
DE20005909U1 (de) | 2000-03-30 | 2001-08-09 | Boller, Reinhard, Dipl.-Ing., 57234 Wilnsdorf | Kläranlage zur Reinigung von Abwasser |
FR2833940B1 (fr) * | 2001-12-21 | 2004-10-29 | Omnium Traitement Valorisa | Procede et dispositif pour le traitement biologique d'effluents fortement charges en ammonium |
MD4483C1 (ro) * | 2016-12-19 | 2017-12-31 | Василий ВЫРЛАН | Instalaţie şi procedeu de epurare a apelor uzate şi încărcătură flotantă |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2138797B (en) * | 1983-02-17 | 1986-11-05 | William Henry Taylor Griffin | Compact sewage purification plant |
DE8816790U1 (de) * | 1988-11-08 | 1990-09-06 | Envicon Luft- und Wassertechnik GmbH & Co KG, 4220 Dinslaken | Kleinkläranlage mit einer Mehrkammergrube |
US5395527A (en) * | 1993-07-01 | 1995-03-07 | Eco Equipement Fep Inc. | Process and apparatus for treating wastewater in a dynamic, bio sequenced manner |
US5503748A (en) * | 1993-08-20 | 1996-04-02 | Merchuk; Jose C. | Sequencing batch air-lift reactor and method for treating wastewater |
DE19512907C1 (de) * | 1995-04-06 | 1996-06-27 | Ivan Prof Dr Ing Sekoulov | Verfahren zur biologischen und/oder physikalischen Elimination unerwünschter Wasserinhaltsstoffe aus Wasser |
-
1995
- 1995-12-15 DE DE29519886U patent/DE29519886U1/de not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-05-29 DE DE1996121447 patent/DE19621447C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-12-11 EP EP19960946200 patent/EP0866774B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-11 PL PL96327308A patent/PL184833B1/pl unknown
- 1996-12-11 CN CN96199010A patent/CN1105085C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1996-12-11 SK SK786-98A patent/SK282083B6/sk unknown
- 1996-12-11 CZ CZ19981715A patent/CZ286981B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1996-12-11 ES ES96946200T patent/ES2135271T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-11 RU RU98113306A patent/RU2156745C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1996-12-11 AT AT96946200T patent/ATE181043T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-12-11 TR TR1998/00842T patent/TR199800842T2/xx unknown
- 1996-12-11 WO PCT/DE1996/002423 patent/WO1997022561A2/de active IP Right Grant
-
1999
- 1999-09-07 GR GR990402246T patent/GR3031157T3/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1997022561A3 (de) | 1997-10-23 |
SK282083B6 (sk) | 2001-10-08 |
CZ171598A3 (cs) | 1998-10-14 |
ES2135271T3 (es) | 1999-10-16 |
GR3031157T3 (en) | 1999-12-31 |
CN1105085C (zh) | 2003-04-09 |
CZ286981B6 (en) | 2000-08-16 |
SK78698A3 (en) | 1999-02-11 |
DE29519886U1 (de) | 1996-02-01 |
PL327308A1 (en) | 1998-12-07 |
EP0866774B1 (de) | 1999-06-09 |
WO1997022561A2 (de) | 1997-06-26 |
DE19621447A1 (de) | 1997-06-19 |
CN1204304A (zh) | 1999-01-06 |
DE19621447C2 (de) | 1998-01-22 |
ATE181043T1 (de) | 1999-06-15 |
EP0866774A2 (de) | 1998-09-30 |
RU2156745C2 (ru) | 2000-09-27 |
TR199800842T2 (xx) | 1998-12-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2083199C (en) | Method for the treatment of sewage and installation to be used for this method | |
CN100360439C (zh) | 组合活性污泥-生物膜序批式反应器和工艺 | |
Tawfik et al. | Sewage treatment in a combined up-flow anaerobic sludge blanket (UASB)–down-flow hanging sponge (DHS) system | |
JPH05504295A (ja) | 水の浄化用の方法とリアクター | |
Wei et al. | Sludge reduction potential of the activated sludge process by integrating an oligochaete reactor | |
EP2238083A1 (en) | Biological nitrogen removal | |
PL177643B1 (pl) | Sposób i urządzenie do równoczesnego biologicznego usuwania fosforu i azotu ze ścieków | |
Zafarzadeh et al. | Effect of dissolved oxygen and chemical oxygen demand to nitrogen ratios on the partial nitrification/denitrification process in moving bed biofilm reactors | |
US20220289606A1 (en) | Method and apparatus for nutrient removal using anoxic biofilms | |
WO1995024361A1 (en) | Method of operating a sequencing batch reactor | |
US6572773B1 (en) | Nitrification process | |
Orantes et al. | A new low-cost biofilm carrier for the treatment of municipal wastewater in a moving bed reactor | |
KR101023479B1 (ko) | 미세사 생물담체와 약품을 이용한 하, 폐수,축산폐수처리장의 연속회분식 호기탈질방법 및 장치 | |
PL184833B1 (pl) | Oczyszczalnia ścieków | |
CN111892166A (zh) | 一种活性生物滤料及使用其的污水高效脱氮除磷方法 | |
KR100461919B1 (ko) | 연속 회분식 단일 반응조와 접촉 폭기조를 조합한 하수처리 장치 및 이를 이용한 하수의 처리 방법 | |
Visvanathan et al. | Study on aerated biofilter process under high temperature conditions | |
JP3470392B2 (ja) | 有機性廃水の処理方法および処理装置 | |
AU2004263334A1 (en) | Denitrification reactor with a fixed culture | |
KR101023478B1 (ko) | 미세사 생물담체를 이용한 연속회분식 하.폐수/축산폐수처리방법 및 장치 | |
PL185504B1 (pl) | Mała oczyszczalnia biologiczna | |
RU2732028C2 (ru) | Способ очистки сточных вод от органического вещества, азота и фосфора | |
CN114772870B (zh) | 一种连续流粒径可控污泥颗粒的污水处理装置与方法 | |
JPH0659479B2 (ja) | 生物学的硝化脱窒装置 | |
KR101761566B1 (ko) | 수처리 유용미생물 증폭장치 |