PL182276B1 - Urzadzenie do strippingu fluidyzowanych cial stalych PL PL PL - Google Patents

Urzadzenie do strippingu fluidyzowanych cial stalych PL PL PL

Info

Publication number
PL182276B1
PL182276B1 PL95311996A PL31199695A PL182276B1 PL 182276 B1 PL182276 B1 PL 182276B1 PL 95311996 A PL95311996 A PL 95311996A PL 31199695 A PL31199695 A PL 31199695A PL 182276 B1 PL182276 B1 PL 182276B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
stripping
particles
gas
filling
cells
Prior art date
Application number
PL95311996A
Other languages
English (en)
Other versions
PL311996A1 (en
Inventor
Marie-Andree Senegas
Thierry Patureaux
Philippe Selem
Jean-Louis Mauleon
Original Assignee
Total Raffinage Distribution
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Total Raffinage Distribution filed Critical Total Raffinage Distribution
Publication of PL311996A1 publication Critical patent/PL311996A1/xx
Publication of PL182276B1 publication Critical patent/PL182276B1/pl

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10GCRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G11/00Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G11/14Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
    • C10G11/18Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
    • AHUMAN NECESSITIES
    • A01AGRICULTURE; FORESTRY; ANIMAL HUSBANDRY; HUNTING; TRAPPING; FISHING
    • A01GHORTICULTURE; CULTIVATION OF VEGETABLES, FLOWERS, RICE, FRUIT, VINES, HOPS OR SEAWEED; FORESTRY; WATERING
    • A01G9/00Cultivation in receptacles, forcing-frames or greenhouses; Edging for beds, lawn or the like
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/32Packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit or module inside the apparatus for mass or heat transfer
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/34Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with stationary packing material in the fluidised bed, e.g. bricks, wire rings, baffles
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/32Details relating to packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit of module inside the apparatus for mass or heat transfer
    • B01J2219/322Basic shape of the elements
    • B01J2219/32203Sheets
    • B01J2219/3221Corrugated sheets
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/32Details relating to packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit of module inside the apparatus for mass or heat transfer
    • B01J2219/322Basic shape of the elements
    • B01J2219/32203Sheets
    • B01J2219/32213Plurality of essentially parallel sheets
    • B01J2219/3222Plurality of essentially parallel sheets with sheets having corrugations which intersect at an angle different from 90 degrees
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/32Details relating to packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit of module inside the apparatus for mass or heat transfer
    • B01J2219/322Basic shape of the elements
    • B01J2219/32203Sheets
    • B01J2219/32224Sheets characterised by the orientation of the sheet
    • B01J2219/32227Vertical orientation
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/32Details relating to packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit of module inside the apparatus for mass or heat transfer
    • B01J2219/322Basic shape of the elements
    • B01J2219/32203Sheets
    • B01J2219/32255Other details of the sheets
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/32Details relating to packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit of module inside the apparatus for mass or heat transfer
    • B01J2219/324Composition or microstructure of the elements
    • B01J2219/32466Composition or microstructure of the elements comprising catalytically active material

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Environmental Sciences (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Extraction Or Liquid Replacement (AREA)

Abstract

1. Urzadzenie do strippingu fluidyzowanych cial stalych gazem w przeciwpradzie, zawierajace pio- nowy zbiornik do strippingu, co najmniej jeden przewód doprowadzajacy umieszczony u góry zbiornika do wprowadzania czastek, co najmniej jeden przewód przylaczony u podstawy zbiornika do ewakuacji czastek po strippingu, co najmniej jedna linie do odprowadzania skrakowanego wsadu, co najmniej jedna linie do zasilania gazem do strippin- gu u podstawy zbiornika, zas wewnatrz zbiornika zawierajace strefe cyrkulacji ku dolowi zawiesiny czastek w przeciwpradzie wspomnianego gazu, znamienne tym, ze posiada co najmniej jedno wy- pelnienie (17, 18, 19) skladajace sie z co najmniej jednego elementu, którego przekrój przeplywowy jest zasadniczo poprzeczny wzgledem osi zbiornika (4), przy czym element ten rozciaga sie na caly przekrój poprzeczny zbiornika (4) w strefie cyrkula- cji i sklada sie z celek poprzez które przechodza czastki i gaz do strippingu, zas celki te ukierunko- wuja radialnie cyrkulacje gazu i czastek poddawa- nych strippingowi. FIG. 1 PL PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest urządzenie do strippingu fluidyzowanych ciał stałych, to znaczy cząstek lub ziaren stałych w złożu fluidalnym. Przedmiotem wynalazku jest w szczególności urządzenie do strippingu, przy pomocy płynu, ciał stałych w złożu fluidalnym, zwłaszcza w celu usunięcia par węglowodorów porywanych w pustych przestrzeniach między cząstkami i zaadsorbowanych na tych cząstkach.
Wynalazek jest szczególnie użyteczny do technik stosowanych w przemyśle naftowym. Jest zwłaszcza przydatny w procesach krakingu w złożu fluidalnym, w których cząsteczki węglowodorów o wysokich ciężarach cząsteczkowych i wysokiej temperaturze wrzenia są rozszczepiane, zależnie od przewidywanego przeznaczenia, na mniejsze cząsteczki, które mogą wrzeć w niższych zakresach temperatur.
Obecnie jednym z najczęściej stosowanych w tym celu procesów jest kraking katalityczny na złożu ruchomym (po angielsku Fluid Catalytic Cracking, inaczej FCC). W tego typu procesie wsad węglowodorowy jest jednocześnie, w wysokiej temperaturze, odparowywany i wprowadzany do kontaktu z ziarnami katalizatora krakingu, które są utrzymywane w postaci zawiesiny w parach wsadu i porywane z tymi parami. Po osiągnięciu, w wyniku krakingu, pożądanego zakresu ciężarów cząsteczkowych i odpowiadającego mu obniżenia temperatur wrzenia, otrzymane produkty są oddzielane od ziaren katalizatora, a te ostatnie poddawane są strippingowi w celu odzyskania porwanych z nimi węglowodorów, potem regenerowane przez spalanie powstałego koksu i ponownie wprowadzane do kontaktu z wsadem poddawanym krakingowi.
W procesie powyższym pożądana redukcja temperatur wrzenia węglowodorów jest wynikiem kontrolowanych reakcji katalitycznych i termicznych. Reakcje te zachodzą w sposób niemal natychmiastowy, gdy wsad subtelnie rozpylony zetknie się z ziarnami katalizatora. Ziarna katalizatora jednak dezaktywują się szybko, gdyż podczas krótkiego czasu w którym są w kontakcie z wsadem następuje adsorpcja węglowodorów i osadzanie koksu i innych zanieczyszczeń na ich miejscach aktywnych. Jest zatem niezbędny zarówno ciągły stripping zdezaktywowanych ziaren katalizatora, na przykład parą, żeby odzyskać adsorbowane i porywane w pustych przestrzeniach między ziarnami węglowodory jak również regenerowanie ziaren, także w sposób ciągły, bez pogorszenia ich właściwości, przez kontrolowane spalania koksu w sekcji regeneracji jedno- lub kilkustopniowej, przed zawróceniem ziaren katalizatora do strefy reakcyjnej.
Liczne urządzenia i procesy krakingu katalitycznego zostały opisane w artykule zamieszczonym w czasopiśmie „Oil and Gas Journal, 18 maja 1992, strony 68-71”, w którym można znaleźć szczegółowe informacje. Inne urządzenia i procesy prowadzone na złożu ruchomym, złożu fluidalnym cyrkulacyjnym lub złożu wrzącym, różne od stosowanych w krakingu katalitycznym a obejmujące urządzenie do strippingu, takie jak procesy MTG kompanii naftowej Mobil czy DCC towarzystwa inżynieryjnego Stone and Webster, są również domeną której dotyczy niniejszy wynalazek.
Stripping jest jednym z decydujących etapów w procesie krakingu katalitycznego na złożu ruchomym. W przypadku niedostatecznego strippingu pary węglowodorów pozostają na ziarnach i między ziarnami katalizatora i, podczas etapu regeneracji, stanowią dodatkowe obciążenie przy spalaniu w regeneratorze. Spalanie par węglowodorów zabranych z ziarnami do regeneratora oznacza stratę wydajności konwertowanego produktu.
W technice, w przypadku kolumny reakcyjnej wznoszącej, stripping wykonuje się w zbiorniku znajdującym się w górnym krańcu kolumny reakcyjnej, po oddzieleniu produktów wychodzących ze strefy reakcyjnej. Na ogół zbiornik ten charakteryzuje znaczna wysokość w stosunku do średnicy. Może on mieć różne kształty i być na przykład zbiornikiem o przekroju kołowym lub sześciokątnym.
182 276
Zbiornik dzieli się na dwie strefy. W pierwszej strefie, położonej w górnej części zbiornika, balistyczne urządzenie separujące, znane ze stanu techniki, na przykład opisane w patencie US 2 574 422 i w patencie US 2 576 906, pozwala oddzielić w wychodzących produktach ziarna katalizatora i skierować je ku dołowi, podczas gdy pary węglowodorów wznoszą się ku górze i, po uzupełniającej separacji subtelnych drobin katalizatora za pomocą systemu cyklonowego, są odsyłane do strefy frakcjonowania. W drugiej strefie, położonej w dolnej części zbiornika, odbywa się stripping w gęstej fazie fluidalnej. Gaz wtryskiwany u podstawy zbiornika przemywa w przeciwprądzie zawiesinę zdezaktywowanych ziaren katalizatora i pozwala na przemieszczenie i odzyskanie węglowodorów zawleczonych w pustych przestrzeniach między ziarnami zdezaktywowanego katalizatora lub na powierzchni ziaren. Ziarna katalizatora po strippingu są usuwane przez wylot u podstawy zbiornika i wprowadzane do strefy regeneracji.
W celu optymalizacji operacji strippingu stosuje się gazy silnie polarne, takie jak para wodna, które silniej adsorbują się niż węglowodory na ziarnach katalizatora, a tym samym poprawiają desorpcję węglowodorów.
Jednakże operacja strippingu pozostaje sprawą delikatną. Szczególnie trudna jest kontrola trasy ziaren katalizatora i uniknięcie zjawiska częściowej defluidyzacji związanej z nieprawidłowością przepływu (przejście bezpośrednie do złoża fluidalnego dużych pęcherzy) i z mieszaniem wstecznym (zejściem cząstek źle zfluidyzowanych do rejonu ścianki zbiornika do strippingu) zwanym powszechnie „backmixing”. Również średni czas strippingu zdezaktywowanych ziaren katalizatora i jakość zetknięcia między ziarnami a gazem okazują się być trudno sterowalne, zwłaszcza w złożach fluidalnych znacznych rozmiarów.
Czas strippingu jest istotny i wymaga limitowania dla uniknięcia reakcji ubocznych, w szczególności koksowania. Średni czas strippingu musi jednak być wystarczający, by reakcji regeneracji nie zakłócała obecność paliwa stanowiąca dodatkowe obciążenie spalania w regeneratorze.
Ilość koksu na katalizatorze na wejściu do strefy regeneracji, a także sposób regeneracji, określają temperaturę osiąganą w strefie regeneracji, gdyż kalorie pochodzące ze spalania koksu, nie licząc strat cieplnych, służą jednocześnie do podgrzania gazu do regeneracji (powietrza i/lub tlenu) i rozkładają się między gaz spalinowy i cząstki katalizatora. W stabilnym procesie ilość koksu produkowana w jednostkowej instalacji krakingu będzie mniej więcej stała, o ile równowaga termiczna nie będzie modyfikowana działaniami zewnętrznymi.
Produkowana ilość koksu jest związana z różnicą Δ koksu między ilością koksu znajdującą się na katalizatorze na wejściu do strefy regeneracji a ilością na wyjściu z tej strefy.
Jeśli Δ koksu rośnie, a w konsekwencji wzrasta temperatura zregenerowanego katalizatora, to dla utrzymania temperatury reakcji w akceptowalnych granicach jest konieczne zmniejszenie przepływu ziaren katalizatora w obiegu. Ponadto wzrost Δ koksu wiąże się z wyższą temperaturą regeneracji ziaren katalizatora. A zatem kontrola Δ koksu w nowoczesnej jednostkowej instalacji krakingu w procesie FCC, gdzie temperatura regeneracji nie jest limitowana, staje się jedną z podstawowych zmiennych procesu.
Obecnie, przy coraz bardziej wymagających warunkach operacyjnych procesu FCC, odpowiadających coraz cięższym, a zatem wrzącym przy wyższych temperaturach frakcjom wsadowym, obserwuje się zwiększenie osadu koksu na ziarnach katalizatora. W pewnym sensie może to być korzystne, gdyż wynika stąd wyższa temperatura ziaren na wejściu do strefy reakcji co pozwala na pełniejsze odparowanie wsadu, kontrolowany kraking termiczny asfaltenów i wyższą energię wniesioną przez katalizator. Jednakże korzystnie jest móc kontrolować i limitować temperaturę regeneracji ziaren katalizatora, aby chronić jego stabilność termiczną i zmniejszać szkodliwe oddziaływanie niektórych składników obecnych we wsadzie, zwłaszcza w pozostałościach ogniotrwałych. Ponadto niekiedy jest pożądane zwiększenie stosunku C/0, czyli stosunku wagowego katalizatora C będącego w kontakcie ze wsadem 0 na wejściu do kolumny reakcyjnej, aby poprawić kontakt między wsadem a ziarnami katalizatora i zwiększyć konwersję wsadu kontaktując go z ziarnami o większej ilości miejsc aktywnych.
Proponowano dotąd różne techniki dla poprawienia strippingu, zwłaszcza rozwiązania opisane w niżej przedstawionych patentach.
182 276
W patencie US 2 472 502 opisano urządzenie do strippingu obejmujące strefę sekcji osiatkowanych, oddzielonych od siebie w strefie strippingu i poprzecznych względem osi zbiornika reaktora. Sekcje osiatkowane limitują niepożądaną cyrkulację cząstek stałych. Zgłaszający wskazuje, że zawartość procentowa cząstek stałych, które nie uległy strippingowi i zeszły do strefy regeneracji jest w tym urządzeniu ograniczona, a jednocześnie zmniejszona została możliwość by cząstki stałe, które uległy strippingowi recyrkulowały ku górze.
Przedmiotem patentu US 2 481 439 jest urządzenie do strippingu obejmujące strefę sekcji osiatkowanych, oddzielonych od siebie. Sekcje osiatkowane zawierają celki i są rozsunięte od siebie by uniknąć tworzenia się kanałów dla przepływu gazu do strippingu przez strumień opadających cząstek stałych. Sekcje osiatkowane zajmują większą część długości strefy strippingu, zaś przestrzenie między sekcjami osiatkowanymi stanowią mniejszą część strefy strippingu. Przestrzenie te służą do redystrybucji cząstek stałych i gazu do strippingu, co pozwala na powstanie gęstej mieszaniny fluidalnej turbulentnej. Ponadto celki sekcji osiatkowanych dodatkowo dzielą strumień gazu na liczne małe strumienie. W ten sposób, według zgłaszającego, cząstki stałe podczas przejścia przez celki, które utworzyły sekcje osiatkowane kontaktują się ściśle z dodatkowo podzielonymi strumieniami gazu.
W patencie US 2 491 536 opisano urządzenie do strippingu o budowie zbliżonej do urządzenia przedstawionego w patencie US 2 472 502. Najniższa część strefy strippingu gdzie jest wprowadzany gaz do strippingu jest podzielona na celki, a sekcje osiatkowane znajdują się jedynie w pozostałej części strefy strippingu. Przestrzeń między sekcjami osiatkowanymi pozwala redystrybuować cząstki stałe w gazie do strippingu i zapobiegać by gaz nie upływał przewodem utworzonym przez najmniejsze celki sekcji osiatkowanych.
Urządzenia zaprezentowane we wspomnianych patentach rozwiązują jedynie częściowo problemy związane ze strippingiem. Ponadto opisane środki nie są dostosowane do zmian i wprowadzania nowych technologii, w szczególności do warunków operacyjnych coraz bardziej wymagaj ącychjednostekFCC.
Aby osiągnąć zadawalające wyniki i rozwiązać problemy związane z dotychczasową technologią, zgłaszający opracował nowe urządzenie do strippingu fluidyzowanych cząstek stałych.
Urządzenie do strippingu fluidyzowanych ciał stałych gazem w przeciwprądzie, zawierające pionowy zbiornik do strippingu, co najmniej jeden przewód doprowadzający umieszczony u góry zbiornika do wprowadzania cząstek, co najmniej jeden przewód przyłączony u podstawy zbiornika do ewakuacji cząstek po strippingu, co najmniej jedną linię do odprowadzania skrakowanego wsadu, co najmniej jedną linię do zasilania gazem do strippingu u podstawy zbiornika, zaś wewnątrz zbiornika zawierające strefę cyrkulacji ku dołowi zawiesiny cząstek w przeciwprądzie wspomnianego gazu, według wynalazku charakteryzuje się tym, że posiada co najmniej jedno wypełnienie składające się z co najmniej jednego elementu, którego przekrój przepływowy jest zasadniczo poprzeczny względem osi zbiornika, przy czym element ten rozciąga się na cały przekrój poprzeczny zbiornika w strefie cyrkulacji i składa się z celek poprzez które przechodzą cząstki i gaz do strippingu, zaś celki te ukierunkowują radialnie cyrkulację gazu i cząstek poddawanych strippingowi.
Korzystnie element wypełnienia kieruje na zewnątrz wspomnianego elementu około 50% gazu i cząstek w jednym kierunku, a około 50% gazu i cząstek w drugim kierunku, który tworzy z pierwszym kierunkiem kąt od 10 do 90 stopni.
Korzystnie element składa się z celek utworzonych przez połączenie blach fałdowanych ciętych poprzecznie do ich płaszczyzn, przy czym krawędź fałdy każdej blachy tworzy kąt od 45 do 135 stopni z krawędzią fałdy blachy przyległej.
Korzystnie celki tworzą sieć skrzyżowanych kanałów o jednolitym przekroju.
Korzystnie około 50% cząstek i gazu jest odchylanych od kierunku początkowego wewnątrz elementów, w każdej intersekcji utworzonej przez fałdy jednej blachy z fałdami blachy przyległej, przy czym kierunek tego odchylenia z kierunkiem początkowym tworzy kąt 10 do 90 stopni.
Korzystnie intersekcje utworzone przez fałdy jednej blachy z fałdami blachy przyległej stanowią strefę kontaktu między cząstkami a gazem do strippingu.
182 276
Korzystnie wypełnienie składa się z co najmniej dwóch elementów wypełnienia umieszczonych równolegle jeden nad drugim.
Korzystnie wypełnienie składa się z trzech elementów równoległych.
Korzystnie płaszczyzna blach fałdowanych jednego elementu tworzy kąt 45 do 90 stopni z płaszczyzną blach fałdowanych sąsiedniego elementu.
Korzystnie całkowita grubość E wypełnienia jest tak dobrana względem wysokości H strefy strippingu w zbiorniku, by stosunek E/H był zawarty między 10 a 80%.
Korzystnie przestrzeń zajęta przez wypełnienie stanowi około 20 do 80% wewnętrznej objętości zbiornika do strippingu.
Korzystnie elementy wypełnienia są względem siebie rozsunięte, zaś rozdzielająca je przestrzeń ułatwia redystrybucję cząstek w gazie.
Korzystnie objętość celek elementu wypełnienia stanowi od 50 do 98% całkowitej objętości tego elementu.
Korzystnie objętość celek elementu wypełnienia stanowi od 90 do 98% całkowitej objętości tego elementu.
Zalety urządzenia według wynalazku wynikają z jego konstrukcji, to znaczy z faktu, że posiada ono co najmniej jeden element wypełnienia, którego przekrój przepływowy jest poprzeczny względem osi zbiornika i który składa się z celek poprzez które przechodzą cząstki i gaz do strippingu, przy czym celki te ukierunkowują radialnie cyrkulację gazu i cząstek poddawanych strippingowi.
Ukierunkowanie radialne pozwala na lepszą dyspersję i homogenizację cząstek z gazem do strippingu. Zwłaszcza po przejściu przez element wypełnienia cząstki są redystrybuowane w przestrzeni zapewniając zorganizowany stan zakłócenia w gazie, który sprzyja kontaktom losowym. Ponadto element wypełnienia zapobiega pojawianiu się zjawisk mieszania wstecznego i nieprawidłowości przepływu cząstek, jak również powstawaniu kieszeni z części stałych lub gazu.
Zastosowanie elementu wypełnienia pozwala ponadto zmniejszyć wymiary strefy kontaktu cząstek z gazem. Ponieważ kontakt zostaje wyraźnie poprawiony, możliwe jest stosowanie zbiorników do strippingu o wymiarach zmniejszonych w stosunku do dotychczasowych, bez pogorszenia osiągu strippingu. Jest to częściowo wynikiem działania rozdzielczego i rekombinacyjnego jakie pełnią ścianki celek elementu wypełnienia powodując dodatkowy podział wtryskiwanego gazu na drobne pęcherzyki o jednakowych wymiarach i jednorodne rozmieszczenie pęcherzyków wewnątrz i na zewnątrz wspomnianego elementu, co ułatwia kontakt gazu z cząstkami.
Urządzenie według wynalazku pozwala lepiej odzyskiwać fluidyzowane cząstki stałe z zawiesiny cząstek w przeciwprądzie gazu.
W przypadku FCC cząstkami są zdezaktywowane ziarna katalizatora. Ścisły kontakt ziaren z gazem, generowany przez ukierunkowanie radialne sprzyja lepszej desorpcji fluidyzowanych węglowodorów znajdujących się na powierzchni i w porach cząstek. Ponadto ukierunkowanie radialne gazu pozwala na lepsze odzyskanie węglowodorów porwanych w przestrzeni między ziarnami. Stąd Δ koksu jest mniejsza, a stosunek C/0 zwiększony, co przyczynia się do łatwiejszego osiągania równowagi termicznej i reakcyjnej jednostki.
W przykładzie wykonania wynalazku cząstki i gaz w przeciwprądzie są odchylane w dwóch różnych kierunkach na wyjściu z elementu wypełnienia. Około 50% gazu i cząstek jest odchylane w jednym kierunku, a około 50% gazu cząstek w drugim kierunku, który tworzy z pierwszym kierunkiem kąt od 10 do 90 stopni. Odchylenia te i ukierunkowanie radialne wywołane są przez geometrię celek, z których składa się element wypełnienia. Wspomniane celki mogą przybierać rozmaite kształty.
Celki mogą być utworzone na przykład przez połączenie blach fałdowanych, ciętych poprzecznie do ich płaszczyzn. Blachy fałdowane mogą być perforowane, rowkowane lub o szorstkiej powierzchni i są łączone w taki sposób, by krawędź fałdy każdej blachy tworzyła kąt od 45 do 135 stopni z krawędzią blachy przyległej. W szczególnie korzystnym przykładzie wykonania wynalazku kąt ten wynosi 90 stopni, wyznaczając w ten sposób sieć skrzyżowanych pod kątem prostym kanałów. Skrzyżowania sprzyjają powstawaniu ścisłego
182 276 kontaktu między gazem a cząstkami wewnątrz wypełnienia. Skrzyżowane kanały sieci mogą mieć jednolity przekrój.
Takie rozmieszczenie blach sprzyja odchylaniu cząstek i gazu wewnątrz elementów. W korzystnym przykładzie wykonania wynalazku 50% cząstek i gazu jest odchylanych od kierunku początkowego w każdej intersekcji utworzonej przez krawędzie fałd jednej blachy z krawędziami fałd blachy przyległej, przy czym kierunek tego odchylenia z kierunkiem początkowym tworzy kąt 10 do 90 stopni. Intersekcje stanowią uprzywilejowane strefy kontaktu między cząstkami a gazem do strippingu.
W różnych przykładach wykonania wynalazku mogą być stosowane rozmaite struktury elementu wypełnienia, spotykane w innych dziedzinach. Zwłaszcza mieszalniki statyczne, takie jak produkowane przez spółki Sulzer-SMV lub Kenics, chociaż nie przeznaczone do tego celu, po adaptacji i modyfikacji mogą stanowić element wypełnienia według wynalazku.
Zależnie od typu, zbiornik do strippingu może mieć jeden lub kilka elementów wypełnienia. W korzystnym przykładzie wykonania według wynalazku zbiornik do strippingu ma co najmniej dwa elementy wypełnienia. W szczególnie korzystnym przykładzie wykonania, przedstawionym na rysunkach i przykładach opisanych poniżej, zbiornik ma trzy elementy wypełnienia. W niektórych przypadkach, zwłaszcza w zastosowaniu do FCC, elementy wypełnienia są rozsunięte, by ułatwić redystrybucję cząstek w gazie i pozwolić na przejście odpadów, zwłaszcza koksu. Wypełnienie może zajmować od 20 do 80% objętości wewnętrznej zbiornika do strippingu.
Jeśli stripper posiada więcej niż jeden element wypełnienia, to elementy są rozmieszczone wewnątrz w taki sposób, by płaszczyzna kierunków ziaren katalizatora i gazu po przejściu przez jeden element tworzyła kąt 90 stopni z płaszczyzną kierunków ziaren katalizatora i gazu po przejściu przez drugi element.
' W przypadku kształtu celek opisanych powyżej, płaszczyzna blach fałdowanych jednego elementu jest tak skierowana, by tworzyła kąt 45 do 90 stopni z płaszczyzną blach fałdowanych sąsiedniego elementu. Z tego powodu kierunek ziaren katalizatora i gazu jest modyfikowany nie tylko wewnątrz elementów ale również na wejściu i na wyjściu z każdego elementu wypełnienia.
Całkowita grubość E elementu lub elementów wypełnienia jest dobierana zależnie od wysokości H strefy strippingu w której odbywa się kontakt cząstek z gazem. Na ogół grubość ta wynosi 10 do 80% wysokości strefy strippingu.
Ponadto dla każdego elementu wypełnienia objętość celek stanowi od 50 do 98%, korzystnie od 90 do 98% całkowitej objętości tego elementu, co przyczynia się do dobrej cyrkulacji cząstek i gazu do strippingu, bez krępowania ich stanu turbulencji.
Przedmiot wynalazku uwidoczniono w przykładzie wykonania na rysunku, przedstawiającym w sposób schematyczny urządzenie do strippingu stosowane szczególnie w dziedzinie krakingu katalitycznego w złożu fluidalnym. Szczegółowy opis rysunków umożliwić ma lepsze zrozumienie istoty i korzyści wypływających ze stosowania nowego urządzenia do strippingu. Podane przykłady nie mają charakteru imitującego, a opisane urządzenie może zostać zaadaptowane do innych instalacji, w których występuje operacja strippingu.
Na rysunku fig. 1 przedstawia typowe urządzenie do krakingu katalitycznego, fig. 2 przedstawia urządzenie według wynalazku dostosowane do strippera jednostki FCC, fig. 3 przedstawia widok z góry sekcji elementu wypełnienia, fig. 4 przedstawia widok całości wypełnienia według wynalazku.
Urządzenie do krakingu katalitycznego w procesie FCC jest znane. Zawiera ono przede wszystkim kolumnę zewnętrzną 1 zwaną elewatorem wsadu, do której u dołu, linią 2, doprowadzany jest wsad do przerobu, a przewodem 3, cząstki katalizatora krakingu. Gaz nośny, na przykład para wodna, wprowadzany jest do kolumny 1 linią 35.
Kolumna zewnętrzna 1 uchodzi u góry do zbiornika 4, w którym odbywa się oddzielanie skrakowanego wsadu i stripping zdezaktywowanych cząstek katalizatora.
W przedstawionym przypadku stripper 4a jest mimośrodowy w stosunku do kolumny. Jednakże stripper może mieć różne kształty i położenia. Na przykład, może być koncentryczny z kolumną co wymaga odpowiedniego rozmieszczenia elementów.
182 276
Wsad po krakingu jest oddzielany w cyklonie 5 umieszczonym w zbiorniku 4 i ewakuowany linią 6 u góry zbiornika, podczas gdy zdezaktywowane cząstki przemieszczają się grawitacyjnie w dół strippera 4a zbiornika 4. Linią 7 odbywa się zasilanie gazem do strippingu, najczęściej parą wodną; iniektory lub dyfuzory gazu do fluidyzacji 8 rozmieszczone są regularnie u podstawy 4a zbiornika 4. Stripping odbywa się korzystnie w środowisku gęstym, w przeciwprądzie do cząstek.
Zdezaktywowane cząstki katalizatora po strippingu są ewakuowane u podstawy zbiornika 4 do regeneratora 9 za pośrednictwem przewodu 10, wyposażonego w zawór regulacyjny 11. W regeneratorze 9 koks osadzony na cząstkach katalizatora jest spalany przy pomocy powietrza wtryskiwanego u dołu regeneratora przez rozmieszczone regularnie iniektory 13 zasilane linią 12. Cząstki katalizatora po obróbce, porywane przez gaz spalinowy, są oddzielane w cyklonach 14, skąd gaz spalinowy jest usuwany linią 15, podczas gdy cząstki katalizatora są odrzucane ku dołowi regeneratora 9 i przewodem 3, wyposażonym w zawór regulacyjny 16, zawracane do zasilania elewatora 1.
Charakterystyki wymiarowe i operacyjne takiego urządzenia są zazwyczaj następujące:
- wysokość części reakcyjnej elewatora 1: 5-40 metrów,
- temperatura wsadu do krakingu: 75 - 450°C,
- intensywność podawania wsadu do przerobu w elewatorze 1: 1000 - 20 000 ton/dzień,
- intensywność podawania katalizatora do elewatora 1: 3 - 50 ton/minutę,
- temperatura krakingu w elewatorze: 500 - 600°C,
- czas przebywania wsadu w elewatorze 1: 0,1 -10 sekund,
- temperatura regeneracji katalizatora: 650 - 900°C,
- czas przebywania katalizatora w regeneratorze 9: 5 - 20 minut.
Stripper przedstawiony schematycznie na fig. 2 zawiera urządzenie według wynalazku. Trzy elementy wypełnienia 17, 18 i 19 zostały umieszczone w strefie 36 cyrkulacji zawiesiny cząstek katalizatora w przeciwprądzie gazu do strippingu.
Trzy elementy 17, 18 i 19 są ustawione wyraźnie prostopadle w stosunku do osi zbiornika 4 i wyraźnie równolegle względem siebie. Są one zlokalizowane powyżej iniektorów dostarczających gaz do strippingu. Sposób ich zamocowania do ścian zbiornika 4 jest znany i pozwala utrzymywać je nieruchomo podczas strippingu.
W pokazanym przykładzie wykonania elementy wypełnienia 17, 18 i 19 są rozdzielone przestrzeniami 20, 21 w celu uniknięcia problemów zatykania i gromadzenia odpadów, szczególnie koksu, między elementami wypełnienia. W przestrzeniach 20, 21 stripping jest znacznie poprawiony ze względu na radialny przepływ gazu i cząstek oraz homogenny stosunek cząstek do gazu. Przestrzenie 20, 21 pozwalają na przejście z jednego elementu do drugiego ewentualnych odpadów skierowanych radialnie. Ponadto przestrzenie 20, 21 umożliwiają redystrybucję cząstek i gazu i utworzenie z nich gęstej mieszaniny fluidalnej turbulentnej między elementami wypełnienia.
Elementy wypełnienia stanowią blachy fałdowane łączone, cięte poprzecznie do ich płaszczyzn. Każdy element wypełnienia jest ustawiony wewnątrz strippera w taki sposób, by płaszczyzna blach fałdowanych jednego elementu była zorientowana pod kątem 90 stopni względem płaszczyzny blach fałdowanych sąsiedniego elementu. Wówczas kierunek cyrkulacji ziaren katalizatora i gazu po przejściu przez jeden element tworzy kąt 90 stopni z kierunkiem cyrkulacji ziaren katalizatora i gazu po przejściu przez drugi element, co ułatwia lepszą redystrybucję cząstek katalizatora na zewnątrz elementów wypełnienia i wytworzenie stanu zorganizowanego zaburzenia cząstek w gazie. Figura 3 przedstawia częściowy widok z góry sekcji elementu wypełnienia.
Element wypełnienia stanowią blachy fałdowane cięte poprzecznie do ich płaszczyzn. Blachy fałdowane są łączone w taki sposób, by krawędź 22 każdej blachy tworzyła kąt 90 stopni z krawędzią fałdy blachy przyległej. Fałdy każdej blachy krzyżują się z fałdami blachy przyległej i powstają celki tworzące sieć krzyżujących się kanałów 23, 24. Skrzyżowania te, inaczej intersekcje, stanowią uprzywilejowane strefy zetknięcia między cząstkami a gazem.
182 276
Podczas przejścia przez kanały 23, 24 cząstki i gaz w przeciwprądzie są utrzymywane w gęstym stanie fluidalnym. Przekrój celek jest tak dobrany, żeby nie następowało zatykanie wewnątrz elementu wypełnienia.
W przestawionym przypadku, blachy faliste są spawane ze sobą na poziomie krawędzi fałd 22, 22'. Cząstki katalizatora penetrują i są kierowane kanałami 23, 24. Układ kanałów pozwala na odchylanie cząstek w każdej intersekcji utworzonej przez fałdy jednej blachy z fałdami blachy przyległej, poprawiając w ten sposób rozdział i rekombinację wspomnianych cząstek i gazu do strippingu w przeciwprądzie.
Figura 4 przedstawia widok całości wypełnienia składającego się z trzech elementów 25, 26, 27. Elementy są rozdzielone rozporkami 28, 29, aby umożliwić redystrybucję cząstek gazu w przestrzeniach 30, 31. Gaz do strippingu cyrkuluje z dołu do góry poprzez elementy, a cząstki z góry na dół, przy czym nie obserwuje się zjawisk mieszania wstecznego i nieprawidłowości przepływu.
Przykłady
Próby wykonane w analogicznych warunkach i przy proporcjach jak podano poniżej mają na celu zilustrowanie wynalazku i podkreślenie niektórych korzyści wynikających z niniejszego urządzenia do strippingu.
Reprezentatywne testy wykonano stosując urządzenie według wynalazku w stripperze jednostki krakingu katalitycznego w złożu fluidalnym. Wyniki testów porównano z osiągami uzyskanymi na urządzeniu wyposażonym w przegrody w strefie strippingu.
Testy wykonano w jednostce produkcyjnej o ciśnieniu około 2 · 105 Pascali. Wydajność strippingu utrzymywano na wysokim poziomie 2,8 ton pary do strippingu na godzinę, co odpowiada stopniowi przemywania pustej objętości 260%. Przerabianym wsadem była mieszanina VGO (vaccum gas oil) i pozostałości atmosferycznej z ropy z Morza Północnego w proporcji 40:60, a temperatura pracy jednostki wynosiła 520°C.
Test Nr 1: Próba z o siatkowaniem Test Nr 2: Próba z wypełnieniem Test Nr 3: Próba z wypełnieniem
Para do strippingu t/h 2,8 2,8 1,6
Temperatura regeneratora (°C) 743 695 711
Stosunek C/0 4,8 6,4 5,8
Δ koksu (% wag.) 0,97 0,75 0,82
Wodór w koksie (% wag.) 7,8 6,0 6,6
Post-spalanie (°C) +15 -3 +2
Dodatek świeżych cząstek katalizatora t/dzień 5,0 3,0 3,5
W teście Nr 1 zbiornik do strippingu posiadał w strefie strippingu przegrody o budowie klasycznej, dające osiągi zbliżone do wyników przy osiatkowaniach opisanych w patencie US 2 472 502. W teście Nr 2 zbiornik do strippingu posiadał w strefie strippingu 3 rozsunięte elementy według wynalazku.
Widoczne jest znaczne obniżenie temperatury regeneracji i temperatury po spalaniu (zwanej powszechnie „afterbuming”) w jednostce, w której zastosowano wynalazek. Zawartość wodoru w koksie i procent Δ koksu są również zmniejszone, co potwierdza dobry kontakt i przemywanie w strefie strippingu, stąd dobry odzysk węglowodorów znajdujących się na cząstkach i między cząstkami katalizatora.
182 276
Skuteczność strippingu pozwala zwiększyć stosunek C/0 (stosunek wagowy katalizatora C będącego w kontakcie z wsadem 0) wewnątrz urządzenia i zwiększyć konwersję wsadu przez wprowadzenie go w kontakt z większą ilością miejsc aktywnych cząstek katalizatora.
Ponadto zwiększona jest stabilność cząstek katalizatora w urządzeniu, co pozwala zmniejszyć codzienny dodatek cząstek świeżego katalizatora i codzienny odrzut zdezaktywowanych cząstek katalizatora, przy zachowaniu właściwej zawartości cząstek w urządzeniu.
Trzecia próba (test Nr 3) została wykonana przy zmniejszeniu do 1,6 tony na godzinę ilości pary do strippingu. Wyniki w porównaniu z wynikami testu Nr 1 są również zadawalające. A zatem urządzenie według wynalazku pozwala na zmniejszenie zużycia pary do strippingu poprawiając efektywność w stosunku do tradycyjnych metod. Oznacza to oszczędność energii i zmniejszenie ilości zanieczyszczonej wody pochodzącej z kondensacji pary użytej do strippingu.
Powyższe wyniki wykazują korzyści jakie daje nowe urządzenie do strippingu. Poprawa kontaktu między gazem a cząstkami katalizatora powoduje, że do regeneratora wprowadzana jest mniejsza ilość węglowodorów, że zawartość wodoru w koksie zostaje zmniejszona i że nie występuje zjawisko post-spalania.
182 276
182 276
ρ|6·^
182 276
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 60 egz.
Cena 4,00 zł.

Claims (14)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Urządzenie do strippingu fluidyzowanych ciał stałych gazem w przeciwprądzie, zawierające pionowy zbiornik do strippingu, co najmniej jeden przewód doprowadzający umieszczony u góry zbiornika do wprowadzania cząstek, co najmniej jeden przewód przyłączony u podstawy zbiornika do ewakuacji cząstek po strippingu, co najmniej jedną linię do odprowadzania skrakowanego wsadu, co najmniej jedną linię do zasilania gazem do strippingu u podstawy zbiornika, zaś wewnątrz zbiornika zawierające strefę cyrkulacji ku dołowi zawiesiny cząstek w przeciwprądzie wspomnianego gazu, znamienne tym, że posiada co najmniej jedno wypełnienie (17,18,19) składające się z co najmniej jednego elementu, którego przekrój przepływowy jest zasadniczo poprzeczny względem osi zbiornika (4), przy czym element ten rozciąga się na cały przekrój poprzeczny zbiornika (4) w strefie cyrkulacji i składa się z celek poprzez które przechodzą cząstki i gaz do strippingu, zaś celki te ukierunkowują radialnie cyrkulację gazu i cząstek poddawanych strippingowi.
  2. 2. Urządzenie według zastrz. 1, znamienne tym, że element wypełnienia kieruje na zewnątrz wspomnianego elementu około 50% gazu i cząstek w jednym kierunku, a około 50% gazu i cząstek w drugim kierunku, który tworzy z pierwszym kierunkiem kąt od 10 do 90 stopni.
  3. 3. Urządzenie według zastrz. 1 albo 2, znamienne tym, że element składa się z celek utworzonych przez połączenie blach fałdowanych (22, 22’) ciętych poprzecznie do ich płaszczyzn, przy czym krawędź fałdy (22’) każdej blachy tworzy kąt od 45 do 135 stopni z krawędzią fałdy (22’) blachy przyległej.
  4. 4. Urządzenie według zastrz. 1, znamienne tym, że celki tworzą sieć skrzyżowanych kanałów (23,24) o jednolitym przekroju.
  5. 5. Urządzenie według zastrz. 3, znamienne tym, że około 50% cząstek i gazu jest odchylanych od kierunku początkowego wewnątrz elementów, w każdej intersekcji utworzonej przez fałdy (22) jednej blachy z fałdami (22’) blachy przyległej, przy czym kierunek tego odchylenia z kierunkiem początkowym tworzy kąt 10 do 90 stopni.
  6. 6. Urządzenie według zastrz. 3, znamienne tym, że intersekcje utworzone przez fałdy (22) jednej blachy z fałdami (22’) blachy przyległej stanowią strefę kontaktu między cząstkami a gazem do strippingu.
  7. 7. Urządzenie według zastrz. 1, znamienne tym, że wypełnienie składa się z co najmniej dwóch elementów wypełnienia (17,18, 19) umieszczonych równolegle jeden nad drugim.
  8. 8. Urządzenie według zastrz. 7, znamienne tym, że wypełnienie składa się z trzech elementów równoległych.
  9. 9. Urządzenie według zastrz. 7 albo 8, znamienne tym, że płaszczyzna blach fałdowanych (22) jednego elementu tworzy kąt 45 do 90 stopni z płaszczyzną blach fałdowanych (22*) sąsiedniego elementu.
  10. 10. Urządzenie według zastrz. 7 albo 8, znamienne tym, że całkowita grubość E wypełnienia jest tak dobrana względem wysokości H strefy strippingu w zbiorniku, by stosunek E/H był zawarty między 10 a 80%.
  11. 11. Urządzenie według zastrz. 1, znamienne tym, że przestrzeń zajęta przez wypełnienie stanowi około 20 do 80% wewnętrznej objętości zbiornika do strippingu.
  12. 12. Urządzenie według zastrz. 7 albo 8, znamienne tym, że elementy wypełnienia (17, 18, 19) są względem siebie rozsunięte, zaś rozdzielająca je przestrzeń ułatwia redystrybucję cząstek w gazie.
  13. 13. Urządzenie według zastrz. 1, znamienne tym, że objętość celek elementu wypełnienia stanowi od 50 do 98% całkowitej objętości tego elementu.
    182 276
  14. 14. Urządzenie według zastrz. 13, znamienne tym, że objętość celek elementu wypełnienia stanowi od 90 do 98% całkowitej objętości tego elementu.
    * * *
PL95311996A 1994-12-29 1995-12-21 Urzadzenie do strippingu fluidyzowanych cial stalych PL PL PL PL182276B1 (pl)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9415856A FR2728805B1 (fr) 1994-12-29 1994-12-29 Procede et dispositif pour le strippage de solides fluidises et utilisation dans un procede de craquage a l'etat fluide

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL311996A1 PL311996A1 (en) 1996-07-08
PL182276B1 true PL182276B1 (pl) 2001-12-31

Family

ID=9470403

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL95311996A PL182276B1 (pl) 1994-12-29 1995-12-21 Urzadzenie do strippingu fluidyzowanych cial stalych PL PL PL

Country Status (14)

Country Link
US (1) US5716585A (pl)
EP (1) EP0719850B1 (pl)
JP (1) JP4245671B2 (pl)
KR (1) KR100393162B1 (pl)
AR (1) AR000410A1 (pl)
AT (1) ATE184631T1 (pl)
CZ (1) CZ293342B6 (pl)
DE (1) DE69512196T2 (pl)
ES (1) ES2137469T3 (pl)
FR (1) FR2728805B1 (pl)
HU (1) HU218365B (pl)
PL (1) PL182276B1 (pl)
TW (1) TW308608B (pl)
ZA (1) ZA9511047B (pl)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2757785B1 (fr) * 1996-12-31 1999-11-26 Total Raffinage Distribution Dispositif pour le traitement de particules solides en lit fluidise, et son utilisation
FR2778859B1 (fr) * 1998-05-25 2000-08-11 Total Raffinage Distribution Procede et dispositif d'introduction de particules de catalyseur dans un reacteur de craquage catalytique a l'etat fluide
US6224833B1 (en) 1998-12-15 2001-05-01 Koch-Glitsch, Inc. Apparatus for contacting of gases and solids in fluidized beds
JP2004502545A (ja) * 2000-07-12 2004-01-29 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 石油化学、その他のプロセス用粒状固体の循環を増進するための立て管入口
US7276210B2 (en) * 2003-08-20 2007-10-02 Petroleo Brasileiro S.A. -Petrobras Stripping apparatus and process
CZ298639B6 (cs) * 2004-02-05 2007-12-05 Zentiva, A. S. Krystalická forma risedronátu monosodného
US7332132B2 (en) * 2004-03-19 2008-02-19 Uop Llc Stripping apparatus and process
US20070212790A1 (en) * 2006-03-13 2007-09-13 Marathon Petroleum Company Llc Method for monitoring feeds to catalytic cracking units by near-infrared spectroscopy
US7744746B2 (en) 2006-03-31 2010-06-29 Exxonmobil Research And Engineering Company FCC catalyst stripper configuration
US8044244B2 (en) * 2006-09-19 2011-10-25 Basf Se Process for preparing aromatic amines in a fluidized-bed reactor
DE102006058255A1 (de) * 2006-12-08 2008-06-12 Bühler AG Vorrichtung und Verfahren zur thermischen Behandlung von Schüttgutmaterialien
CN100460050C (zh) * 2007-02-16 2009-02-11 中国石油化工集团公司 一种流化床气固接触设备
US20090269252A1 (en) * 2008-04-23 2009-10-29 Stone & Webster Process Technology, Inc. Operation of catalyst withdrawal wells with packing
US8435401B2 (en) * 2009-01-06 2013-05-07 Process Innovators, Inc. Fluidized catalytic cracker with active stripper and methods using same
FR2966161B1 (fr) 2010-10-15 2013-12-20 Total Raffinage Marketing Procede de reaction et de stripage etage dans une unite de fcc pour maximisation de la production d'olefines
FR2969643B1 (fr) * 2010-12-27 2014-11-21 Total Raffinage Marketing Procede de craquage catalytique pour le traitement d'une coupe a faible carbone conradson
FR2977257B1 (fr) 2011-06-30 2015-01-02 Total Raffinage Marketing Procede de craquage catalytique pour le traitement d'une coupe a faible carbone conradson.
CN102755866A (zh) * 2012-07-02 2012-10-31 魏治中 一种多层格栅叠加的汽提器
US9162206B2 (en) 2013-12-05 2015-10-20 Exxonmobil Research And Engineering Company Reactor bed component for securing rigid assemblies
US9446398B2 (en) 2014-12-05 2016-09-20 Uop Llc Stripping vessel for removing hydrocarbons entrained in catalyst particles
WO2016200566A1 (en) 2015-06-09 2016-12-15 Exxonmobil Research And Engineering Company Fluid catalytic cracking unit with low emissions
FR3059914B1 (fr) 2016-12-14 2020-03-20 IFP Energies Nouvelles Nouveau garnissage pour ameliorer le contact entre une phase gaz et une phase solide dispersee s'ecoulant a contre courant
FR3059913B1 (fr) 2016-12-14 2020-12-11 Ifp Energies Now Nouveau garnissage a structure tridimensionnelle pour ameliorer le contact entre une phase gaz et une phase solide dispersee s'ecoulant a contre courant
FR3066412B1 (fr) 2017-05-22 2019-07-12 IFP Energies Nouvelles Nouveau garnissage pour ameliorer le contact entre une phase gaz et une phase solide disperse circulant a contre-courant
US10913044B2 (en) 2017-07-14 2021-02-09 Technip Process Technology, Inc. Device for gas solids fluidized system to enhance stripping
FR3070876B1 (fr) 2017-09-12 2022-04-29 Axens Element de garnissage structure forme par une plaque plane munie d'encoches et d'evidements
FR3070875B1 (fr) * 2017-09-12 2022-06-24 Axens Element de garnissage structure ayant une forme d'helice helicoidale
US10150054B1 (en) 2017-11-30 2018-12-11 Technip Process Technology, Inc. Multi directional device for vapor-solid mixing
KR20210014130A (ko) 2018-05-24 2021-02-08 테크닙 프로세스 테크놀로지 인코포레이티드 스트리퍼 및 패킹 장치
CN109012512B (zh) * 2018-09-14 2020-10-13 中国科学院过程工程研究所 一种内构件及包括该内构件的流化床反应器
FR3117895B1 (fr) 2020-12-23 2024-03-01 Total Raffinage Chimie Enceinte de separation et de stripage avec une grille de filtration de debris

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2490079A (en) * 1944-04-18 1949-12-06 Francis L Melvill Contacting apparatus
US2472502A (en) * 1945-07-28 1949-06-07 Standard Oil Dev Co Apparatus for stripping finely dividfd solids
US2481439A (en) * 1945-08-07 1949-09-06 Standard Oil Dev Co Gas-solids contacting apparatus including means for stripping solid particles
US2491536A (en) * 1945-08-21 1949-12-20 Standard Oil Dev Co Gas-solid contacting apparatus, including means for stripping solid particles
US2574422A (en) * 1948-05-27 1951-11-06 Jr Norman T Stoos Swivel cap
US2576906A (en) * 1949-07-22 1951-11-27 Illinois Tool Works Fastener unit
US4331533A (en) * 1980-07-15 1982-05-25 Dean Robert R Method and apparatus for cracking residual oils
US4464250A (en) * 1981-07-30 1984-08-07 Ashland Oil, Inc. Stripping hydrocarbons from catalyst with combustion gases
US4687639A (en) * 1982-04-07 1987-08-18 Phillips Petroleum Company Apparatus for accommodating temperature and pressure variations in tubular conduits
US4698212A (en) * 1985-06-21 1987-10-06 Ashland Oil, Inc. Process and apparatus for cooling during regeneration of fluid cracking catalyst
US5171544A (en) * 1988-02-02 1992-12-15 Lang John S Method of mixing fluids in packing media for reactors
US5112576A (en) * 1990-05-25 1992-05-12 Amoco Corporation Catalytic cracking unit with combined catalyst separator and stripper
ES2137977T3 (es) * 1993-03-10 2000-01-01 Sulzer Chemtech Ag Relleno ordenado de columna.
US5384178A (en) * 1993-10-04 1995-01-24 Brentwood Industries, Inc. Tube settler assembly

Also Published As

Publication number Publication date
TW308608B (pl) 1997-06-21
FR2728805A1 (fr) 1996-07-05
HU218365B (hu) 2000-08-28
CZ348495A3 (en) 1996-07-17
PL311996A1 (en) 1996-07-08
EP0719850A1 (fr) 1996-07-03
HUT74531A (en) 1997-01-28
FR2728805B1 (fr) 1997-03-28
JPH08266886A (ja) 1996-10-15
DE69512196T2 (de) 2000-04-13
DE69512196D1 (de) 1999-10-21
AR000410A1 (es) 1997-06-18
US5716585A (en) 1998-02-10
KR100393162B1 (ko) 2003-10-22
ZA9511047B (en) 1996-07-09
CZ293342B6 (cs) 2004-04-14
KR960022956A (ko) 1996-07-18
HU9503784D0 (en) 1996-03-28
ES2137469T3 (es) 1999-12-16
ATE184631T1 (de) 1999-10-15
EP0719850B1 (fr) 1999-09-15
JP4245671B2 (ja) 2009-03-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL182276B1 (pl) Urzadzenie do strippingu fluidyzowanych cial stalych PL PL PL
US8226818B2 (en) FCC process with spent catalyst recycle
EP1140350B1 (en) Method and apparatus for contacting of gases and solids in fluidized beds
JP2523325B2 (ja) 新規な下降流の流動化接触分解反応器
US7935314B2 (en) Apparatus for mixing regenerated and carbonized catalyst
EP0315179A1 (en) Ultra-short contact time fluidized catalytic cracking process
RU2510966C2 (ru) Устройство и способ для смешивания регенерированного катализатора с науглероженным
US4051069A (en) Fluidized catalytic cracking regeneration process
WO2007094770A1 (en) Apparatus and process for regenerating catalyst
RU2605547C2 (ru) Способ каталитического крекинга для обработки фракции, имеющей низкий углеродный остаток конрадсона
CN103154204B (zh) Fcc装置中的多级裂化和汽提方法
EP0315180B2 (en) Liquid-solid separation process and apparatus
US10150054B1 (en) Multi directional device for vapor-solid mixing
US5015363A (en) FCC stripping method
WO2019014502A1 (en) DEVICE FOR GAS-SOLID FLUIDIZED SYSTEM FOR IMPROVING GAS EXTRACTION
US4927606A (en) FCC Stripping apparatus
EP0490453A1 (en) Process and apparatus for removal of carbonaceous materials from particles containing such materials
US2913404A (en) Liquid-solids contact system
US2889270A (en) Feed distribution system for a fluidized solids vessel
EP0403475A4 (en) LOW PROFILE FLUID CATALYTIC CRACKING APPARATUS AND METHOD.
RU2802807C2 (ru) Многонаправленное устройство для смешивания пара и твердых частиц
US5251565A (en) Process and apparatus for removal of carbonaceous materials from particles containing such materials
US2770582A (en) Method and apparatus for the conversion of high boiling liquid hydrocarbons
US11167258B2 (en) Apparatus and process for separating gases from catalyst and revamp
CA1259579A (en) Method and apparatus for cracking residual oils