PL181650B1

PL181650B1 - Uklad optyczny, przeksztalcajacy promieniowanie ultrafioletowe PL PL

Info

Publication number: PL181650B1
Application number: PL96317746A
Authority: PL
Inventors: Jan Kuklinski
Original assignee: Jan Kuklinski
Priority date: 1996-12-30
Filing date: 1996-12-30
Publication date: 2001-08-31
Also published as: JP2002513466A; EP0941458B1; US6392239B1; AU723219B2; KR20000062387A; CA2316233A1; EP0941458A1; DE69711680D1; US20030218797A1; WO1998029715A1; ES2178020T3; US6822789B2; WO2003100368A1; DE69711680T2; ATE215690T1; IL130630A; NZ336599A; AU5419698A; PL317746A1; IL130630A0

Abstract

1. Uklad optyczny przeksztalcajacy pro- mieniowanie ultrafioletowe, widzialne i podczer- wone, zwlaszcza zawarte w swietle slonecznym, o charakterystyce transmisyjnej zblizonej do cha- rakterystyki D ifféra, zawierajacy system filtrów absorbcyjnych sluzacy do blokowania swiatla w zakresie widzialnym i podczerwonym, system fi- ltrów interferencyjnych korygujacych charakte- rystyke transmisyjna w zakresie ultrafioletu i/lub blokujacych swiatlo w zakresie widzialnym i podczerwonym oraz elementy rozpraszajace, elementy formujace wiazke swiatla, przy czym filtr interferencyjny sklada sie z warstw materialu o wysokim i niskim wspólczynniku zalamania swiatla ultrafioletowego, znam ienny tym, ze jednym z elementów systemu filtrów interferen- cyjnych (4, 8, 9) sa warstwy z tlenku hafnu i/lub tlenku cyrkonu. RZECZPOSPOLITA POLSKA Urzad Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej Fig. 2 PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest układ optyczny przekształcający promieniowanie ultrafioletowe, zwłaszcza zawarte w świetle słonecznym. Charakterystyka transmisyjna układu optycznego odpowiada charakterystyce wrażliwości ludzkiej skóry na poparzenie składowymi ultrafioletu zawartymi w świetle słonecznym. Wrażliwość spektralną standardowej skóry ludzkiej opisuje charakterystyka Diffe/a.

Dotychczas znane są rozwiązania, w których układy optyczne przekształcające promieniowanie ultrafioletowe zawierają filtr absorbcyjny służący do otrzymania pożądanej charakterystyki widmowej.

Firma Casio Computer Ltd. produkuje urządzenie o nazwie CASIO UC-120 UV, których układ optyczny zawiera filtr absorbcyjny z materiału przepuszczającego światło typu Schott UG-11 oraz fotodiodę. Charakterystyka spektralna urządzenia nie odpowiada charakterystyce Diffeya. Urządzenie firmy Casio w warunkach oświetlenia światłem słonecznym ma zbyt dużą wrażliwość na promieniowanie UV-A, które ma znikomą moc parzącą.

Z opisu patentowego USA nr 5.196.705 znane jest urządzenie do pomiaru intensywności i dawki promieniowania ultrafioletowego. Urządzenie zawiera układ optyczny składający się z filtra absorbcyjnego wykonanego z materiału typu Schott UG-11, bloku materiału luminescencyjnego i fotodiody. Charakterystyka spektralna urządzenia nie odpowiada charakterystyce Diffeya. Urządzenie to charakteryzuje zbyt duża wrażliwość na promieniowanie UV-A w porównaniu z jego wrażliwością na promieniowanie UV-B.

Wynalazek rozwiązuje zagadnienie konstrukcji przyrządu wyposażonego w układ optyczny przekształcający promieniowanie ultrafioletowe, widzialne i podczerwone o charakterystyce transmisji zbliżonej dla charakterystyki Diffeya.

Definicja względnej wewnętrznej transmisji T^rel _int(X) układu filtrów:

T^re\nt(X) = T_int(X^^ (1) gdzie:

λ długość fali świetlnej w nanometrach,

T^rel,_nA) względna wewnętrzna transmisja dla fali świetlnej o długości λ,

T_int λ) wewnętrzna transmisja dla fali świetlnej o długości λ,

T_int(310) wewnętrzna transmisja dla fali świetlnej o długości 310 nm.

Wewnętrzna transmisja układu filtrów absorbcyjnych jest równa iloczynowi wewnętrznych transmisji filtrów składowych.

181 650

Definicja względnej transmisji Τ^Γ61(λ) układu filtrów:

Τ^Γβ1(λ) = Τ(λ)/Τ(310), (2) gdzie:

λ długość fali świetlnej w nanometrach,

Τ^Γε1(λ) względna transmisja dla fali świetlnej o długości λ,

T λ) transmisja dla fali świetlnej o długości λ,

T(310) transmisja dla fali świetlnej o długości 310 nm.

Funkcja charakterystyki widmowej Diffe/a oznaczona będzie jako D(X) (3) gdzie:

λ długość fali świetlnej w nanometrach,

W pierwszym rozwiązaniu zgodnie z wynalazkiem układ zawiera system filtrów absorbcyjnych służący do blokowania światła w zakresie widzialnym i podczerwieni, system filtrów interferencyjnych korygujący transmisję w zakresie ultrafioletu i/lub blokujący światło w zakresie widzialnym i podczerwonym oraz elementy rozpraszające, elementy formujące wiązkę światła, przy czym filtr interferencyjny składa się z warstw materiału o wysokim i niskim współczynniku załamania światła ultrafioletowego. Zgodnie z wynalazkiem układ charakteryzuje się tym, że jednym z elementów systemu filtrów interferencyjnych są warstwy zawierające tlenek hafnu i/lub tlenek cyrkonu. W torze optycznym umieszczony jest kolimator służący do formowania wiązki światła. Korzystnie jest ściany kolimatora mają powierzchnię silnie absorbujące światło. Na wejściu toru optycznego umieszczony jest rozpraszacz służący do stworzenia niekierunkowej charakterystyki układu. Korzystnie rozpraszacz wykonany jest z PTFE.

W drugim rozwiązaniu zgodnie z wynalazkiem układ zawiera pierwszy system filtrów absorbcyjnych służący do częściowego blokowania światła ultrafioletowego w zakresie UV-A, drugi system filtrów absorbcyjnych służący do blokowania światła w zakresie widzialny i podczerwonym oraz może zawierać elementy rozpraszające i/lub system/systemy filtrów interferencyjnych.

Pierwszy system filtrów absorbcyjnych ma względną wewnętrzna transmisję T^rel _int(X) określoną wzorem (1): pomiędzy 0 a 0,2 dlaX = 290 nm, pomiędzy 0,34 a 0,7 dlaX = 300 nm, pomiędzy 0,5 a 0,8 dlal= 320 nm, pomiędzy 0,04 a 0,36 dlaX= 330 nm, pomiędzy 10E-3 a0,l dla λ = 340 mm,, pomiędzy 7*10E-6 a 0,02 dlaX = 350 nm, pomiędzy 2*10E-7 a 7*10E-3 dlaX = 360 nm, pomiędzy 2* 10E-7 a 7*10E3 dlaλ = 370 nm, pomiędzy 2* 10E-5 a 0,03 dlaX = 380 nm, pomiędzy 2*10E-3 a 0,14 dla λ = 390 nm. Całkowita grubość pierwszego systemu filtrów absorbcyjnych zawiera się w zakresie od 0,5 mm do 2 mm.

Drugi system filtrów absorbcyjnych ma względną wewnętrzną transmisję T^rel _int(X) określoną wzorem (1): pomiędzy 0 a 0,3 dla λ = 290 nm, pomiędzy 0,7 a 0,8 dlaX = 300 nm, pomiędzy 1 a 1,3 dlaX = 320 nm, pomiędzy 1 a 1,4 dlaX = 330 nm, pomiędzy 1 a 1,3 dlaX = 340 nm, pomiędzy lal,12dlak = 350 nm, pomiędzy 0,6 a 0,8 dla λ = 360 nm, pomiędzy 0,14 a 0,3 diak = 370 nm, pomiędzy 10E-3 a 0,015 dlaZ = 380 nm, pomiędzy 10E-10 a 10E-6 dlaŻ. = 390 nm. Całkowita grubość optyczna drugiego systemu filtrów absorbcyjnych zawiera się w zakresie od 0,5 mm do 10 mm.

Na wejściu toru optycznego umieszczony jest rozpraszacz służący do stworzenia niekierunkowej charakterystyki układu. Korzystnie rozpraszacz jest wykonany z PTFE. W torze optycznym może być umieszczony dodatkowy system lub systemy filtrów interferencyjnych blokujących światło w zakresie widzialnym i podczerwonym i/lub korygujący transmisje w zakresie ultrafiltru.

Rozwiązanie według wynalazku umożliwia wykonanie prostego i taniego układu optycznego mającego charakterystykę spektralna w zakresie UV-B i UV-A porównywalną ze światowym standardem wrażliwości ludzkiej skóry wyznaczonym przez charakterystykę Diffe/a.

Stosowanie rozpraszacza światła zapewnia niekierunkową charakterystykę układu optycznego.

181 650

Rozwiązanie to pozwala w łatwy sposób na dopasowanie spektralnej charakterystyki układu optycznego również do innych używanych standardów spektralnej wrażliwości skóry ludzkiej na promieniowanie ultrafioletowe.

Przedmiot wynalazku jest przedstawiony w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 pokazuje schemat blokowy przykładu wykonania układu optycznego, fig. 2 pokazuje schemat blokowy innego wariantu układu optycznego według fig. 1, fig. 3 przedstawia schemat blokowy drugiego przykładu wykonania układu, fig. 4 przedstawia schemat blokowy trzeciego przykładu wykonania układu. Fig. 5 pokazuje wykres T^rel(X)*D(310)/T^rel (310) dla układu optycznego zaprezentowanego na fig. 2 w porównaniu z wykresem charakterystyki Diffe/a ϋ(λ), fig. 6 pokazuje wykres T^rel(X)*D(310)/T^rel(310) dla układu optycznego zaprezentowanego na fig. 3 w porównaniu z wykresem charakterystyki DiSe/a D(X), fig. 7 pokazuje wykres T^rel(X)*D(310)/T^reI(310) dla układu optycznego zaprezentowanego na fig. 4 w porównaniu z wykresem charakterystyki Diffeya ϋ(λ).

Przykład I. Układ zawiera warstwę 1 stanowiąca rozpraszacz światła, kolimator 2, blok absorbcyjny 3 stanowiący system filtrów absorbcyjnych oraz grupę warstw interferencyjnych 4, która stanowi system filtrów interferencyjnych. Materiał z którego jest wykonany blok absorbcyjny 3 jest tak dobrany, aby przepuszczał światło ultrafioletowe i blokował światło widzialne i podczerwone. Parametry takie zapewnia materiał Ml o charakterystyce przedstawionej w tabeli.

W przykładowym wykonaniu rozpraszacz 1 wykonany jest z PTFE, blok absorbcyjny 3 wykonany jest w postaci płytki płaskorównoległej o grubości 8 mm z materiału Ml typu Schott UG-11, natomiast grupa warstw interferencyjnych 4, umieszczona na powierzchni drugiego bloku absorbcyjnego 3, wykonana jest z 38 warstw tlenku hafnu i/lub tlenku cyrkonu oraz tlenku krzemu.

Wiązka światła padająca na rozpraszacz 1 zostaje zmieniona uzyskując kątowo równomierną charakterystykę układu. Kolimator 2 formuje wiązkę światła. Uformowana wiązka przechodzi przez filtr absorbcyjny 3 i filtr interferencyjny 4, które umożliwiają uzyskanie pożądanej charakterystyki spektralnej.

Na figurze 2 pokazano inny wariant, w którym układ zawiera warstwę 5 stanowiącąrozpraszacz światła, kolimator 6, blok absorbcyjny 7 stanowiący system filtrów absorbcyjnych oraz pierwszą grupę warstw interferencyjnych 8 oraz drogą grupę warstw interferencyjnych 9, które stanowią system filtrów interferencyjnych. Materiał z którego jest wykonany blok absorbcyjny 7 jest tak dobrany, aby przepuszczał światło ultrafioletowe i blokował światło widzialne i podczerwone. Parametry takie zapewnia materiał Ml o charakterystyce przedstawionej w tabeli.

W przykładowym wykonaniu rozpraszacz 5 wykonany jest z PTFE, blok absorbcyjny 7 wykonany jest w postaci płytki płaskorównoległej o grubości 8 mm ze szkła optycznego Μ1 typu Schott UG-11, natomiast pierwsza grupa warstw interferencyjnych 8 oraz druga grupa warstw interferencyjnych 9, umieszczone na powierzchni bloku absorbcyjnego 7 i wykonane sąłącznie z 62 warstw tlenku hafnu i/lub tlenku cyrkonu oraz tlenku krzemu.

Wiązka światła padająca na rozpraszacz 5 zostaje zmieniona uzyskując kątowo równomierną charakterystykę układu. Kolimator 2 formuje wiązkę światła. Uformowana wiązka przechodzi przez pierwszy filtr absorbcyjny 8, filtr absorbcyjny 7 oraz drugi filtr interferencyjny 9, które umożliwiają uzyskanie pożądanej charakterystyki spektralnej.

Na wykresie na fig. 5 T^rel(X)*D(310)/T^rel(310) układu jest oznaczone krzywą przerywaną a charakterystyka Diffe/a linią ciągłą. Jak pokazuje wykres krzywe te w zakresie długości fal 310-325 nm przebiegają bardzo blisko siebie.

Przykład II. Układ zawiera warstwę 10 stanowiąca rozpraszacz światła, pierwszy blok absorbcyjny 11 stanowiący pierwszy system filtrów absorbcyjnych i drugi blok absorbcyjny 12 stanowiący drugi system filtrów absorbcyjnych. Materiał z którego jest wykonany pierwszy blok absorbcyjny 11 jest tak dobrany, aby przepuszczał światło ultrafioletowe i miał transmisję malejącą gdy długość fali zmienia się od 320 nm do 350 nm, natomiast materiał z którego jest wykonany drugi blok absorbcyjny 12 jest tak dobrany, aby przepuszczał światło ultrafioletowe i

181 650 blokował światło widzialne i podczerwone. Parametry takie zapewniają odpowiednio materiały M2 i Ml o charakterystyce przedstawionej w tabeli.

W przykładowym wykonaniu rozpraszacz 10 wykonany jest z PTFE, pierwszy blok absorbcyjny 11 wykonany jest w postaci płytki płaskorównoległej o grubości 1,5 mm ze szkła optycznego M2 typu Schott GG-19, a drugi absorbcyjny 12 wykonany jest w postaci płytki płaskorównoległej o grubości 8 mm ze szkła optycznego Ml typu Schott UG-11.

Wiązka światła padająca na rozpraszacz 10 zostaje zmieniona uzyskując kątowo równomierną charakterystykę układu. Wiązka przechodzi następnie przez pierwszy filtr absorbcyjny 11 i drugi filtr absorbcyjny 12, które umożliwiają uzyskanie pożądanej charakterystyki spektralnej.

Na wykresie na fig. 6 T^rel(X)*D(310)/T^rel(310) układu jest oznaczone krzywą przerywaną, a charakterystyka Diffe/a linią ciągłą.

Przykład III. Układ zawiera pierwszy blok absorbcyjny 14 stanowiący drugi system filtrów absorbcyjnych oraz pierwszą grupę warstw interferencyjnych 15 oraz drugą grupę warstw interferencyjnych 16, które stanowią system filtrów interferencyjnych. Materiał z którego jest wykonany pierwszy blok absorbcyjny 13 jest tak dobrany, aby przepuszczał światło ultrafioletowe i miał transmisję malejącą, gdy długość fali zmienia się od 320 nm do 350 nm, natomiast materiał z którego jest wykonany drugi blok absorbcyjny 14 jest tak dobrany, aby przepuszczał światło ultrafioletowe i blokował światło widzialne i podczerwone. Parametry takie zapewniają odpowiednio materiały M2 i Ml o charakterystyce przedstawionej w tabeli. Grupy warstw interferencyjnych są tak dobrane, aby blokowały światło widzialne i podczerwone i/lub korygowały transmisję w zakresie ultrafioletu.

W przykładowym wykonaniu pierwszy blok absorbcyjny 13 wykonany jest w postaci płytki płaskorównoległej o grubości 1,5 mm ze szkła optycznego M2 typu Schott GG-19, a drugi blok absorbcyjny 14 wraz z warstwami interferencyjnymi pierwszą 15 oraz drugą 16 są filtrem optycznym typu Schott DUG-11. Grupy warstw interferencyjnych 15 i 16 umieszczone są na powierzchni drugiego bloku absorbcyjnego 14.

Wiązka przechodzi przez pierwszy filtr absorbcyjny 13, pierwszy filtr interferencyjny 15, drugi filtr absorbcyjny 14 i drugi filtr interferencyjny 16, które umożliwiająuzyskanie pożądanej charakterystyki spektralnej.

Na wykresie na fig. 7 T^rel(X)*D(310)/T^rel(310) układu jest oznaczone krzywą przerywaną, a charakterystyka Diffe/a linią ciągłą.

Tabela, rp| względnych wewnętrznych transmisji T _int (λ) określonych wzorem (1):

λ		290	300	310	320	330	340	350
szkło optyczne Μ1	wartość minimalna	0	0,7	1	1,0	1,0	1,0	1,0
o grubość i 8 mm	wartość maksymalna	0,3	0,8	1	1,3	1,4	1,3	1,12
szkło optyczne M2	wartość minimalna	0	0,34	1	0,5	0,04	10E-3	7*10E-6
o grubości 1,5 mm	wartość maksymalna	0,2	0,7	1	0,8	0,36	0,1	0,02

długość fali [nm]		360	370	380	390
szkło optyczne Ml	wartość minimalna	0,6	0,14	10E-3	10E-10
o grubości 8 mm	wartość maksymalna	0,8	0,3	0,015	10E-6
szkło optyczne M2	wartość minimalna	2*10E-7	2*10E-7	2*10E-5	2*10E-3
o grubości 1,5 mm	wartość maksymalna	7*10E-3	7*10E-3	0,03	0,14

181 650

Dane w tabeli sącharakterystykami T^rel _int(X) dla płytek płaskorównoległych wykonanych z materiałów Ml, M2 o podanych grubościach.

Parametry bloków absorbcyjnych ustalono w przykładach wykonania. Oczywiste jest, że podane w tabeli wartości są wartościami przykładowymi, a wynalazek nie jest ograniczony ich zakresem.

Układ optyczny w przykładach wykonania ma transmisyjną charakterystykę spektralną porównywalnąz charakterystyką spektralną wrażliwości skóry ludzkiej na składowe promieniowania ultrafioletowego zawarte w świetle słonecznym. Fig. 5 pokazuje wykres T^rel(X)*D(310)/T^rel(310) dla układu optycznego zaprezentowanego na fig. 2 w porównaniu z wykresem charakterystyki Diffe/a D(X). Fig. 6 pokazuje wykres T^rel(Z)*D(310)/T^rel(310) dla układu optycznego zaprezentowanego na fig. 3 w porównaniu z wykresem charakterystyki Diffe/a ϋ(λ). Fig. 7 pokazuje wykres T^rel(X)*D(310)/^(310) dla układu optycznego zaprezentowanego na fig. 4 w porównaniu z wykresem charakterystyki Diffe/a D(X). Największe odstępstwa charakterystyk układów optycznych od charakterystyki Diffe/a mająmiejsce dla zakresów: UV-C, który jest nieobecny w świetle słonecznym oraz UV-A, który wnosi niewielki wkład do całkowitej mocy parzącej promieniowania UV zawartego w świetle słonecznym.

181 650

1.0000 ιοοοο

181 650

ΙΟΟΟΌ

181 650

Ι000Ό

181 650

Fig. 1

Fig. 3

Fig 4

Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 70 egz.

Cena 4,00 zł.

Claims

Zastrzeżenia patentowe

1. Układ optyczny przekształcający promieniowanie ultrafioletowe, widzialne i podczerwone, zwłaszcza zawarte w świetle słonecznym, o charakterystyce transmisyjnej zbliżonej do charakterystyki Diffe/a, zawierający system filtrów absorbcyjnych służący do blokowania światła w zakresie widzialnym i podczerwonym, system filtrów interferencyjnych korygujących charakterystykę transmisyjną w zakresie ultrafioletu i/lub blokujących światło w zakresie widzialnym i podczerwonym oraz elementy rozpraszające, elementy formujące wiązkę światła, przy czym filtr interferencyjny składa się z warstw materiału o wysokim i niskim współczynniku załamania światła ultrafioletowego, znamienny tym, że jednym z elementów systemu filtrów interferencyjnych (4, 8, 9) są warstwy z tlenku hafnu i/lub tlenku cyrkonu.
2. Układ według zastrz. 1, znamienny tym, że transmisja wewnętrzna systemu filtrów absorbcyjnych (3, 7) podzielona przez transmisję wewnętrzną tego systemu dla fali o długości 310 nm mieści się w zakresach pomiędzy 0 a 0,3 diak = 290 nm, pomiędzy 0,7 a 0,8 dlaX = 300 nm, pomiędzy 1 a 1,3 diak = 320 nm, pomiędzy 1 a 1,4 dlaX = 330 nm, pomiędzy 1 a 1,3 diak = 340nm, pomiędzy 1 a 1,12 diak = 350 nm, pomiędzy 0,6 a 0,8 dlaX = 360 nm, pomiędzy 0,14 a 0,3 dla λ = 370 nm, pomiędzy 10E-3 a 0,015 dla λ = 380 nm, pomiędzy 10E-10 a 10E-6 dla λ = 390 nm.
3. Układ według zastrz. 1, znamienny tym, że na wejściu toru optycznego umieszczony jest element rozpraszający (1,5) służący do stworzenia niekierunkowej charakterystyki układu.
4. Układ według zastrz. 3, znamienny tym, że element rozpraszający wykonany jest z PTFE.
5. Układ według zastrz. 1, znamienny tym, że w torze optycznym umieszczony jest kolimator (2,6) służący do formowania wiązki światła przechodzącej przez układ, korzystnie ściany kolimatora mają powierzchnię silnie absorbujące światło.
6. Układ optyczny przekształcający promieniowanie ultrafioletowe, widzialne i podczerwone, zwłaszcza zawarte w świetle słonecznym, o transmisji zbliżonej do charakterystyki Diffe/a zawierający pierwszy system filtrów absorbcyjnych służący do częściowego blokowania światła ultrafioletowego w zakresie UV-A, drugi system filtrów absorbcyjnych służący do blokowania światła w zakresie widzialnym i podczerwonym oraz mogący zawierać elementy rozpraszające i/lub system/systemy filtrów interferencyjnych, znamienny tym, że transmisja wewnętrzna pierwszego systemu filtrów absorbcyjnych podzielona przez transmisje wewnętrzną tego pierwszego systemu dla fali o długości 310 nm mieści się w zakresie pomiędzy 0 a 0,2 dla λ = 290 nm, pomiędzy 0,34 a 0,7 dla λ = 300 nm, pomiędzy 0,5 a 0,8 dla λ = 320 nm, pomiędzy 0,04 a0,36 dlaX = 330 nm, pomiędzy 10E-3 a 0,1 dlaX = 340 nm, pomiędzy 7*10E-6 a 0,02 dlaX= 350 nm, pomiędzy 2*10E-7 a 7*10E-3 dla λ = 360 nm, pomiędzy 2*10E-7 a 7*10E-3 dla λ = 370 nm, pomiędzy 2*10E-5 a 0,03 dla λ = 380 nm, pomiędzy 2*10E-3 a 0,14 dla λ = 390 nm.
7. Układ według zastrz. 6, znamienny tym, że całkowita grubość optyczna pierwszego układu filtrów absorbcyjnych (11,13) zawiera się w zakresie od 0,5 mm do 2 mm.
8. Układ według zastrz. 6, znamienny tym, że transmisja wewnętrzna'drugiego systemu filtrów absorbcyjnych (12,14) podzielona przez transmisję wewnętrzną tego drugiego systemu dla fali o długości 310 nmmieści się w zakresach pomiędzy 0 a 0,3 diak = 290 nm, pomiędzy 0,7 a 0,8 dlaX = 300 nm, pomiędzy 1 a 1,3 dlaX = 320 nm, pomiędzy 1 a 1,4 dlaX = 330 nm, pomiędzy 1 a 1,3 dlaX = 340 nm, pomiędzy lal,12 dla λ = 3 50 nm, pomiędzy 0,6 a 0,8 dla λ = 360 nm, pomiędzy0,14a0,3 dlaX = 370nm,pomiędzy 10E-3 aO,015dlaX = 380nm,pomiędzy ΙΟΕ-lOa 10E-6 dla λ = 390 nm.

181 650
9. Układ według zastrz. 6, znamienny tym, że całkowita grubość optyczna drugiego systemu filtrów absorbcyjnych (12,14) zawiera się w zakresie od 0,5 mm do 10 mm.
10. Układ według zastrz. 6, znamienny tym, że na wejściu toru optycznego umieszczony jest element rozpraszający (10) służący do stworzenia niekierunkowej charakterystyki układu.
11. Układ według zastrz. 10, znamienny tym, że element rozpraszający wykonany jest z PTFE.
12. Układ według zastrz. 6, znamienny tym, że w torze optycznym jest umieszczony dodatkowy system filtrów interferencyjnych (15,16) blokujący światło w zakresie widzialnym i podczerwone i/lub do korygowania charakterystyki transmisyjnej w zakresie ultrafioletu.
13. Układ według zastrz. 12, znamienny tym, że jednym z elementów systemu filtrów interferencyjnych (15,16) są warstwy z tlenku hafnu i/lub tlenku cyrkonu.

* * *