PL165419B1 - bialko z plynnego materialu zawierajacego tluszcz, zwlaszcza z osadu rzezniczego i/lubscieków rzezniczych PL - Google Patents
bialko z plynnego materialu zawierajacego tluszcz, zwlaszcza z osadu rzezniczego i/lubscieków rzezniczych PLInfo
- Publication number
- PL165419B1 PL165419B1 PL90286748A PL28674890A PL165419B1 PL 165419 B1 PL165419 B1 PL 165419B1 PL 90286748 A PL90286748 A PL 90286748A PL 28674890 A PL28674890 A PL 28674890A PL 165419 B1 PL165419 B1 PL 165419B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- fat
- sludge
- liquid material
- liquid
- water
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 102000004169 proteins and genes Human genes 0.000 title claims abstract description 23
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 title claims abstract description 23
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 title 1
- 239000010822 slaughterhouse waste Substances 0.000 title 1
- 239000003643 water by type Substances 0.000 title 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 52
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 49
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 34
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims abstract description 32
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 claims abstract description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 23
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 18
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000003925 fat Substances 0.000 claims description 71
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 71
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 25
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 15
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 12
- 238000003307 slaughter Methods 0.000 claims description 10
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 8
- 239000013049 sediment Substances 0.000 claims description 6
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 claims description 5
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 4
- 230000009969 flowable effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 4
- 239000006261 foam material Substances 0.000 claims description 3
- 235000011837 pasties Nutrition 0.000 claims description 3
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 claims description 3
- 230000001112 coagulating effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 claims 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 abstract description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract 2
- 235000013372 meat Nutrition 0.000 description 12
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 11
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 10
- 235000012054 meals Nutrition 0.000 description 8
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 230000001954 sterilising effect Effects 0.000 description 7
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 description 6
- 241001465754 Metazoa Species 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 230000001717 pathogenic effect Effects 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 3
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 3
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 239000010801 sewage sludge Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- KDXKERNSBIXSRK-UHFFFAOYSA-N Lysine Natural products NCCCCC(N)C(O)=O KDXKERNSBIXSRK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004472 Lysine Substances 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 2
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 2
- 239000002361 compost Substances 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 2
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000010902 straw Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 2
- FOGYNLXERPKEGN-UHFFFAOYSA-N 3-(2-hydroxy-3-methoxyphenyl)-2-[2-methoxy-4-(3-sulfopropyl)phenoxy]propane-1-sulfonic acid Chemical compound COC1=CC=CC(CC(CS(O)(=O)=O)OC=2C(=CC(CCCS(O)(=O)=O)=CC=2)OC)=C1O FOGYNLXERPKEGN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000003078 antioxidant effect Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000052616 bacterial pathogen Species 0.000 description 1
- 239000008280 blood Substances 0.000 description 1
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000000701 coagulant Substances 0.000 description 1
- 239000000084 colloidal system Substances 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 1
- 239000013527 degreasing agent Substances 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000003292 diminished effect Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 235000003891 ferrous sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000011790 ferrous sulphate Substances 0.000 description 1
- 230000003311 flocculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000002960 lipid emulsion Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 230000000813 microbial effect Effects 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 210000002784 stomach Anatomy 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23J—PROTEIN COMPOSITIONS FOR FOODSTUFFS; WORKING-UP PROTEINS FOR FOODSTUFFS; PHOSPHATIDE COMPOSITIONS FOR FOODSTUFFS
- A23J1/00—Obtaining protein compositions for foodstuffs; Bulk opening of eggs and separation of yolks from whites
- A23J1/10—Obtaining protein compositions for foodstuffs; Bulk opening of eggs and separation of yolks from whites from hair, feathers, horn, skins, leather, bones, or the like
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23K—FODDER
- A23K10/00—Animal feeding-stuffs
- A23K10/20—Animal feeding-stuffs from material of animal origin
- A23K10/26—Animal feeding-stuffs from material of animal origin from waste material, e.g. feathers, bones or skin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/025—Thermal hydrolysis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C11—ANIMAL OR VEGETABLE OILS, FATS, FATTY SUBSTANCES OR WAXES; FATTY ACIDS THEREFROM; DETERGENTS; CANDLES
- C11B—PRODUCING, e.g. BY PRESSING RAW MATERIALS OR BY EXTRACTION FROM WASTE MATERIALS, REFINING OR PRESERVING FATS, FATTY SUBSTANCES, e.g. LANOLIN, FATTY OILS OR WAXES; ESSENTIAL OILS; PERFUMES
- C11B1/00—Production of fats or fatty oils from raw materials
- C11B1/12—Production of fats or fatty oils from raw materials by melting out
- C11B1/16—Production of fats or fatty oils from raw materials by melting out with steam
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C11—ANIMAL OR VEGETABLE OILS, FATS, FATTY SUBSTANCES OR WAXES; FATTY ACIDS THEREFROM; DETERGENTS; CANDLES
- C11B—PRODUCING, e.g. BY PRESSING RAW MATERIALS OR BY EXTRACTION FROM WASTE MATERIALS, REFINING OR PRESERVING FATS, FATTY SUBSTANCES, e.g. LANOLIN, FATTY OILS OR WAXES; ESSENTIAL OILS; PERFUMES
- C11B13/00—Recovery of fats, fatty oils or fatty acids from waste materials
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/74—Recovery of fats, fatty oils, fatty acids or other fatty substances, e.g. lanolin or waxes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S210/00—Liquid purification or separation
- Y10S210/902—Materials removed
- Y10S210/903—Nitrogenous
- Y10S210/905—Protein
Abstract
1 . Sposób odzyskiw ania tluszczu i/lub papkow atej substancji za- wierajacej bialko z plynnego m aterialu zaw ierajacego tluszcz zwlaszcza z osadu rzezniczego i/lub scieków rzezniczych, w którym material zawierajacy tluszcz, w ode i substancje stale o niejednorodnym skladzie poddaje sie procesowi oddzielania faz, znam ienny tym , ze plynny m aterial w postaci piany szlamowej hom ogenizuje sie i ogrzew a do tem peratury 30 - 60°C a nastepnie tak powstaly ogrzany plynny m aterial w postaci szlamu stosuje sie pod zw iekszone cisnienie 2 105 - 4 105 Pa i bezposrednio doprow adza sie do niego pare w tem peraturze 130 - 151°C i pod cisnieniem 2 105-4 105 Pa, skokowo podw yzszajac tem perature tego plynnego materialu w czasie 1 - 2 sekund do 130 - 150°C, przeprow adzajac koagulacje fazy stalej, po czym plynny m aterial pod cisnieniem 2 105 - 4 105 P a i w tem peraturze 130 - 150°C prowadzi sie dalej przew odem w ciagu 60 - 300 sek. a nastepnie poddaje sie go adiabatycznem u rozprezaniu przez zm niejszenie cisnienia jego przeplywu do 0,01 - 0,02 105 Pa w czasie 1 - 2 s e k . ; po czym rozprezony plynny m aterial w postaci szlamu rozdziela sie na wode, tluszcz zaw ierajacy wode i zanieczysz- czenia substancjami stalymi, w ilgotna faze stala zaw ierajaca bialko 5. U rzadzenie do odzyskiw ania tluszczu i/lub papkowatej substan- cji, zawierajacej bialko z plynnego materialu zaw ierajacego tluszcz, zwlaszcza z osadu rzezniczego i/lub scieków rzezniczych, zaw ierajace pom py i prze- wody do cyrkulacji, plynnego materialu w postaci szlamu oraz zbiornik rozdzielczy do rozdzielania faz, znam ien n y tym , ze posiada w ymiennik ciepla (3), (4) do ogrzew ania plynnego m aterialu, w postaci szlamu, przewód (18) do prowadzenia plynnego materialu, przylaczony do zespolu ogrzew cze- go (5), do którego jest doprow adzony takze przew ód parow y (20), przy czym z zespolu ogrzew czego (5) wychodzi przew ód (19) z w budowanym zaworem rozpreznym (6), do którego je st przylaczony przew ód (22) polaczony ze zbiornikiem rozdzielczym (7), natom iast zbiornik rozdzielczy (7) polaczony je st z odstojnikiem (8) rozdzielajacym plynny m aterial wyplywajacy ze zbiornika rozdzielczego (7) na faze wodna, tluszcz i w ilgotna faze stala F ig . 1 PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób i urządzenie do odzyskiwania tłuszczu /czystego tłuszczu przemysłowego/ i/lub papkowanej substancji, zawierającej białko z płynnego materiału, zawierającego tłuszcz, zwłaszcza z osadu rzeźniczego o ścieków rzeźniczych.
Podczas przeróbki mięsa powstaje stosunkowo duża ilość odpadów i produktów ubocznych, w stosunku do wagi żywca ubojowego, przy czym wysokie jest również zużycie wody. W związku z tym powstaje również duża ilość ścieków przemysłowych /rzeźniczych/, które w przeciwieństwie do innych ścieków powodują nie tylko problemy związane z ochroną środowiska naturalnego, lecz należy je traktować jako szczególnie użyteczne odpady rzeźnicze ze względu na cenną zawartość tłuszczu i białka. Z tego rodzaju ścieków można uzyskać oczyszczony tłuszcz przemysłowy i mączkę mięsną, przeznaczoną do produkcji karmy.
W zakładach przemysłu mięsnego powstają ścieki przemysłowe i inne odpadki przy uboju zwierząt, uzdatnianiu skór, opróżnianiu żołądków i flaków, przy przeróbce mięsa i tłuszczu oraz podczas transportu zwierząt. A oto jak przedstawiają się dane charakterystyczne dla ścieków z węgierskich zakładów przemysłu mięsnego :
- ilość ścieków przemysłowych
- pH
- KOJ /chemiczne zapotrzebowanie na tlen/
- tłuszcze zawierające CCl^ /ekstrakt rozpuszczalnikiem organicznym/
- osadzające się substancje stałe
- substancje stałe przepuszczone przez sito
- podział substancji stałych osadzających się, przepuszczonych przez sito :
- odpady zawierające białko
- substancje włókniste /np. słoma itp./ □la celów obróbki ścieków powstałych w rzeźniach opracowano różne technologie i urządzenia. Według jednego z najczęściej stosowanych rozwiązań, zgromadzone ścieki przemysłowe filtruje się przez sito przepustowe, a pozostałą na sicie substancję stałą w postaci kawałków umieszcza się z odpadami innego pochodzenia i z mieszaniny wytwarza się mączkę mięsną, ścieki przepływające przez sito prowadzi się do napowietrzanego odtłuszczacza, w którym następnie za pomocą powietrza tłuszcz jest przenoszony w postaci kropelek na powierzchnię wody. Stąd tłuszcz usuwa się w sposób ciągły przez zdejmowanie górnej warstwy i odtransportowuje do dalszej przeróbki.
Częściowo odtłuszczone ścieki doprowadza się do reaktora i tam dodaje się zawiesinę wodzianu wapniowego i siarczanu żelazawego /111/. Pod wpływem działania tych chemikaliów i powietrza, w ściekach następuje kłaczkowanle i podczas mieszania wydzielają się kłaczki. Oczyszczanie chemiczne realizuje się w reaktorze w ten sposób, że pod wpływem działania ługu
1000-40000 m /dzień 6,5-8,0
1000-20000 mg02/dm3
500-800 mg/dm3 1000-2500 mg/dm3 130-300 mg/dm3
50-90 mg/dm’ 100-210 mg/dm3
165 419 rozkłada się emulsja woda-tłuszcz, a cząsteczki tłuszczu w postaci koloidów i pozostała zawiesina koloidalna są adsorbowane na wielkopowierzchniowych kłaczkach Fe/OH/j.
Z reaktora /kłaczkującego/ ścieki docierają do flotownika pracującego pod zwiększonym ciśnieniem. Tutaj do ścieków wprowadza się powietrze pod ciśnieniem wyZszym od atmosferycznego, wskutek czego znosi się zwiększone ciśnienie. Niewielkie bąbelki powietrza unoszą się do powierzchni wody i porywają za sobą wstępnie kłaczkujące osady, dzięki czemu następuje oddzielenie fazy osadowej i wodnej. W czasie przebiegu opisanych procesów dochodzi do istotnego zmniejszenia zawartości wody w osadzie. Z flotowanych ścieków odprowadza się nieprzerwanie osad w celu dalszego odwodnienia. Oczyszczone ścieki kieruje się do kanalizacji lub biologicznej oczyszczalni ścieków /osady Zywe/.
W poszczególnych układach osad zawierający chemikalia, powstały podczas obróbki chemicznej, doprowadza się w celu odwodnienia do filtra taśmowego i otrzymany po filtracji osad stosuje się jako substancję kompostową w rolnictwie lub teZ, jeżeli nie nadaje się on do tego celu, zbiera się go w celu zniszczenia w stawach szlamowych. Przy tym właśnie ze względu na obróbkę chemiczną nie ma możliwości przetwarzania osadu jako surowca podstawowego do wytwarzania karmy.
Znane są również sposoby, w których jako środek koagulujący stosuje się kwas lignosulfonowy. Tak obrabiany osad wykorzystany najwyżej jako kompost lub ulec zniszczeniu przy użyciu kosztownego sposobu.
Według innego znanego sposobu, ścieki rzeźnicze są wstępnie filtrowane za pomocą sita przelotowego, a następnie fazę płynną poddaje się flotacji powietrzem. Obróbka chemiczna jest zbędna, a w wyniku obróbki mechanicznej tłuszcz dociera w całości do fazy spienionej, która utrzymuje się na powierzchni cieczy, znajdującej się w urządzeniu. W pianie poza tłuszczem znajdują się substancje zawierające proteiny. Fazę spienioną usuwa się z urządzenia nieprzerwanie za pomocą urządzenia zdejmującego górną warstwę. Fazy spienionej nie można stosować, przynajmniej bezpośrednio, jako surowiec podstawowy z powodu istotnej zawartości tłuszczu, lecz magazynuje się ją i niszczy. Sposób ten może być właściwie stosowany jako sposób obróbki ścieków, służący ochronie środowiska naturalnego.
Reasumując można stwierdzić, że sposoby służące obecnie do oddzielania składników zanieczyszczających ścieki rzeźnicze /tłuszcz i substancje stałe o niejednorodnym składzie/ są kosztowne, produkty końcowe /osad, piana/ nie mogą być traktowane jako pełnowartościowe, w wskutek konieczności ich przenoszenia, składowania i niszczenia znacznie zwiększają koszty obróbki.
Zadaniem wynalazku jest opracowanie sposobu i urządzenia do obróbki ścieków rzeźniczych, służących jednocześnie do obróbki odpadów, które w racjonalny sposób umożliwiają odzyskiwanie do dalszego użycia cennych składników, znajdujących się w ściekach, takich jak: tłuszczu oraz innych substancji stałych, zawierających białko, przy czym tłuszczu w czystej postaci, a substancji stałych w postaci suchych, stałych ziaren, stosowanych jako mączka mięsna.
Wynalazek wywodzi się z rozpoznania, że w przypadku, gdy homogenizowaną pianę zawierającą tłuszcz, podgrzaną wstępnie do temperatury co najmniej 30°C poddaje się działaniu ciśnienia wyższego od atmosferycznego i przy chwilowym bezpośrednim wdmuchiwaniu pary ogrzewa się ją do temperatury co najmniej 130°C, a następnie przez krótki czas utrzymuje się tę temperaturę przy jednoczesnym przepływie, następuje tworzenie się ziarenek i zachodzi sterylizacja. Jeżeli teraz gorącą pianę pod zwiększonym ciśnieniem rozpręża się adiabetycznie do ciśnienia atmosferycznego, wówczas otrzymany produkt można podzielić za pomocą znanych sposobów i urządzeń, np. odwirowanie na trzy fazy, a mianowicie na wodę, tłuszcz i wilgotną fazę stałą o niejednorodnym składzie, zawierającą dużą ilość białka.
Tłuszcz zawierający wodę i nieco stałych zanieczyszczeń może być następnie oczyszczony do postaci tłuszczu przemysłowego o wysokim stopniu czystości i w tej postaci wykorzystany, przy czym z wilgotnej fazy stałej o dużej zawartości białka można wytworzyć suchą, granulowaną mączkę mięsną, stanowiącą wartościowy surowiec podstawowy dla karmy.
Należy przy tym podkreślić, że w odniesieniu do niniejszego wynalazku należy wyjaśnić wyrażenie szlam ściekowy, tzn. że do zakresu ochrony wynalazku należy uzdatnianie szlamów i zawiesin o najróżniejszej konsystencji, od całkiem rzadkich materiałów do gęstch płynnych szlamów.
165 419
Zadanie rozwiązano według wynalazku opracowując sposób, w którym płynny materiał w postaci piany szlamowej homogenizuje się i ogrzewa do temperatury 30-60°C a następnie tak powstały ogrzany płynny materiał w postaci szlamu prowadzi się pod zwiększonym ciśnieniem 2 · 105 _ · lO^Pa i bezpośrednio doprowadza się do niego parę w temperaturze 130-151°C i pod ciśnieniem 2 · 1054 . 105 Parów, skokowo podwyższając temperaturę tego płynnego materiału w czasie 1-2 sekund do 130-150°C, przeprowadzając koagulację fazy stałej. Kolejno płynny materiał pod ciśnieniem 2 · 105 - 4 i ioO Pa fazy stałej. Kolejno płynny materiał pod ciśnieniem i w temperaturze 130-150°C prowadzi się dalej przewodem w ciągu 60-3000 sekund a następnie poddaje się go adiabatycznemu rozprężeniu przez zmniejszenie ciśnienia jego przepływu do 0,01· 105 - 0,02· ll|OPa w czasie 1-2 sek., po czym rozprężony płynny materiał w postaci szlamu rozdziela się na wodę, tłuszcz zawierający wodę i zanieczyszczenia substancjami stałymi, wilgotną fazę stałą zawierającą białko.
W sposobie według wynalazku po rozdzieleniu rozprężonęgo płynnego materiału tłuszcz zawierający wodę i zanieczyszczenia substancjami stałymi korzystnie oddziela się od wody i zanieczyszczeń dla uzyskania czystego tłuszczu.
Korzystnie po rozdzieleniu rozprężonego płynnego materiału suszy się i granuluje wilgotną fazę stałą do postaci paszy.
W sposobie według wynalazku korzystnie homogenizuje się i jednocześnie przeprowadza się cyrkulację płynnego materiału w postaci piany szlamowej do uzyskania płynnego materiału w postaci szlamu.
Urządzenie do odzyskiwania tłuszczu i/lub papkowatej substancji, zawierającej białko z płynnego materiału zawierającego tłuszcz, zwłaszcza z osadu rzeźniczego i/lub ścieków rzeźniczych, zawierające pompy i przewody do cyrkulacji płynnego materiału w postaci szlamu oraz zbiornik rozdzielczy do rozdzielania faz, według wynalazku charakteryzuje się tym, że posiada wymienniki ciepła do ogrzewania płynnego materiału w postaci szlamu, przewód do prowadzenia płynnego materiału, przyłączony do zespołu ogrzewczego, do którego jest doprowadzony także przewód parowy, przy czym z zespołu ogrzewczego wychodzi przewód, z wbudowanym zaworem rozprężnym, do którego jest przyłączony przewód połączony ze zbiornikiem rozdzielczym. Natomiast zbiornik rozdzielczy połączony jest z odstojnikiem rozdzielającym płynny materiał wypływający ze zbiornika rozdzielczego na fazę wodną, tłuszcz i wilgotną fazę stałą.
Korzystnie według wynalazku wymiennik ciepła i pompa, wbudowane są w przewody, przyłączone są do zbiornika do przyjmowania i homogenizacji nie przerobionego płynnego materiału, natomiast przewód przyłączony do zespołu 1 ogrzewczego ma wbudowany wymiennik ciepła i odchodzi od przewodu recyrkulacyjnego.
W urządzeniu zespół ogrzewczy koorysttie sttnnoi rozszerzająca się w kierunku przepływu środkowa część konstrukcyjna w postaci leieeOooa, □ograniczon przez łukowate powierzchnie, do której w pobliżu otworu wlotowego wchodzi jeden lub szereg przewodów parowych, a jego wylot leży w płaszczyźnie ścian zespołu ogrzewczego.
Zawór rozprężny korzystnie składa się ze sztywnego członu rurowego i umieszczonego w nim elastycznego członu rurowego, a do komory między elastycznym a sztywnym członem rurowym doprowadzony jest przewód pneumatyczny.
W korzystnym rozwiązaniu zbiornik rozdzielczy jest wyposażony u góry w część cylindryczną, a u dołu - w część stożkową, przy czzs z ggrnnj jeeo części odchodzi przewód do przenoszenia pary, natomiast z dolnej części odchodzi przewód do przenoszenia materiału płynnego, natomiast odstojnik rozdzielający płynny materiał na fazę wodną, tłuszcz i wilgotną fazę stałą stanowi wirówka sedymentacyjna ze ślimakowym urządzeniem wyładowującym z samoopróżnieniem.
Korzystnie odstojnik połączony jest przewodem z oddzielaczem, przy czym oddzielacz połączony jest przewodem z kolejnym oddzielaczem, który połączony jest przewodem z suszarką suszącą ziarnistą wilgotną fazę stałą zawierającą białko.
Korzystna jest·, również postać urządzenia, które 'zaweraz jdenz luZ seeeez odyejelcyyy . służących do oddzielania wody i zanieczyszczeń.od fazy tłuszczu, zawierającej wodę zanieczyszczenia substancjami stałymi. Przez zastosowanie szeregu oddzielaczy zwiększa się zakres oczyszczania. Korzystna jest również postać urządzenia, które charakteryzuje się tym, że zawiera jeden lub szereg aparatów do zestalania tłuszczu z mieszaniny, zawierającej wodę,
165 419 zanieczyszczenia i tłuszcz, a przez to do oddzielenia od wody i zanieczyszczeń, oraz do stopienia zestalanego tłuszczu. Jest również celowe, jeżeli urządzenie jest wyposażone w aparat służący do suszenia zgrunulowanej wilgotnej fazy stałej, zawierającej białko.
Sposób i urządzenie według wynalazku charakteryzują się przedstawionymi poniżej zaletami. Wynalazek umożliwia obróbkę ścieków rzeźniczych, stanowiących szczególne odpady rzeźnicze i ich przeróbkę na tłuszcz przemysłowy oraz na proteiny paszowe do karmienia zwierząt. Za pomocą sposobu i urządzenia nie tylko unieszkodliwia się ścieki rzeźnicze, jako zagrażające środowisku naturalnemu, lecz również odzyskuje się ze ścieków wartościowe i użyteczne substancje, przy czym obróbkę ścieków przeprowadza się bez konieczności wprowadzania środków chemicznych. W ten sposób można również rozwiązać problemy techniczne i ekonomiczne, związane z dalszą obróbką fazy spienionej.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia schemat urządzenia według wynalazku, w widoku z boku, fig. 2 - szczegół A z fig. 1, w powiększeniu, fig. 3 - korzystną postać wykonania zaworu rozprężnego, w powiększeniu, a fig. 4 - inne zespoły konstrukcyjne urządzenia niż przedstawione na fig. 1.
Do stożkowo zakończonego zbiornika 1 przyłączony jest od góry przewód 15, służący do doprowadzenia fazy szlamowej lub spienionej. Z dolnej części zbiornika 1 odchodzi przewód 16, zawierający pompę 2, do którego z jednej strony jest przyłączony przewód powrotny /recyrkulacyjny/ 17, wchodzący do zbiornika 1, a z drugiej strony - przewód 18. W przewód 17 jest wbudowany wymiennik ciepła 3, a w przewód 18 - wymiennik ciepła A, a w miejsce między odgałęzienia z wymiennikami ciepła są wbudowane zawory odcinające 17a lub 18a.
Przewód 18 przyłączony jest do zespołu ogrzewczego 5, do którego są również przyłączone przewody parowe 20. Przewód 19, wychodzący z zespołu ogrzewczego 5 spełnia funkcję utrzymania ciepła, a na jego końcu jest wbudowany zawór rozprężny 6, do którego doprowadzony jest przewód pneumatyczny 21. Przewód 22, wychodzący z zaworu rozprężnego 6, wchodzi w górnej części do zakończonego u dołu stożkowo zbiornika rozdzielczego 7, z którego dolnej części wychodzi przewód 24, a z górnej części - przewód 23 /patrz również fig. 2/. Przewód 24 przyłączony jest do utworzonego z wirówki sedymentacyjnej odstojnika 8, natomiast przewód 23 - do grzejnika 11, połączonego z wentylatorem 10.
Strzałki uwidocznione na przedstawionych przewodach oznaczają kierunek przepływu medium.
Z odstojnika 8 odchodzą trzy przewody. Przewód 27 zawierający pompę 9 połączony z wymiennikiem ciepła 4, włączonym w przewód 8. Drugi przewód 26 jest przyłączony do pierwszego oddzielacza 14a, natomiast trzeci przewód 25 - do suszarki 12, wyposażonej w urządzenie workujące 13. Korzystnie jest stosować suszarkę stykowo-fluidalną, znaną z węgierskiego opisu patentowego nr 186 674. Przewód 28, odchodzący od grzejnika 11 oraz przewód 30 wchodzą od góry do suszarki 12,a z suszarki odchodzi przewód powietrzny 29. Pierwszy oddzielacz 14a jest połączony przewodem 32 z drugim oddzielaczem 14b. Przewód wychodzący z pierwszego oddzielacza 14a służy do przenoszenia oddzielonej fazy wodnej, a przewód 36 - do odprowadzania fazy osadowej, natomiast przewodem 32 dociera jeszcze zanieczyszczony tłuszcz do drugiego oddzielacza 14b, od którego odchodzą przewody 34, 35 i 37. Przewód 34 służy do odprowadzania wody, przewód 35 - do odprowadzania czystego tłuszczu, a przewód 37 - osadu. Przewody 36 i 37 są przyłączone do przewodu 31, który wchodzi do górnej części zbiornika 1. Wymienione oddzielacze są znanymi urządzeniami z samoczynnym opróżnianiem.
Zespół ogrzewczy 5 /ogrzewacz chwilowy/ stanowi w przypadku niniejszej postaci wykonania wynalazku urządzenie w postaci iniektora o szczególnej formie wykonania, a mianowicie nie zawiera on zwężających się, prostych, rozszerzających się odcinków i osad nie płynie strumieniem prostoliniowym, a po wlocie przepływa z 90-cio stopniowym odchyleniem kierunku. Para nie wpływa przez dyszę, umieszczoną w komorze przepływowej, do piany - jak jest to w przypadku znanych iniektorów - lecz przez przewody parowe 20, o małym przekroju poprzecznym, przyłączone do 90-cio stopniowego zewnętrznego łuku. Celowo przewidziano szereg przewodów, których otwory wlotowe są przewidziane w zewnętrznej płaszczyźnie ściany urządzenia na 90-cio stopniowym łuku, tzn. przewody parowe 20 nie sięgają do przepływającej cieczy. Wymiary /średnica, długość rur/ przewodów parowych 20 /parowych rur wlotowych/ należy tak dobrać, aby po ustaniu
165 419 obróbki cieplnej w przewodach parowych 20, cząsteczki substancji stałej osadu płynące powrotnie pod wpływem działania chwilowej próżni, nie powodowały czopowania i bez oczyszczania można było ponownie prowadzić proces. Zespół ogrzewczy jest ponadto tak wykonany, aby nie występowały w nim martwe komory i części utrudniające przepływ.
Korzystna postać wykonania zaworu rozprężnego 6, przedstawionego na fig 1 i 2, przy czym jest uwidoczniona w powiększeniu na fig. 3. Zawiera elementy, zmniejszające przepływ i ciśnienie, w których nie ma zaworu ani grzybka zaworu, medium przepływa prostoliniowo bez zmiany kierunku, w zaworze nie ma elementów utrudniających przepływ i martwych komór. Jak to wynika z fig. 1-3, zawór rozprężony 6 jest wbudowany między przewodami 19 i 22 i jak wynika z fig. 3, składa się on ze sztywnej kształtki rurowej oraz zamocowanej w niej elastycznej kształtki 39, za której pomocą można regulować łatwo i prosto przepływ osadu. Kołnierze elastycznej kształtki rurowej 39 są zamocowane na końcach między końcem sztywnej kształtki rurowej a końcem kołnierzy przyłączonych przewodów 19 i 22 za pomocą śrub 40. Przewód pneumatyczny 21 przyłączony jest do komory 48 znajdującej się między sztywną kształtką 38 a elastyczną kształtką 38. Na fig. 3 za pomocą linii ciągłej i proporcji dx< d uwidoczniono, że pod wpływem działania sprężonego powietrza , dpprowadznngoo pzzewdeem peuumtyczznym 21 zrnniejzaa sia wennęrzzny przekrój poprzeczny elastycznej kształtki rurowej i dlatego mndnue , wpywająceo o trunku, strzałki a dociera do miejsca będącego pod zwiększonym ciśpiennee w porównaniu do wlotowego przekroju poprzecznego, tzn. że zewnątrz kształtki rurowej 39 wskutek dławienia ciśnienie rośnie. Kierunek przepływu medium jest uwidoczniony przez strzałkę b. Dzięki opisanej wyżej postaci wykonania zaworu rozprężnego b, skdagulowape cząstki zawarte w osadzie nie mogą zaczopować zaworu, a ciśnienie może być regulowane przez zmianę ciśnienia pneumatycznego. Ciśnienie sprężonego powietrza musi przekroczyć ciśnienie panujące w przewodzie podgrzewającym 19, wynoszące 2 · 1θ5 - 4 · 1θ5 Pa o około 0,2 · 1θ5 - 0,3 · 103 Pa, tzn. że w zaworze będzie, wstępnie, panowało ciśnnenin o wielkości 2,2 · 105, 2,3 · 105-4,2 · 105, wstępnie , panowało ciśnienie o wielkości 4,3 · 103Pa.
Istotne jest, że w przewodzie podgrzewającym 19 /fig. 1 i 2/, nie występują martwe komory powodujące odkładanie się osadów.
Górna część zbiornika rozdzielczego 7, połączonego krótkim przewodem 22 z zaworem rozprężnym 6 jest cylindryczna, natomiast dolna część jest stożkowa, a służący do doprowadzania czterrfadoengr szlamu przewód 22 uchodzi stycznie w górnej 1/3 części cylindrycznej. Przewód 23 służy do odprowadzania pary, uwalniającej się w zbiorniku rozdzielczym, natomiast przewodem 24 odprowadzany jest szlam trójfazowy. Wymiary zbiornika 7 i przewodów przyłączeniowych muszą być tak dobrane , ayę oddzaao rrayę a ziommua 1 iza yyo a ddWnySdrpegdę upie^aa.
Urządzenie przedstawione na fig. 1-3 pracuje w zastępujący sposób. Przewodem 15 jest doprowadzana do zbiornika 1 faza spieniona, unosząca się na powierzchni, otrzymana w wyniku obróbki po procesie flotacji szlamów i/lub ścieków, zebranych centralnie w rzeźniach. Faza spieniona jest niejednorodna, ponieważ jej skład oraz charakterystyczne parametry są zmieζ^ζζ i zależą od czasu i miejsca wytwarzania ścieków przemysłowych. Ponieważ ta niejednorodność wpływa zizkorzyatziz za skażenie i sterylizację, trójfazowa piana szlamowa, zawierająca tłuszcz, wodę oraz substancje stałe o niejednorodnym składzie musi podlegać hrmrgezszadjn, i to w tez sposób, że zastępuje złamanie piany, tzz. z medium wypływa powietrze. Dzięki złamaniu piany uzyskuje się trójfazową substancję, mającą konsystencję szlamu.
Hoergznnzadję przeprowadza się w tzz sposób, żz w oznaczonym na fig. 1 miejscu rozgałęzienia E rozdziela się przepływającą ilość przepuszczanego szlamu za pomocą pompy 2 w tez sposób, że przewodem 17 zawraca się około 70-90% szlamu do zbiornika 1, poddaje cyrkulacji i mniejszą część /30-10%/ prowadzi się przewodem 18 do zespołu grzewczego 5. Podczas hdmrgznndacjn zastępującej przy recyrkulacji zachodzi również złamazie fazy spienionej.
W celu dalszej obróbki szlamu, musi oz ulzc ogrzaniu w wymienniku ciepła 3, wbudowanym w przewodzie 17. Dzięki ogrzaniu, szlam w zbiorniku 1 i przewodach 16 i 17 ma temperaturę 30-60°C, korzystnie 40°C.
165 419
Temperatura szlamu przenoszonego dalej do zespołu grzewczego 5 zostanie podwyższona za pomocą wymiennika ciepła 4 wbudowanego w przewód 18 do 30-65°C, korzystnie do 60°C, względnie zostaje utrzymana temperatura szlamu wprowadzonego przewodem 18. W przypadku tej postaci wykonania, wypływająca z trójfazowego odstojnika 8 woda o temperaturze 70-90°C jest przenoszona za pomocą pompy 9 przewodem 27 i wypływająca gorąca woda jest schładzana, z wykorzystaniem ciepła, np. przed jej spuszczeniem do sieci kanalizacyjnej.
Pompa 2 przemieszczająca szlam jest pompą pracującą na zasadzie wyporności objętościowej, np. pompę śrubową. Wymienniki ciepła 3 i 4 muszą być wykonane w sposób ułatwiający oczyszczenie, do tego celu nadają się najlepiej płytkowe wymienniki ciepła.
Najważniejsze zespoły konstrukcyjne urządzenia są uwidocznione na fig. 2. Do zespołu grzewczego 5, wykonanego jako szczególny iniektor, wpływa szlam o temperaturze- 30-6°°C i pod ciśnieniem 2 · 105 - 4 ,jq5pa, gdzie realizuje się odcinek I obróbki cieplnej według wynalazku, tzw. ogrzewanie chwilowe. Ciśnienie 2 · 105 - 4 # 105 pa zostaje nastawione za pomocą zaworu rozprężnego 6.
Szlam poddawany obróbce cieplnej jest szlamem trójfazowym, a jego skład lub charakterystyczne dane techniczne są następujące: szlam składa się z płynnego tłuszczu, gorącej wody, zawierającej rozpuszczone substancje białkowe i rozpuszczone substancje organiczne oraz z substancji stałych o niejednorodnym składzie, których głównymi składnikami są zawieszone substancje stałe o zawartości białka, organiczne zawieszone substancje stałe /np. słoma/ oraz nieorganiczne zawieszone substancje stałe. Skład mikrobowy szlamu o temperaturze 30-65°C stanowi mieszaną populację /komórki wegetatywne, zarodniki/; rząd wielkości stężenia żywych
-1 mikrobów wynosi na początku Nq=10 /sztuk/ml /.
Obróbka cieplna homogenizowanego i ogrzanego szlamu prowadzi do tego, że z jednej strony stałe zawieszone części o niejednorodnym składzie koagulują całkowicie, natomiast rozpuszczone w wodzie substancje zawierające białko koagulują przynajmniej częściowo do postaci ziarnistych substancji stałych, a z drugiej strony przez sterylizację całkowitej masy przepuszczonego osadu, znacznie zmniejsza się ilość mikrobów i dzięki temu uzyskuje się całkowite zniszczenie obecnych mikrobów chorobotwórczych.
W odcinku I obróbki cieplnej, do szlamu przepływającego w zespole grzewczym 5 o temperaturze 30-65°C i podwyższonym ciśnieniu 2 · 105 _ 4 . jg^pa, przewodem parowym 20, który wchodzi w pobliżu otworu wlotowego zespołu grzewczego 5, doprowadza się parę nasyconą o podwyższonym ciśnieniu 2 · 1ϋ5 - 4·105pa i temperaturze 130-151°C, korzystnie 140°C. Doprowadzenie ciepła następuje nie przez ścianę, lecz w samym materiale, podczas skraplania pary /wewnętrzne dopro wadzenie ciepła/. Wskutek częściowego skroplenia pary nasyconej /ogrzanie chwilowe/ lub chwilowe doprowadzenie ciepła/ temperatura szlamu wzrasta w ciągu 1-2 sekund do 130-140°C, ponieważ prędkość przepływu szlamu zostaje nastawiona w ten sposób, że przebywa on 1-2 sekundy w · zesool.B igrzcwyzym 5. Dęięki tem u doprowzazaeie par y moie nastopawać nirprreawaeia, a z a pomocą regulacji prędkości przepływu szlamu można uzyskać to, że wzrost temperatury w objętości szlamu do 140-150°C zachodzi w czasie 1-2 sekund. W wewnętrznej komorze zespołu grzewczego 5 utrzymuje się podwyższone ciśnienie 2 · 105 _ 4 .jg^pa za pomocą zaworu rozprężnego. W tym miejscu należy zauważyć, że do zespołu grzewczego 5 doprowadza się więcej pary ni2 jest to konieczne do zwiększenia temperatury szlamu do około 140°C, a nie skroplona para dodatkowa płynie dalej w szlamie w postaci pęcherzyków pary. Podczas opisanej obróbki cieplnej następuje w szlamie koagulacja fazy stałej.
W zespole grzewczym 5, z powodu obecności pęcherzyków pary powstaje czterofazowy szlam: woda,' tłuszcz, materiał ziarnisty o niejednorodnym składzie i pęcherzyki powietrza.
Odcinek II obróbki cieplnej przebiega w przewodzie podgrzewającym 19, w którym prowadzi się szlam podTzwiększonym ciśnieniem 2-4 barów i w temperaturze 130-150°C przez okres 60-300 sekund.'Dłggść 5 pprzwod a 1 5 iss 5 tk k oobaana , Iz epzglęnaiają a prędooś 5 rzuł^w u zzlm^rnu zapewnia się czas przebywania 60-300 sekund. Wskutek podgrzewania, koagulacja i sterylizacja zostają zakończone. W wyniku obróbki cieplnej, przeprowadzonej w odcinku I i II dochodzi do koagulacji części pazieszowych cząstek o niejednorodnym składzie, jak również substancji zaeierljących białko, dzięki czemu mogą być odfiltrowane, natomiast w szlamie - ponieważ stery165 419 lizacja rozciąga się na całą masę szlamu - dochodzi do istotnego spadku ilości mikrobów czym zniszczeniu ulegają wszystkie mikroby chorobotwórcze/. Pęcherzyki powietrza znajdują się stale w szlamie, tak że pozostaje on szlamem czterofazowym. Wielkość obecnych w szlamie skoagulowanych ziaren substancji stałych może być w przypadku krańcowym w przybliżeniu równa wewnętrznej średnicy przewodu podgrzewającego 19, a skoagulowane ziarna po sterylizacji zachowują swoją pierwotną postać.
Odcinek III obróbki cieplnej, adiabatyczne rozprężenie, następuje w przewodzie 22, przebiegającym od zaworu rozprężnego 6 do zbiornika oddzielającego 7 i w samym zbiorniku oddzielającym 7 w ten sposób, że podczas wpływania do zbiornika 7, w którym panuje ciśnienie atmosferyczne, ciśnienie szlamu, wynoszące 2-4 bary, spada do wartości 0,01-0,02 bara, a temperatura - do 93-103°C, ogólnie do 100°C. Rozprężanie przebiega natychmiast, podczas 1-2 sekund. Nie skroploną parę wodną, zawartą w szlamie, oraz uwolnioną wskutek spadku ciśnienia tak zwaną parę wtórną doprowadza się przewodem 23 do grzejnika 11, gdzie wstępnie ogrzewa się powietrze, doprowadzone za pomocą wentylatora 10 do suszarki 12.
Opisane powyżej odcinki I-III obróbki cieplnej realizuje się w sposói ciągy..
Jak już wspomniano, przez obróbkę cieplną znacznie zmniejsza się ilość bakterii, bakterie chorobotwórcze zostają całkowicie zniszczone. Stwierdzono również, że chwilowe ogrzewanie i sterylizacja szlamu nie zmienia odzyskanego tłuszczu przemysłowego pod względem fizycznym ani chemicznym, a to samo można powiedzieć o podstawowym składniku mączki mięsnej, nie ulega ona dezaktywacji, zawartość lizyny w substancji stałej nie ulega uszkodzeniu, a ponadto znaczna jest odporność na działanie ciepła lizyny zawartej w mączce mięsnej.
W nawiązaniu do fig. 1 : ze zbiornika rozdzielczego 1 szzam ogrzewany dc tempera tury co najmniej 90°C jest doprowadzany przewodem 24 do odstojnika, w przypadku tej postaci wykonani a - do trófazowej wirówki sedymentacyjnej ze ślimakowym urządzeniem wyładowującym z samoopróżnianiem, gdzie następuje rozdzielenie szlamu na gorącą wodę o temperaturze co najmniej 90°C, gorący tłuszcz i gorącą wilgotną substancję stałą. Gorącą wodę doprowadza się przewodem 27 do wymiennika ciepła 4, gorący tłuszcz - przewodem 12> dto oddzielacza iaa i natorniasi wiggotną stałą prowadzi się przewodem 22 id isusaaki 12 i icll ^suszena igeanllat.
Tłuszcz docierający do oddzielacza 14 zawiera 20% wody i 1% zanieczyszczeń a jakość otrzymanego tłuszczu przemysłowego zależy od stopnia oczyszczania granulatu. Według doświadczeń oczyszczania można przeprowadzić najefektywniej w oddzielaczach pracujących z odśrodkowym polem sił celowo w sαmoopkóZtlαjąccch się oddzielaczach talerzowych. W celu zwiększenia efektywności oczyszczania, oddzielanie przeprowadza się dwustopniowo : aczzszgtyly w acznymim stopniu w oddzielaczu 14a tłuszcz doprowadza się przewodem 32 do drugiego oddzielacza 14b, gdzie przewodem 35 całkowicie oczyszczony, płynny tłuszcz o temperaturze powyżej 30°C zostaje wydalony z układu jako tłuszcz przemysłowy, przeznaczony do dalszego zastosowania. Wypływająca z oddzielaczy 14a, 14b woda o temperaturze powyżej 30°C płynie przewodami 33 lub 34 np. do sieci kanalizacyjnej, a szlam z komór oddzielaczy jest zawracany przewodami 36, 37 do zbiornika 7.
Skład wilgotnej substancji stałej z odstojnika 8 jest niejednorodny : zawiera on a ziarniste, organiczne i nieorganiczne zgre^^wam składniki na bazie protein, ok. - 60% wody i około 13% tłuszczu. W suszarce 12, tak zwanej suszarce stylowo-fluidαlnlj /według węgierskiego opisu patentowego 184 674/, obniża się zawartość wilgoci do 7% i jednocześnie zostaje zakończony proces granulowania substancji stałej i kontynuowana sterylizacja. Ziarnista substancja stała, wychodząca z suszarki 12 do urządzenia workującego 13i może być składowana przez dłuższy czas, nawet latami, ze względu na niską zawartość wilgoci i tłuszczu, a wartościowa zawartość protein nie ulega uszkodzeniu i stanowi podstawowy urowieci oi wytwarzania paszy z mączki mięsnej.
Powyżej opisano sposób według wynalazku, wychodząc z założenia, że surowiec wprowadzony do zbiornika 1 i poddawany dalszej obróbce stanowi piana, unosząca się na powierzchni poddanych flotacji ścieków. Urządzenie i sposób według wynalazku nadają się również do obróbki nie spienionych ścieków zawierających tłuszcz. 0o zbiornika 1 można również doprowadzać zebrane w warstwy i uchwycone za pomocą wózka ssąc^o ścieki /szlam/ zawierające tłuszcz, również bez spieniania, przy czym zawarte w nich zawieszone duże zanieczyszczenia mechaniczne muszą
165 419 być wstępnie odfiltrowane, przykładowo za pomocą sita. W zbiorniku 1 i przewodami 16, 17 przeprowadza się cyrkulację szlamu za pomocą pompy 2 /fig. 1/ i za pomocą wymiennika ciepła 3 utrzymuje się go w temperaturze 30-60°C, korzystnie około 40°C. Obróbkę szlamu /ścieków/ przeprowadza się sposobem, opisanym w związku z fig. 1-3.
Odzyskanie tłuszczu można realizować bez zastosowania sposobów i urządzeń opisanych w związku z fig.1, tzn. niekonieczne jest zastosowanie opisanych oddzielaczy talerzowych. Płynny, oczyszczany tłuszcz o temperaturze około 90°C, wypływający z odstojnika 8 według fig.1 może być schłodzony w wielu etapach w urządzeniu do temperatury 10°C lub poniżej, przy czym zestalony tłuszcz osadza się na ściankach urządzenia, a zawarta w nim woda wypływa z układem wraz ze stałymi składnikami zanieczyszczeń. Zestalony tłuszcz na ściankach urządzenia ogrzewa się do temperatury co najmniej 40UC i tak otrzymany tłuszcz przemysłowy transportuje się do miejsca przeznaczenia. W połączonym sposobie zestalania i ogrzewania stosuje się różne urządzenia, np. w aparacie w postaci pionowej rury można przeprowadzać zestalanie i ogrzewanie spływającej warstwy. Można również stosować tego rodzaju rurę w dowolnym położeniu, w której do przenoszenia materiałów i tworzenia warstwy tłuszczowej wbudowano przenośnik ślimakowy. Można również wykorzystać rozwiązanie według fig. 4, w którym opisane powyżej części układu zostały oznaczone znanymi już oznaczeniami cyfrowymi. Aparaty chłodnicze i ogrzewcze 40a i 40b są przedmiotem węgierskiego opisu patentowego nr 184 672.
Ponadto fig. 4 przedstawia urządzenie o pracy ciągłej, podczas gdy w aparacie chłodniczym i grzewczym 40a następuje schłodzenie, a właściwie zestalenie szlami - przei doprowadznnie zimnej wody - to w aaaaraie 440 następuje ogrzanie, a następnie wzjjernni zamiana otiu cyklów i dzięki temu odzyskanie tłuszczu przebiega w procesie ciągłym. Jeżeli urządzenie zawiera jedynie jeden aparat chłodniczy i grzewczy, wówczas praca przebiega okresowo, ponieważ proces sshładzania i oorrewania przeprowadza się na zmianę w tym samym apaaciee.
Do aparatów 40a, 40b układu według fig. 4 jest przyłączony odpowiednio jeden przewód 4^
42, odgałęziony od przewodu 26 /fig. 1/. Medium przenoszące ciepło, wykorzystywane do schładzania i do ogrzewania oraz do stopienia stanowi zimna lub ciepła woda, prowadzona w podwójnym płaszczu; do doprowadzenia zimnej wody służą przewody 44, a do ciepłej wody - przewody 43. Z aparatów 40a, 40b gorąca woda, stanowiąca nośnik ciepła, płynie przewodami 45, a zimna woda - przewodami 46. Zz stopionego tłuszczu wodę oddziela się i odprowadza przewodem 47, natomiast czysty tłuszcz o jakości tłuszczu przemysłowego odprowadza się przewodem 48.
Przykłady wykonania wynalazku są opisane poniżej.
Przykład I. Szlam, zgromadzony centralnie w rzeźni, i pianę ze ścieków flotacyjnych, powstałą w procesie obróbki ścieków, zbiera się w zasobniku o pojemności 10 m^ i ukośnym dnie. Niejednorodną fazę spienioną szlamu poddaje się homogenizacji przez recyrkulację za pomocą pompy mieszającej- o trzykrotnie większej wydajności zasilania od pojemności zbiornika i w tym samym procesie pracy następuje również złamanie fazy spienionej.
Homogenizowany szlam ściekowy o zawartości tłuszczu wtłacza się za pomocą pompy pod ciśnienie 2,5 · 10^Pa i prędkością 800 dm3/h do zespołu grzewczego, w postaci miekto^, i następnie ogrzewa się go przez ciągłe doprowadzanie pary do temperatury 130°C. Wielofazowy materiał, wypływający z zespołu grzewczego jest utrzymywany pod tym ciśnieniem i w tej temperaturze przez 180 sekund, po czym w utrzymującym ciepło odcinku przewodu materiał przepływa ciągle do zaworu rozprężonego. W wyniku obróbki cieplnej dochodzi do koagulacji części zawieszonych składników o niejednorodnym składzie oraz substancji zawierających proteiny, które w ten sposób od^l^owuje się, z drugiej strony cała masa szlamu ulega sterylizacji, co znacznie obniża liczbę mikrobów i powoduje całkowite zniszczenie mikrobów chorobotwórczych.
Po obróbce cieplnej szlam przepływa przez zawór rozprężony, obciążony zewnętrznym ciśnieniem 4 1 10-Pa, do zbiornika oddzielającego pod ciśnieniem atmosferycznym o pojemności
200 dm3 zawierającego mieszalnik. Tutaj następuje adiabatyczne rozprężenie szlamu, a uwolniona w tym procesie para wpływa przez górną część zbiornika. Gorący szlam o temperaturze około 100°C jest przenoszony do wirówki sedymentacyjnej z samddpróżnizniem. Z ilości około 1000 dm3/h gorącego szlamu uzyskuje się 150-200 dm^/h unoszącego się na powierzchni materiału
165 419 zawierającego tłuszcz oraz 30-50 kg/h wilgotnej ffzy /substancji/ s^łej Z tte Dodatnie wytwarza się w suszarni mączkę mięsną w ilości 15-20 kg/h, natomiast z utrzymującej się na powierzchni fazy zawierającej tłuszcz uzyskuje się za pomocą oddzielaczy w sposobie dwustopniowym tłuszcz przemysłowy w ilości 80-100 kg/h.
Przykład II. Ścieki, zawierające tłuszcz, zgromadzone w kolumnie odtłutzzzacza zbiera się za pomocą wózków ssących i materiał, oddzielony za pomocą wstępnej filtracji od większych zanieczyszczeń, doprowadza się do zbiornika o pojemności 10 m3. Maateiał, pooiee gający homogenizacji przez cyrkulację za pomocą ppopy mieszającjj i Γnzylnłbieajccj ścziJi w postaci płynnego szlamu, doprowadza się pod ciśnieniem i z prędkością opisaną w przykładzie I do zespołu grzewczego, gdzie ogrzewa się go za pomocą pary nasyconej w procesie ciągłym do temperatury 130°C. Wypływający z zespołu grzewczego wielofazowy materiał utrzymuje się pod tym samym ciśnieniem i w tej samej temperaturze przez 180 sekund. W wyniku obróbki cieplnej, część zawieszonych składników odfiltruje się, substancje złwlenajczJ białko koagulują i również zostają odfiltrowane, a całą ilość przepuszczonego szlamu poddaje się sterylizacji, po której zmniejsza się ilość mikrobów, a mikroby chorobotwórcze zostają całkowicie zniszczone.
Poddany obróbce cieplnej szlam, po opuszczeniu zaworu rozprężnego przepływa stycznie do zbiornika oddzielającego opojemności 30 dzm3 gdzie ciśnienie z 2,5 · l(jOPa spada do wielkości ciśnienia atmosferycznego, a temperatura - do ookłł 10°OC. Uwolnionz paaz przzz górną część zbiornika.
Wypływający ze zbiornika trójfazowy szlam, składający się z tłuszczu, wody i ziarnistych substancji stałych, zostaje rozdzielony za pomocą trójfazowego odbojnika ślimakowego. Uwolnioną z osadzonego materiału krew można natychmiast skanalizować /około 600 dm3/h . Wilgotną fazę stałą /maks. 50 kg/h/ można zmieszać z pozostałymi odpadami rzeźniczymi. Faza, zawierająca tłuszcz, w ilości około 350 dm3/h po dwustopniowym oczyszczaniu w oddzielaczach za pomocą gorącej wody, i zważeniu, dociera w ilości 150-200 di^/h do zbiorników magazynujących tłuszcz przemysłowy.
165 411
Fig.3
165 419
tn
CM
165 411
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz. Cena 10 000 zł
Claims (12)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób odzyskiwania tłuszczu i/lub papkowatej substancji zawierającej białko z płynnego materiału zawierającego tłuszcz, zwłaszcza z osadu rzeźniczego i/lub ścieków rzeźniczych, w którym materiał zawierający tłuszcz, wodę i substancje stałe o niejednorodnym składzie poddaje się procesowi oddzielania faz, znamienny tym, że płynny materiał w postaci piany szlamowej homogenizuje się i ogrzewa do temperatury 30-60°C a następnie tak powstały ogrzany płynny materiał w postaci szlamu stosuje się pod zwiększone ciśnienie 2 · 10^-4 · lO^Pa i bezpośrednio doprowadza się do niego parę w temperrtuure 130-151°° i pod ciśnieniem 2 · 10^ + 4 •llOPa, skokowo podwyższając tumpplrauΓę tegg młynnneg dptulintu w czasie 1-2 sekund do 130150°C, przeprowadzając koagulację fazy stałej, po czym płynny materiał pod ciśnieniem 2 105- 41 lO^Pa i w temperaturze 130-150°C prowadzi się dalej przewodem w ciągu 60-300 sek. a następnie poddaje się go adiabatycznemu rozprężaniu przez zmniejszenie ciśnienia jego przepływu do 0,01 - 0,02· llOpp w mzzsii 1-- see., pp czym γοζρmęźonr żłynny matęrmat w postaci szlamu rozdziela ssi nn wwdę, ttouszc zostnlrαąąΓ wwoę 1 zznynlΓomszΓzeya sebbitsnΓjmp stałymi, wilgotną fazę stałą zawierającą białko.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że po rozdzieleniu rozprężonego płynnego materiału, tłuszcz zawierający wodę i zanieczyszczenia substancjami stałymi oddziela się od wody i zanieczyszczeń dla uzyskania czystego tłuszczu.
- 3. Sposób według zastrz. 1, znamienny ty,, że porozdzielaniu rozprężonego płynnego materiału suszy się i granuluje wilgotną fazę stałą do postaci paszy.
- 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że homogenizuje się i jednocześnie przeprowadza się cyrkulację płynnego materiału w postaci piany szlamowej do uzyskania płynnego materiału w postaci szlamu.
- 5. Urządzenie do odzyskiwania tłuszczu i/lub papkowatej substancji, zawierającej białko o płynnego materiału zawierającego tłuszcz, zwłaszcza o osadu rzeźniczego i/lub ścieków rzeźniczych , zawiejającepompy 1 przewódy do cyrkuljcm1 płynnego materiału w postaći szlamu oraz zbiornik rozdzielczy do rozdzielania faz, znamienne tym, że posiada wymnennikn ciepła /3/, d4/ do ogrzewania płynnego materiału, w pasdam scimmUl muomwód wied do mromadzenia płpymnnl mpαueęnSu, pprzZycΓOoy dd rz^plł ogrzewczego /5,, do którego jest ddoprowa dzony także przewód parowy /22/, ppzy czym z zespołu ogrzewczego //d mrcodzi1 ęolwwdd /1// z wbudowanym zaworem rozprężnym /6/, do którego jest przyłączony przewód l'2'/d poł3czymd ze zbiornikiem rozdzielczym /7/, natomiast zbiornik rozdzielczy /7/ połączony jest z odetojnnknem /8/ rozdzielającym płynny materiał wypływający ze zbiornika rozdzielczego /7/ na fazę wodną, tłuszcz i wilgotną fazę stałą.
- 6. Urządzenie według zast^. 5, znamienny tym, że typilnnnk ciepła /3/ i pompa /2/, wbudowane są w przewody /^/,/^/ oraz przyłączone są do zbiornika /1/ do przyjmowania i homogenizacji nm przerobionego płynnego materiału, natomiast przewód /18/ przyłączony do zespołu ogrzewczego 252 ma wbudowany wymiennik ciepła /4/ i odchodzi od przewodu recyrkulacyjnego /H/.
- 7. Urządzenie według zastrz. 5, znamienne tym, że zespół ogrzewczy /5/ stanowi rozszerzająca się w kierunku przepływu środkowa część konstrukcyjna w postaci nymkUora, ograniczona przez łukowate powierzchnie, do której w pobliżu otworu wlotowego wchodzi jeden lub szereg przewodów parowych /20/, a jego wylot leży w płaszczyźnie ścian zespołu ogrzewczego /5/.
- 8. Urządzenie według zastrz. 5, znamienne tym, że zawór rozprężny /6/ składa się ze sztywnego członu rurowego /38/i umieszczonego w nim elastycznego członu rurowego /31/, s do komory /41/ między elastycznym /31/ a sztywnym członem rurowym /38/ doprowadzony jest przewód pneumatyczny /21/.165 419
- 9. Urządzenie według zastrz. 5, znamienne tym,2e zbiornik rozdzielczy /7/ jest wyposażony u góry w część cylindryczną, a u dołu - w część stożkową, przy czym z górnej jego części odchodzi przewód /23/ do przenoszenia pary, natomiast z dolnej części odchodzi przewód /24/ do przenoszenia materiału płynnego.
- 10. Urządzenie według zastrz. 5, znamienne tym, że odstojmk /8/ rozdzielający płynny materiał na fazę wodną, tłuszcz i wilgotną fazę stałą stanowi wirówka sedymentacyjna ze ślimakowym urządzeniem wyładowującym z samoopróżnianiem.
- 11. Urządzenie według zastrz. 5, znamienne tym, że odstojmk /8/ połączony jest przewodem /26/ z oddzielaczem /14a/, przy czym oddzielacz /14a/ połączony jest przewodem /32/ z oddzielaczem /14b/.
- 12. Urządzenie według zastrz. 5, znamienne tym, że odstojnik /8/ połączony jest przewodem /25/ z suszarką /12/ suszącą ziarnistą wilgotną fazę stałą zawierającą białko.« ft *
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
HU894567A HU204738B (en) | 1989-09-05 | 1989-09-05 | Process and equipment for recovering fat- or protein-containing solid material from fat-containing sludge and/or sewage, particularly from slaughtered sludge and/or sewage |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL286748A1 PL286748A1 (en) | 1991-05-06 |
PL165419B1 true PL165419B1 (pl) | 1994-12-30 |
Family
ID=10968339
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL90286748A PL165419B1 (pl) | 1989-09-05 | 1990-09-05 | bialko z plynnego materialu zawierajacego tluszcz, zwlaszcza z osadu rzezniczego i/lubscieków rzezniczych PL |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5200085A (pl) |
EP (1) | EP0441938B1 (pl) |
JP (1) | JPH04502579A (pl) |
CN (1) | CN1050217A (pl) |
AR (1) | AR247370A1 (pl) |
AT (1) | ATE115885T1 (pl) |
BR (1) | BR9006925A (pl) |
CZ (1) | CZ427690A3 (pl) |
DD (1) | DD297628B5 (pl) |
DE (1) | DE59008086D1 (pl) |
GR (1) | GR1001196B (pl) |
HU (1) | HU204738B (pl) |
PL (1) | PL165419B1 (pl) |
WO (1) | WO1991003305A1 (pl) |
Families Citing this family (34)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE9108820U1 (pl) * | 1991-07-18 | 1992-11-19 | Ex-Rohr Service Gmbh | |
KR0119766B1 (ko) * | 1993-11-23 | 1997-10-29 | 신호근 | 증기정화(蒸氣淨化) 능력을 가진 증발(蒸發) 및 증발농축건조(蒸發濃縮乾燥) 장치와 방법 |
DE4417730C1 (de) * | 1994-05-20 | 1995-05-18 | Westfalia Separator Ag | Verfahren zur Gewinnung von isolierten myofibrillären Proteinen aus Separatorfleisch |
US5954970A (en) * | 1995-01-11 | 1999-09-21 | Haden Schweitzer Corporation | Process for treating sludge using low-level heat |
US5593591A (en) * | 1995-06-07 | 1997-01-14 | Unipure Corporation | Production of dry, free flowing solids from bio-waste sludge |
AU717874B2 (en) * | 1996-01-23 | 2000-04-06 | Novus International Inc | Process for recovering components of a float material from waste water treatment system |
US5707524A (en) * | 1996-02-16 | 1998-01-13 | Shane Agra Corporation | Process for waste water treatment |
EP0915149A1 (de) * | 1997-10-22 | 1999-05-12 | GEA Wiegand GmbH | Verfahren zur Konzentrierung von zähflüssigen Produkten durch Zumischen von heisser Trägerflüssigkeit |
US6019894A (en) | 1997-11-13 | 2000-02-01 | Clearline Systems, Inc. | Appliance drain assembly |
DE69722797D1 (de) * | 1997-12-24 | 2003-07-17 | G Van Wijnsberghe En Co N V | Verfahren und Vorrichtung zum Ausschmelzen |
GB2355979A (en) * | 1999-11-05 | 2001-05-09 | Monsal Ltd | Heating sludge |
WO2001037677A1 (en) * | 1999-11-23 | 2001-05-31 | Novus International, Inc. | Process for isolating and preparing a dry proteinaceous material from waste water |
US6372145B1 (en) * | 2000-06-05 | 2002-04-16 | Power Engineering Company | Fat and protein removal from process streams |
GB2376461A (en) * | 2001-05-08 | 2002-12-18 | Monsal Ltd | Heating sludge |
US20020168288A1 (en) * | 2001-04-27 | 2002-11-14 | Brade Colin Edward | Heating sludge |
WO2003013267A1 (en) * | 2001-08-03 | 2003-02-20 | Mars Incorporated | Method of utilising offals for pet food manufacture |
US20040016352A1 (en) * | 2001-11-29 | 2004-01-29 | William Schottelkotte | Continous conditioning method and apparatus |
ES2259893B1 (es) * | 2004-12-02 | 2007-10-16 | Fundacion Azti-Azti Fundazioa | Tratamiento de musculo y/o de los subproductos del procesado de pescado, para obtener una elevada fraccion de aceite mas otra proteica con bajos residuos grasos y productos asi obtenidos. |
HU227113B1 (en) * | 2005-02-15 | 2010-07-28 | Bela Csuthi | Process for course tankage |
DE102007011748A1 (de) * | 2007-03-10 | 2008-09-11 | Messer Italia S.P.A. | Verfahren und Vorrichtung zum Entwässern von Gerbereiabfällen |
US20090057234A1 (en) * | 2007-09-05 | 2009-03-05 | Sf Investments, Inc. | Method for making brown grease |
US7943048B2 (en) * | 2008-04-29 | 2011-05-17 | General Electric Company | Methods for recovering tallow from wastewater |
AU2008360015A1 (en) * | 2008-07-31 | 2010-02-04 | General Electronic Company | Methods for removing fats, oil and grease and recovering tallow from wastewater |
JP2010194388A (ja) * | 2009-02-23 | 2010-09-09 | System Kikou Co Ltd | 含油スラッジの減量化方法 |
CN101817630B (zh) * | 2010-04-02 | 2012-04-18 | 东南大学 | 污泥脉冲闪蒸深度脱水方法及装置 |
DE102011053103A1 (de) | 2010-09-02 | 2012-03-22 | G+R Technology Group Ag | Einrichtung und verfahren zur gewinnung von öl und/oder fett aus öl- und/oder fetthaltigem wässerigen abfall |
RU2454371C1 (ru) * | 2010-11-02 | 2012-06-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Мурманский государственный технический университет" (ФГОУВПО "МГТУ") | Способ очистки сточных вод |
US20120205233A1 (en) * | 2011-02-15 | 2012-08-16 | King Abdul Aziz City For Science And Technology | Method and apparatus for purifying water |
WO2014067908A2 (de) | 2012-11-02 | 2014-05-08 | Robert Stöcklinger | Einrichtung und verfahren zur gewinnung von mindestens einem reinstoff aus biologischen abfall oder biomasse |
PL3078724T6 (pl) * | 2013-06-19 | 2020-11-30 | Argent Energy (Uk) Limited | Sposób wytwarzania biodiesla i powiązanych produktów |
ES2538176B1 (es) * | 2014-06-11 | 2015-10-05 | Te Consulting House 4 Plus, Sl | Procedimiento e instalación para la hidrólisis térmica de materia orgánica con bajos tiempos de residencia y sin bombas |
GB2548106A (en) * | 2016-03-07 | 2017-09-13 | Physichem Ltd | Apparatus for the treatment of waste water |
US10780374B2 (en) | 2016-12-13 | 2020-09-22 | Air & Liquid Systems Inc. | Animal byproduct recovery system |
CN107601793B (zh) * | 2017-10-19 | 2023-11-24 | 榆林学院 | 污泥蛋白提取同时制备蛋白插层水滑石材料的装置及方法 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2277718A (en) * | 1936-11-09 | 1942-03-31 | Ind Patents Corp | Sludge treatment |
US2328361A (en) * | 1939-08-23 | 1943-08-31 | Ind Patents Corp | Method of conditioning sludge |
US3346393A (en) * | 1960-09-12 | 1967-10-10 | Swift & Co | Method and apparatus for separating fat and solids from meat scraps |
US3272740A (en) * | 1964-06-24 | 1966-09-13 | Sterling Drug Inc | Sewage sludge treatment process |
US3936375A (en) * | 1972-03-20 | 1976-02-03 | A/S Apothekernes Laboratorium For Specialpraeparater | Process for dewatering a proteinaceous, aqueous sludge and for removing and recovering precipitating agents from a precipitate containing proteinaceous substances |
SE421990B (sv) * | 1977-01-27 | 1982-02-15 | Alfa Laval Ab | Forfarande for uppdelning av animaliska ravaror i en fettfraktion och atminstone en proteinfraktion |
US4282256A (en) * | 1979-10-22 | 1981-08-04 | Star-Kist Foods, Inc. | Preparation of an animal feed supplement from fish cannery process waste water |
NL8001128A (nl) * | 1980-02-25 | 1981-09-16 | Ir Erroll Paul Karel Ottens Dr | Werkwijze voor het ontwateren van eiwithoudend slib, alsmede installatie voor het uitvoeren van de werkwijze. |
NO148836C (no) * | 1981-10-16 | 1985-10-30 | Stord Bartz As | Fremgangsmaate til fremstilling av formel og fett fra animalske raastoffer. |
AT380226B (de) * | 1983-03-17 | 1986-04-25 | Voest Alpine Ag | Verfahren zum entwaessern von schlaemmen und/oder organischen stoffen |
US4668391A (en) * | 1985-03-07 | 1987-05-26 | Ottens Erroll P K | Installation for dehydrating protein-containing sludge |
US5030359A (en) * | 1990-11-08 | 1991-07-09 | Fmc Corporation | Dewatering sludge |
-
1989
- 1989-09-05 HU HU894567A patent/HU204738B/hu not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-08-31 GR GR900100656A patent/GR1001196B/el unknown
- 1990-09-03 CZ CS904276A patent/CZ427690A3/cs unknown
- 1990-09-03 EP EP19900913530 patent/EP0441938B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-03 US US07/679,059 patent/US5200085A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-09-03 DE DE59008086T patent/DE59008086D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-09-03 BR BR9006925A patent/BR9006925A/pt not_active Application Discontinuation
- 1990-09-03 WO PCT/HU1990/000063 patent/WO1991003305A1/de active IP Right Grant
- 1990-09-03 AT AT90913530T patent/ATE115885T1/de active
- 1990-09-03 JP JP2512650A patent/JPH04502579A/ja active Pending
- 1990-09-04 DD DD34379890A patent/DD297628B5/de not_active IP Right Cessation
- 1990-09-05 PL PL90286748A patent/PL165419B1/pl unknown
- 1990-09-05 AR AR31777390A patent/AR247370A1/es active
- 1990-09-05 CN CN90107428A patent/CN1050217A/zh active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GR1001196B (el) | 1993-06-21 |
BR9006925A (pt) | 1991-10-22 |
CZ427690A3 (en) | 1993-12-15 |
EP0441938A1 (de) | 1991-08-21 |
ATE115885T1 (de) | 1995-01-15 |
DD297628B5 (de) | 1995-04-20 |
AR247370A1 (es) | 1994-12-29 |
US5200085A (en) | 1993-04-06 |
EP0441938B1 (de) | 1994-12-21 |
JPH04502579A (ja) | 1992-05-14 |
CN1050217A (zh) | 1991-03-27 |
GR900100656A (en) | 1992-01-20 |
HU204738B (en) | 1992-02-28 |
PL286748A1 (en) | 1991-05-06 |
WO1991003305A1 (de) | 1991-03-21 |
HUT54585A (en) | 1991-03-28 |
DE59008086D1 (de) | 1995-02-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL165419B1 (pl) | bialko z plynnego materialu zawierajacego tluszcz, zwlaszcza z osadu rzezniczego i/lubscieków rzezniczych PL | |
US5514282A (en) | Food processing wastewater treatment and recovery process | |
Bough et al. | Recovery and nutritional evaluation of proteinaceous solids separated from whey by coagulation with chitosan | |
US5207921A (en) | Industrial waste water reclamation process | |
SU955846A3 (ru) | Способ выделени белка из сточных вод, содержащих жиробелковые примеси и установка дл его осуществлени | |
US5185087A (en) | Method of concentrating and deodorizing ruminant waste | |
US20090107924A1 (en) | Method and apparatus for activated sludge biological treatment of municipal and industrial waste water | |
EP0050431B1 (en) | Protein production | |
KR101081302B1 (ko) | 오, 폐수내의 인 및 부유물 연속 제거방법 및 장치 | |
JP6996866B2 (ja) | パーラー廃水の処理方法及びその廃水処理装置 | |
CS210681B2 (en) | Method of contents decreasement of contaminants in liquid manure fluid phase | |
NL8001128A (nl) | Werkwijze voor het ontwateren van eiwithoudend slib, alsmede installatie voor het uitvoeren van de werkwijze. | |
US4157335A (en) | Fat recovery system | |
WO1994002418A1 (en) | A method of and an apparatus for purifying aqueous suspensions containing organic material and cations | |
GB2115398A (en) | Apparatus for the extraction of solid material from liquid | |
RU2019528C1 (ru) | Способ очистки сточных вод | |
BR102016001821A2 (pt) | argila quimicamente modificada e processo para a precipitação e recuperação de sólidos de águas de processos industriais através de um floculante inorgânico | |
CN104903015B (zh) | 从生物废物或生物质中获得至少一种纯净物的设备和方法 | |
KR200228813Y1 (ko) | 폐수처리 시스템 | |
US3001294A (en) | Apparatus for the recovery of solids and liquid from flour mill wastes | |
SU1756290A1 (ru) | Установка дл переработки отходов животноводческих ферм | |
US7097736B2 (en) | Dairy wastewater treatment | |
Holland et al. | Mussel protein recovery using dissolved air flotation | |
DD297628A5 (de) | Verfahren und Anlage zur Gewinnung von Fett und/oder eiweißhaltigemMaterial aus fetthaltigem flüssigem Stoff, insbesondere ausSchlachthofschlamm und/oder Schlachthofabwasser | |
CZ9903279A3 (cs) | Způsob frakcionalizace amarantové mouky a zařízení k provedení tohoto způsobu |