Przedmiotem wynalazku jest piec rurowy do przeprowadzania w sposób ciagly procesu kwas cyjanowodorowy-raetan-amoniak /BMA/ jedno lub wielokomorowy.Ze stanu techniki znany jest jedno- lub wielokomorowy piec rurowy do przeprowadza¬ nia w sposób ciagly procesu kwas cyjanowodorowy-metan-amoniak /BMA/t posiadajacy w komo¬ rze/ach pieca swobodnie zawieszone ceramiczne rury reaktorowe, które to rury polaczone sa ze wspólnym urzadzeniem zasilajacym i odprowadzajacym gaz oraz wprowadzone do komór palniki jak równiez glowice piecowa, skladajaca sie z czesci dolnej stanowiacej czlon chlodzacy, czesci srodkowej oraz przestrzeni do gromadzenia gazu, przy czym rury reakto¬ rowe w dolnej czesci glowicy piecowej sa zawieszone gazoszczelnie przez osadzenie w po¬ datnym, odpornym cieplnie tworzywie umieszczonym w dlawnicach.Mieszanina gazów jest prowadzona Drzez rury reaktorowe ze spiekanego tlenku alumi¬ nium, które wewnatrz wylozone sa platyna. Rury wisza wiazkami w komorach pieca, a wypro¬ dukowana mieszanina gazowa zawierajaca cyjanowodór zostaje szybko ochlodzona do tempera¬ tury ponizej 300°C w chlodzonej woda komorze na koncu glowicy pieca. Manipulowanie ru¬ rami reaktorowymi nie jest proste z powodu naglej zmiany temperatury, na która rury te sa narazone. Przy nagrzaniu rur do okolo 1250°C wystepuja najpierw znaczne przyrosty dlu¬ gosci. Przy rurach ze spiekanego tlenku glinowego o dlugosci 2000 mm wynosza one okolo 15 mm. Oznacza to, ze rury niezaleznie od ich rozmieszczenia moga byc zamocowane tylko na jednym koncu, podczas gdy drugi koniec musi pozostac swobodnie przesuwny. Nastepnie, rury przy temperaturze lub temperaturach powyzej 800 do 900°C staja sie plastyczne, to znaczy odksztalcaja sie, pozostaja pod dzialaniem wywieranych na nie sil. Z tego wlasnie wzgledu zawiesza sie rury jednym koncem i pozostawia jako swobodnie wiszace. Przylacze -L 147 658 nie dolnego konca nastepuje poprzez miekkie polaczenie podatne, które nie stawia ruchom rury zadnego znaczniejszego oporu. Przez dolny koniec rury wchodzi mieszanina gazowa amo¬ niaku i weglowodoru o temperaturze pokojowej.Skoro tylko gazy nagrzeja sie w rurach do temperatury reakcji i przetworza sie w obecnosci katalizatora, to opuszczaja one przestrzen reakcyjna wylozona katalizatorem w temperaturze reakcji, po czym w chlodnicy pozbawionej katalizatora zostaja bardzo szyb¬ ko ochlodzone do temperatur ponizej 300 C. Tylko w ten soosób mozna zapobiec cofnieciu sie reakcji'? Wymagania z czysto chemicznej strony procesu wskazuja na to, ze rura cerami¬ czna w rzeczywistosci musi byc w calosci, az do swego zakonczenia, utrzymywana w stanie goracym. Problem ten zostal rozwiazany w ten sposób, ze rura zostaje zamocowana w krót¬ kiej izolacji cieplnej z azbestu lub podobnego materialu w dlawnicy, a na te dlawnice zo¬ staje bezposrednio nasadzona znajdujaca sie tuz za nia chlodnica. Tak wiec zostaly uwzgle¬ dnione jednoczesnie wymagania odnosnie nasilonego skoku temperaturowego i jego oddzialy¬ wania w ceramice na goracym koncu rury w pelnym obwodzie, co przedstawione zostalo w pu¬ blikacji P.Endter, Decheraa Monographie, 1959, zeszyt 33, strona 28-40.W tego rodzaju piecu glowica chlodzaca z wezownicami dopuszczala zastosowanie nie wiecej niz 26 rur, poniewaz wówczas temperatura eksploatacyjna wzrastala do temperatury 1400°C# stanowiacej granice obciazania dla wykladziny wewnetrznej reaktora. Przy wiekszej ilosci rur temperatura eksploatacyjna reaktora wzrastala do ponad 1400°C i jego wykla - dzina ulegla niszczeniu.Dotychczas nie bylo mozliwe zwiekszenie liczby rur ponad dwadziescia szesc* Przy próbie powiekszenia ilosci rur ponad te liczbe nie wystarczalo dla nich miejsca. Zado¬ walano sie wiec tak uzyskana wydajnoscia przestrzenno-czasowa pieca, która dla danego profilu temperaturowego wydawala sie optymalna.Celem wynalazku jest opracowanie konstrukcji pieca o zwiekszonej wydajnosci prze- strzenno-czasowej bez zmiany zewnetrznych wymiarów i geometrii reaktora i glowicy chlo¬ dzacej • Jedno- lub wielokomorowy piec rurowy do przeprowadzenia w sposób ciagly procesu kwas cyjanowodorowy-metan-amoniak /BMA/, posiadajacy w komorze/ach pieca swobodnie zawie¬ szone oeramiczne rury reaktorowe, które to rury polaczone sa ze wspólnym urzadzeniem zasilajacym i odprowadzajacym gaz oraz wprowadzone do komór palniki jak równiez glowi¬ ce piecowa, skladajaca sie z czesci dolnej stanowiacej czlon chlodzacy, czesci srodkowej oraz przestrzeni do gromadzenia gazu, przy czym rury reaktorowe w dolnej czesci glowi¬ cy piecowej sa zawieszone gazoszczelnie przez osadzenie w podatnym, odpornym cieplnie tworzywie umieszczonym w dlawnicach, charakteryzujace sie tyra, ze dolna czesc glowicy chlodzacej stanowi wymiennik wiazkowy z krótkimi rurami, w którego rury sa wpasowane dlawnice dla ceramicznych rur reaktorowych, a wysokosc wymiennika wiazkowego z krótkimi rurami jest równa cylidrycznej czesci dlawnic przy czym w dolnej czesci glowicy piecowej znajduje sie od 27 do 66 rur reaktorowych z zachowana przepustowoscia kazdej rury. przy czym dla równomiernego rozdzialu temperatury rury reaktorowe sa rozmieszczone mniej ge¬ sto w strefach o duzym natezeniu plomienia i odwrotnie, przy czym w zimniejszych obsza¬ rach ukladów rurowych sa umieszczone rury o wiekszej srednicy wewnetrznej i/lub o zmie¬ nionej strukturze wewnetrznej.W tego rodzaju piecu wedlug wynalazku w sposób nieoczekiwany okazalo sief ze mo¬ zna zwiekszyc jego wydajnosc przestrzenno-czasowa RZA«D.A.nR, gdzie D jest przepustowo¬ scia rury, A jest wydajnoscia reakcji, a nR jest liczba rur reaktorowych, dzieki zwie¬ kszeniu liczby rur reaktorowych, bez zmiany zewnetrznych wymiarów i geometrii reaktora i glowicy chlodzacej.Przedmiot wynalazku zostanie uwidoczniony w przykladzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia konstrukcje znanej glowicy piecowej, fig. 2 - uklad 38 rur reaktorowych w glowicy piecowej wedlug wynalazku, fig, 3 - dotychczasowy uklad rur rea¬ ktorowych z czescia dolna w postaci wezownicy chlodzacej, fig. 4 - swobodne zawieszania147 658 3 rur w glowicy piecowej ze stanu techniki, fig. 5 - uklad rur reaktorowych w glowicy pieco¬ wej wedlug fig. 2, fig. 6 - zawieszenie maksymalnej liczby rur, fig. 7 - komore piecowa i mozliwe pozycje palników, fig. 8 - eksploatacje z jednym, dwoma i wieloma palnikami, fig. 11 - usytuowanie palnika przy powiekszonej liczbie rur, fig. 12 - eksploatacje z dwo¬ ma wzglednie czteroma palnikami i 46 rurami, fig- 13 - eksploatacje z trzema wzglednie szescioma palnikami, a fig. 14-23 - rozmaite uklady rurowe.Wedlug znanej ze stanu techniki konstrukcji glowicy piecowej z fig. 1, w przestrze¬ ni pieca zostaly umieszczone rury reaktorowe 3 jako swobodnie wiszace, zas ponad nimi znajduje sie glowica piecowa z czescia dolna 1 i czescia srodkowa 6. Ochlodzone gazy byly wychwytywane w gazowej przestrzeni zbiorczej 16. Jedna z rur reaktorowych 3 oznaczona 3a zostala pokazana w przekroju wzdluznym w celu umozliwienia pokazania uchwytu 7 glowicy rurowej. Rury mogly byc kazdorazowo odciete od przestrzeni zbiorczej 16 gazu przy pomocy pustego wewnatrz wrzeciona 18.To ostatnie jest bardzo wazne daltego, ze jezeli na przyklad jedna z rur reakto¬ rowych nie jest szczelna, to gazy palne przedostaja sie poprzez te nieszczelnosc do gazo¬ wej przestrzeni zbiorczej i pogarszaja sklad otrzymywanego produktu. Zastosowanie kolpa¬ kowej nakretki 19 pozwala na oczyszczanie rury po odkracenie tej nakretki.Nowa konstrukcja dolnej czesci glowicy piecowej jest przedstawiona w widoku z gó¬ ry i z boku na fig. 2, gdzie cyfra 1 oznacza czesc dolna glowicy piecowej, cyfra 2 - rure wymiennikowa krótko- rurowego wymiennika ciepla, cyfra 3 rure reaktorowa, a cyfra 4 dlawnice. Czynnik chlodza¬ cy oznaczany jest cyfra 5.Ifa fig. 2 jest tez pokazany czesciowy przekrój dolnej czesci glowicy pieca z dlaw- nicami 4 i ich dopasowanie kazdorazowo do rury wymiennikowej 2. Czynnik chlodzacy ozna - czony jest cyfra 5» Doprowadzenie wzglednie odplyw czynnika chlodzacego nastepuje z boku na przyklad tak, jak to pokazuje cyfra 8.Jak zostalo uwidocznione na fig. 2 w zastosowanej dolnej czesci 1 glowicy piecowej wedlug wynalazku mozliwe jest umieszczenie bez trudu trzydziestu rur reakcyjnych.Tyra samym wiec zostala znacznie przekroczona mozliwa dotychczas liczba dwudziestu szes¬ ciu rur, uwazana za naturalna granice ilosci tych rur w pelni.Dotychczasowy uklad rur reaktorowych z czescia dolna wykonana w postaci wezownicy chlodzacej jest przedstawiony na fig. 3. Cyfry 1, 3, 4 oznaczaja takze tutaj, jak na fig. 2, odpowiednio dolna czesc glowicy pieca, rure reaktywna i dlawnice. Cyfra 2 oznacza ru¬ re wymiennikowa wezownicy chlodzacej, która w tym starym ukladzie przejmuje zadanie chlo¬ dzenia dolnej czesci dlawic i przytrzymywanych nimi rur reaktorowych.Jak mozna latwo rozpoznac z fig. 3f dlawnice wraz z rurami reaktorowymi i wezowni- cami chlodzacymi wypelniaja calkowicie bedaca do dyspozycji przestrzen dolnej czeci glo¬ wicy pieca.Jak juz wspomniano, wedlug dotychczasowego rozwiazania konstrukcyjnego dolnej cze¬ sci glowicy piecowej, maksymalna liczba umieszczonych w komorze pieca rur byla ograniczo¬ na do dwudziestu szesciu. Rury te byly swobodnie zawieszone w komorze, jak to pokazano na fig. 4.Fig. 5 pokazuje uklad rur, tory wynika z nowej konstrukcji czesci dolnej 1 silowi - cy piecowej wedlug fig. 2 i jest przeznaczony dla trzydziestu osmiu rur na kazda komore piecowa, zas fig. 6 przedstawia obecnie uzyskany uklad geometryczny maksymalnej liczby szescdziesieciu szesciu rur.To powiekszenie liczby rur reaktorowych prowadzi jednak tylko wtedy do odpowied¬ niego zwiekszenia calkowitej wydajnosci przestrzenno-czasowej /RZA/ pieca, jezeli uda sie utrzymac przepustowos0 /D/ kazdej poszczególnej rury. Do tego celu jest konieczne, aby kazda poszczególna rura byla doprowadzona w mozliwie jak najszerszej strefie do tem¬ peratury powyzej 1000°C, koniecznej do reakcji endotermicznej. Zwykle powiekszenie li-4 H7 658 czby rur daloby w efekcie dla niekorzystnie usytuowanych poszczególnych rur reaktorowych taki profil temperaturowy, w którym nie zostana wypelnione tak zwane kryteria BMA, to znaczy mozliwie jak najkrótsza strefa nagrzewania wprowadzonej mieszaniny gazowej do okolo 1000 C i nagle ochlodzenie po przetworzeniu w górnym odcinku rury reaktorowej w»gle- dnie glowicy piecowej do ponizej 300°C. Dlatego tez jest konieczne, azeby tak dobrac liczbe i pozycje palników w stosunku do ukladu rur reaktorowych, azeby byl zapewniony ró¬ wnomierny rozklad temperatury.Te same wymagania dotycza takze zastosowanych wedlug wynalazku rur reaktorowych o róznej srednicy i róznej strukturze wewnetrznej« Z tych wymagan wynikaja uklady symetry¬ czne albo niesymetryczne, które moga byó mniej lub wiecej "rozluznione1* i które sa opi¬ sane w nastepujacych, ponizszych przykladach wykonania ukladów rurowych.Na fig. 7 pokazana jest komora piecowa A o mozliwe w duzym przypadku pozycje pal¬ nika lub palników. Ustalone sa przy tym tylko wspólrzedne x i y i przy ukladzie z wie¬ ksza liczba palników moga byó one osadzone na róznej wysokosci. Przy tym na fig. 7, a ta¬ kze na nastepnych figurach 8-10 cyfra "a" oznacza eksploatacje z jednym palnikiem, cyfra Mb" eksploatacje z dwoma palnikami, a cyfra wc" eksploatacje z wieloma palnikami /n/.Dostosowujac sie do tych palników, ustalenie pozycji rur moze odpowiadac opisanym juz ukladom na fig. 5 i 6. Korzystne sa jednak uklady, przedstawione na fig. 11—23* Tak wiec fig. 11 pokazuje usytuowanie palnika przy znacznie powiekszonej liczbie rur, a mianowi¬ cie przy piedziesieciu szesciu rurach, a takze w eksploatacji z jednym palnikiem wzgle¬ dnie z dwoma palnikami.Jezeli bedzie zastosowany pojedynczy palnik Q, jak to pokazuje fig. 11, to moze on byó umieszczony po lewej jak i po prawej stronie waskiej komory pieca. Pozycja po le¬ wej stronie komory pieca pokazana jest strzalka zakreskowana, zas po prawej, strzalka nie- zakreskowana.Jezeli zastosowane sa dwa palniki Q, to rozmieszczone sa one naprzeciwko siebie na waskich, takze naprzeciwko siebie usytuowanych stronach komory pieca.W wyniku zastosowania miedzy obydwoma grupami rur kanalu, który to kanal jest w zasadzie utworzony sztucznie jak pokazano na fig. 11, dostarczane z obydwu palników lub tez z jednego palnika rozdziela sie bardziej równomiernie na cala komore pieca. Wzakresit temperatur, panujacych w procesie BMA,przewaza cieplo promieniowania.Jezeli odwrotnie, wolny kanal bylby obsadzony rurami, wtedy znaczna czesc ciepla pozostalaby przez rury zaslonieta. W wyniku tego wystepowalyby w sposób wymuszony wyra¬ znie nizsze teraDeratury, na przyklad przy rurach osadzonych w srodku komory.Takie same rozwazania prowadza do ukladów rurowych, uwidocznionych na fig. 12-20, w których rury posiadaja taka sama srednice i taka sama strukture powierzchni wewnetrz¬ nej. Jak to zostalo uwidocznione, w ukladach tych zostaly zastosowane rózne ilosci rur i palników. Tak wiec na przyklad rozwiazanie z fig. 12 dotyczy eksploatacji z dwoma wzgle¬ dnie czteroma palnikami oraz czterdziestoma szescioma rurami, a rozwiazanie z fig. 13 dotyczy ukladu z trzema wzglednie szescioma palnikami lub podobnego.Jezeli chce sie zapewnie, aby niekorzystnie rozmieszczone rury nie byly zasilane mniejsza iloscia gazu, mozliwe jest stosowanie rur nie tylko o jednakowej srednicy i strukturze wewnetrznej lecz takze takich,których srednica i wewnetrzna struktura powie¬ rzchniowa sa rozne, to znaczy które sa sztucznie uszorstnione lub tez posiadaja gladkie albo nawiercane zebra wewnetrzne na czesci rury albo na calej dlugosci.Wspomniane rury róznego rodzaju daja obok niezalezne od nich zaprojektowanych ka¬ nalów mozliwosc rozwiazania zadania, polegajacego na zwiekszeniu przepustowosci komory piecowej. Jezeli w wymuszonych obiegiem zimniejszych obszarach ukladu rurowego, w któ - rych rury reaktorowe nie osiagaja koniecznej temperatury, mieszcza sie rury o wiekszej srednicy wewnetrznej lub z odmienna struktura wewnetrzna, na przyklad ze zwiekszona we¬ wnetrzna powierzchnia katalizatora albo tez jednoczesnie z wieksza srednica wewnetrzna147 658 5 i wieksza powierzchnie katalizatora, cechy te umozliwiaja uzyskanie przemiany o normal¬ nej wartosci w poszczególnych rurach reaktorowych. Przy powiekszeniu wewnetrznej srednicy rury zostaje zwiekszony czas przebywania gazów reaktorowych w rurze, natomiast przy po¬ wiekszonej powierzchni katalizatora lub jego ilosci mozna oczekiwac zwiekszonego wspól¬ czynnika przetwarzania.Uklady tego rodzaju rur reaktorowych na przyklad dla eksploatacji z jednym lub dwoma palnikami sa pokazane na fig. 21-23. Dotychczas stosowane rury sa oznaczone wewne¬ trznym skrzyzowaniem, natomiast rury rózniace sie od nich, majace wieksza srednice l/lub inna strukture wewnetrzna, oznaczone sa kropka* Tego rodzaju modyfikowane wewnatrz rury sa dostepne w handlu i moga byc wykladane katalizatorem przy pomocy specjalnych metod, na przyklad wedlug opisu patentowego RFN 3034957. W przypadku, gdy maja wieksza srednice wewnetrzna, pozwalaja na osadzenie w dol¬ nej czesci glowicy piecowej wedlug wynalazku poprzez odpowiednie zróznicowanie srednic w dlawnicach..Rozbudowa konstrukcyjna urzadzenia wedlug tego wynalazku, a w szczególnosci dol¬ nej czesci glowicy piecowej i nowego wzorca ukladu rur o takiej samej lub róznej budowie przy zachowaniu znanego profilu temperaturowego procesu BMA w polaczeniu z optymalnym ukladem palników w komorze pieca wyznacza granice, po których przekroczeniu nie nalezy juz oczekiwac znacznego wzrostu wydajnosci przestrzenno-czasowej /RZA/.Przyklad I. W komorze piecowej typu BMA, wyposazonej w dwadziescia szesc rur kontaktowych, które wewnatrz wylozone sa katalizatorem platynowym i których uklad w komorze odpowiada fig. 4, metan i amoniak zostaja w stosunku 1:1,05 i w temperaturze 1350 C przetworzone przy katalizatorach stalych na kwas cyjanowodorowy. Przeznaczony do nagrzania komory piecowej palnik znajduje sie w pozycji a-, zgodnie z fig. 8. Wydajnosc otrzymywania HCN wynosi-79% w stosunku do zastosowanego amoniaku. Wydajnosc przestrze - nno-czasowa /RZA/ komory piecowej stanowi iloczyn przepustowosci /D/ kazdej rury reakto¬ rowej, wydajnosci HCN /A/ i liczby rur /nR/ /RZA-D A nR/. Przepustowosc /D/ przez kazda rure jest jednakowa dzieki wspólnemu urzadzeniu do zasilania gazem. Wydajnosc przestrze- nno-czasowa wynosi tym samym w mniejszym przykladzie D . 79 • 26 « 20,54 • D. 100 Przyklad II.Zostaje powtórzony przyklad I z ta jedyna róznica, ze reksplo- atacja przebiega z ukladem dwóch palników, w którym to ukladzie palniki znajduja sie w pozycjach b-, zgodnie z fig. 9. Przepustowosc poszczególnej rury /D/ jest taka sama, jak w przykladzie I. Wydajnosc HCN wynosi 82,4% w stosunku do doprowadzonego amoniaku* Wydajnosc przestrzenno-czasowa pieca wynosi RZA« 21,32 . D.Przyklad III. W warunkach jak w przykladzie II /eksploatacja z dwoma pal¬ nikami/, jednak z rurami z katalizatorem, których wewnetrzna srednica jest okolo 10% wieksza, zostaje osiagnieta, przy tych samych warunkach syntezy i tej samej przepusto - wosci przez poszczególna rure /D/, wydajnosc HCN rzedu 83%, w stosunku do wzniesionego NH-. Wydajnosc przestrzenno-czasowa komory piecowej wynosi RZA» 21,58 . D. Przyklady I i II wyjasniaja wplyw liczby palników, a przyklady II i III wplyw srednicy rur reakto¬ rowych na wydajnosc przestrzenno-czasowa komory piecowej z 26 rurami, umieszczonymi w do¬ lnej czesci glowicy chlodzacej wedlug wynalazku.Przyklad IV. W komorze piecowej o takiej samej geometrii /jak w przykla¬ dach I do III zostaje rozmieszczonych trzydziesci osiem rur zgodnie z fig. 5 i dwa pal¬ niki w pozycjach b1 z fig. 9. Srednica ru.r i wewnetrzna struktura odpowiadaja rurom z przykladów I i II. Przy jednakowej przepustowosci /D/ poszczególnych rur, jak w po - przednich przykladach, wydajnosc HCN dla wszystkich 38 rur wynosi srednio 82%, odnoszac do doprowadzonego amoniaku. Wydajnosc przestrzenno-czasowa komory piecowej wynosi RZA«31,16 .D. Wydajnosc przestrzenno-czasowa zostaje tym samym wydatnie zwiekszona w stosunku do przykladów I-III i to przy zachowaniu tej samej konstrukcji i wymiarów ko¬ mory piecowej•6 H7 658 Przyklad V« Zostaje powtórzony przyklad IV z ta jedyna róznica, ze w ko¬ morze piecowej zostaje umieszczonych szescdziesiat szesc rur zgodnie z fig, 6* Przepusto¬ wosc /D/ przez poszczególna rure pozostaje niezmieniona. Wydajnosc HCN, liczona srednio przez wszystkie rury i w odniesieniu do doprowadzonego amoniaku, wynosi 45%» Wydajnosc przestrzenno-czasowa wynosi RZA= 29,7*D. Przyklad ten podkresla w porównaniu z przykladem IV, ze wysoka wydajnosc HCN zostaje osiagnieta tylko wtedy, jezeli liczba i uklad palni¬ ków beda tak wzajemnie rozmieszczone, ze zostanie osiagniety konieczny do przetwarzania okreslony profil temperaturowy, /jesli to tylko mozliwe we wszystkich rurach/.Przyklad VI. Zostaje powtórzony przyklad V przy zachowaniu przepustowosci /D/ poszczególnej rury, jednak ze zmniejszona liczba rur do piecdziesieciu szesciu wedlug wzoru ukladu zgodnie z fig. 15. Wydajnosc HCN wynosi 78%, a wydajnosc przestrzenno-cza¬ sowa RZA«43,68.D. Uklad rur w tym przykladzie jest, w porównaniu do ukladu w przykladzie V, mniej gesty w strefach plomienia, przez co wydajnosc rosnie i pomimo zmniejszonej li¬ czby rur powoduje wieksza wydajnosc przestrzenno-czasowa.Przyklad VII. Zostaje powtórzony przyklad VI z tym jednak, ze srodkowe rury /por. fig. 15/ zostaja wymienione na takie, które w wyniku ich struktury wewnetrznej posiadaja powiekszona o ok. 20* powierzchnie katalizatorowa. Wydajnosc HCN, liczac sred - nio poprzez wszystkie sumy i w stosunku do doprowadzonego amoniaku, wynosi 79f5%« Wynika z tego wydajnosc przestrzenno-czasowa RZA« 44,52 • D. Przyklad VII wskazuje w porównaniu z przykladem VI na mozliwosc zwiekszenia wydajnosci HCN, a tym samym takze wydajnosci przestrzenno-czasowej za pomoca zwiekszenia wewnetrznej struktury rur.Zastrzezenie patentowe Piec rurowy do przeprowadzania w sposób ciagly procesu kwas cyjanowodorowy-raetan- amoniak /BMA/, posiadajacy w komorze/ach pieca swobodnie zawieszone ceramiczne rury reak¬ torowe, które to rury polaczone sa ze wspólnym urzadzeniem zasilajacym i odprowadzajacym gaz oraz wprowadzone do komór palniki jak równiez glowice piecowa, skladajaca sie z cze¬ sci dolnej stanowiacej czlon chlodzacy, czesci srodkowej oraz przestrzeni do gromadzenia gazu, przy czym rury reaktorowe w dolnej czesci glowicy piecowej sa zawieszone gazoszcze¬ lnie przez osadzenie w podatnym, odpornym cieplnie tworzywie umieszczonym w dlawnicach, znamienny tym, ze dolna czesc IM glowicy chlodzacej stanowi wymiennik wia¬ zkowy z krótkimi rurami, w którego rury /2/ sa wpasowane dlawnice IM dla ceramicznych rur reaktorowych 131, a wysokosc wymiennika wiazkowego z krótkimi rurami 121 jest równa cylindrycznej czesci dlawnic /4/, przy czym w dolnej czesci IM glowicy piecowej znajdu¬ je sie od 27 do 66 rur reaktorowych 131 z zachowana przepustowoscia kazdej rury, przy czym dla równomiernego rozdzialu temperatury rury reaktorowe 131 sa rozmieszczone mniej gesto w strefach o duzym natezeniu plomienia i odwrotnie, przy czym w zimniej szych ob - szarach ukladów rurowych sa umieszczone rury o wiekszej srednicy wewnetrznej i/lub o zmienionej strukturze wewnetrznej. i 4HHhh u V Rg;1147 658 Fig.2 v/////fl$k Mp 77sT E^yi^^^ Fig.3147 658 -$---^- -^--0--^- -^-—$¦ -Ar-A—A- A-~$—$- -^- -fo-- (|) I CJ) •-$-¦-$- Fig.4 -$- ¦-$-¦-$- -^- -$- •-$-•-$- -^-•-^-•-^- (|) ó -^—^--^—I- -§--0-~4~ i <| "4~~£~"$~ Fig. 5 T A~$~ *I 4- i -i- ; 4- 4 -4 T -ó-T -&- ' + ntx+ -e-1 -©- T 4- Fig.6147 658 y=0^ I I Ic5 (m palników) I Ic4(m palników) c3 Ic3 wyniar znormalizowany X = Xi^x2 =(-A) + (tA ) =360 mm Y^ft+ya = l-BM*B) =570 mm P - 180* £. 2 J " 29CT " ' x = o Fig.7147 658 \; .a1 .a 2 ta* ta: Fig 8U7 658 cA (n pdników) c4 (n palników) Fig.10147 658 Q Q Q -§—e- •-$—$-¦¦-$—$- -^- -^- -^-¦-§- -fo--^- -^--$- c[) 4 ¦-^- -fo--$- -^~ -^--^-•-^-•-$¦•-&-¦-$--4—^--$- k Fig. 11 /T\ /TY /T\ fK m fK /T\ . /Tv A\ Vl/ VL/ Vl/ Vl/ vl/ Vi/ \i/ VI/ Vl/ -^- ¦-$-—^- -^-- -4~ • ¦$- •-$¦ •-$¦ ¦¦$¦ -$- ¦-$-•-$—©--$--^-"$-•-$- ^—^—^—^-•-©-¦-^¦-^-•-^¦•-^- K=& b° Fig. 12 a 4 Q -$- ¦ -^- -^- -^ —i- -^- -^- -^- ~6- -$--$- -$—^-•-4--^--^- -^- -^- Fig. 13147 658 *d ad -H -0--0- -0- -0- -0- -0--0- I-0--0—$- -^- -0- -^- -0--^--^--0--< -0—0-0— /K /T\ /T\ n\ . A\ . /Ti . (f\ ^J? ttT ^17^ VL/ vp w w -0—£—$- -0- -0- -0---0- -4- -^- -§- 4-f 4-*- Fig.14 ^d Vl/ Vl/ vl/ vl/ Vl/ Vl/ Vi/ Vl/ Vi/ /T\ /K /T\ /K /T\ Via Vl/ Viy \is \ls \±/ \1/ \L/ \Ay \Lr \1/ \ls Kls /Ti A\ As A\ /K Vl/ Vl/ VI/ Vl/ VJy k^& fh /tn /K . /K A\ \ls \U Vl/ \1/ \1/ -0- -0- -0- -0- -4--^—0- -0--^- w U/ VL/ Vl^ U/ -0-0- -$- --0--O--0-• -$--^- -^- Fig.15 4«=^ -0—0--0—0—0~-0-•-0-¦-0-• ¦$- -0 -0—^--0—-^- ^ \LJ \1/ VLr VXI vly -0 -©- -0- 0- -0- 4 -(j*--0- -0--©- -0- -0- -4- -0- -0--0- -0- -0-j-0- -0- -<)- -0--0- -0 -0- -0-—0—^- -0--0- -0--0- k Fig. 16147 658 Q Q Q Q -§- -$¦ -0- -^ j-$- -$¦ -$-•-$- 4—$—^- ¦-$- •-©¦ ¦-$- ¦-$- •-$- ¦-$- -$-•-©—$- bd b« Fig.17 vi/ vi/ Vl/ vl/ U/ Vi/ Vl/ vl/ vL/ -$- -fo- -$- -fo- ¦ 4) ([) ¦-^-••^--^---^- b° -$—$-•¦^--$---^—^—^—^—$- b» Fig 18 a a -4 -$---$- -$---ó- -^--0- ¦•^¦¦-^ 41 -0-0-0- -¦-0—0--0-0- bd -0-0—0- -$ P Fig 19147 658 ód 4- ¦-$-4"4~ 4~ 4~ 4 ~^ ¦ ~^~ ~^~ ^~' 4-^-4-4- -^ •4-$- 4-4- 4—4" "4" "^"~^" -0- 4- -^- -4- 4~~4~-^—0- P* Fig. 20 Q^ 4^ -4-4- 4" +f-f;+ _^_._^_4_ O 0 0 ,4 4 0 0 O _^.._^.._^_.4_ o 0 44-4-4 © ©+- --^-•4-4- o o ,44- 000 4-4-4-4-^-4- 000 Fig.21147 658 a -4---$- o o ó o o ,-4-(-4- 4-4- o o o o o 04-4- -^- -^- 4~ "4~ y 4~ 4 ~4 4~ -4- -$- 4~ 4" ~y~ 4" 4" ~^" '-4" 4000000 4- -4-4- 00000 -4—4- K=iA Fig.22 ^ -4-4- 00000 -4-4- 4-4-4- 000 o 4-4-4- /T\ A\ . A\ . /f\ . A\ . (f\ . /j\ V|/ Vl/ vl/ Vl/ vl/ VI/ Vl/ ^44- 4_"4_" 4~"4~'4_'~$-'4- 4-4- 0000 -4—4- 44 00000 4-4- £=& Fig. 23 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz.Cena 400 zl PL